電大土木工程力學-選擇判斷

1、1.對圖示平面體系進行幾何組成分析，以下體系是（無多余約束的幾何不變體系）2.對圖示平面體系進行幾何組成分析，該體系是（瞬變體系）3.對圖示平面體系進行幾何組成分析，該體系是（有兩個多余約束的幾何不變體系）4.對圖示平面體系進行幾何組成分析，該體系是（可變體系）5.對圖示平面體系進行幾何組成分析，該體系是（有一個多余約束的幾何不變體系）176. 對圖示平面體系進行幾何組成分析，該體系是（幾何可變體系）7. 三剛片組成幾何不變體系的規(guī)則是（三校兩兩相聯(lián)，三校不在一直線上）。8. 剛結點在結構發(fā)生變形時的特征是（結點處各桿端之間的夾角保持不變）。9. 一個平面體系的計算自由度 W>0則該體系

2、是（可變體系）。10. 在無多余約束的幾何不變體系上增加或去掉一個二元體后構成（無多余約束的幾何不變體系）。11. 圖乘法的假設為（Mp及M圖中至少有一圖是由直段組成、桿件 EI為常數(shù)、桿件為直桿）12. 圖示結構AB桿件A截面的剪力等于（Fp）。13. 瞬變體系在很小的荷載作用下會產生很大的內力。14. 如果在一個體系中增加一個約束，而體系的自由度并不因此減少，則稱此約束為多余約束。15. 體系的實際自由度絕對不小于其計算自由度。16. 如果體系的計算自由度等于其實際自由度，那么體系中沒有多余約束。17. 如果體系的計算自由度大于零，那么體系一定時幾何可變體系。18. 僅利用靜力平衡條件即可

3、確定結構全部反力和內力，且解答唯一，這樣的結構稱為靜定結構。19. 兩個剛片用不全平行也不全交于一點的三根鏈桿相聯(lián)，組成的體系是無多余約束的幾何不變體系。20. 兩剛片用三個鏈桿相聯(lián)，且三鏈桿平行不等長，則構成瞬變體系21. 當結構中某個桿件的 EI為無窮大時，其含義是這個桿件無彎曲變形（無軸向變形）1. 對圖a所示結構，按虛擬力狀態(tài) b將求出（A D連線的轉動）2.圖示虛擬狀態(tài)是為了求（A截面轉角）_ 3. 圖示為剛架的虛設力狀態(tài)，按此力狀態(tài)及位移計算公式可求出（）A處的水平位移上 A處的豎向位移4. 圖示為梁的虛設力狀態(tài)，按此力狀態(tài)及位移計算公式可求出AB兩點的相對線位移。Fp = 1=1

4、J一一 |5. 對下圖（a）所示結構，按虛擬力狀態(tài)圖（b）將求出（BD兩截面間的相對轉動）。7. 求圖示梁餃B兩側截面的相對轉角時，其虛設力狀態(tài)圖應取圖（D）M-18. 圖示簡支梁中間截面的彎矩為（ql 2/8 ）。右截面的剪力為（ql/2 ）9.圖示結構A截面的彎矩為（Fpl ,上側受拉）10.圖示剛架桿端彎矩 MB辮于（30kN - m （左側受拉）11. 圖示懸臂梁中間截面的彎矩為（ql2/8） o A截面的剪力值為（2ql ）¥ 顱hH12. 圖示結構B截面，彎矩等于（1.5m下拉）。13.圖示多跨梁MB為（Fpa （上表面受拉）14.圖示結構中C截面彎矩等于（Fpa /2

5、（上拉）115.圖示多跨靜定梁支座截面C的彎矩等于（0）16.懸臂梁兩種狀態(tài)的彎矩圖如圖所示，圖乘結果是（ -abl/12EI ）17.懸臂梁兩種狀態(tài)的彎矩圖如圖所示，圖乘結果是（ Fpl 2/3EI ）*lfp3I曰j rf18.簡支梁兩種狀態(tài)的彎矩圖如圖所示，圖乘結果是（ -abl/3EI ）19.圖示多跨靜定梁的基本部分是（ AB部分）21.圖示剛架CD部分的內力為零。圖示剛架，AB部分的內力為零。 圖示多跨靜定梁僅FE段有內力。22.圖示桁架有幾根零桿（6） o23.圖示桁架中的零桿的數(shù)目是（7根）。25. 下圖所示的對稱桁架中桿1和桿2的內力之間的關系是（Fni=Fn2=0）26.圖

6、示對稱結構中桿1與桿2的內力關系是（Fni=Fn2 0）27.圖示結構當支座B有沉降時產生（位移）28. 靜定結構的內力與剛度（無關）o靜定結構的內力與材料的性質無關。29. 靜定結構由于溫度變化（發(fā)生變形和位移）。溫度變化時靜定結構中的桿件（桿件截面）發(fā)生變形30. 靜定結構產生變形的原因（荷載作用和溫度變化）。31. 靜定結構產生位移的原因（以上四種原因荷載作用與溫度變化、支座位移、制造誤差）32. 靜定結構由于支座位移，（不發(fā)生變形，但產生位移）。33. 用平衡條件能求出全部內力的結構是靜定結構。34. 在溫度變化與支座位移因素作用下，靜定結構有內力和位移產生。靜定與超靜定結構都有內力。

7、（X）靜定結構沒有內力35. 能使靜定結構產生內力的外因為（荷載）o36. 靜定結構彎矩（剪力）影響線是由直線段組成的。37. 依據(jù)靜力平衡條件可對靜定結構進行受力分析，這樣的分析結果是唯一正確的結果。38. 靜定多跨梁中基本部分、附屬部分的劃分與所承受的荷載無關。與桿件的剛度無關。39. 荷載作用下產生桁架位移的主要原因是（軸向變形）。40. 對稱結構在正對稱荷載作用下，（剪力圖）是反對稱的。41. 對稱結構在反對稱荷載作用下，（剪力圖正對稱）。42. 三餃拱在集中力作用下其合理拱軸線形狀是（折線）。43. 結構位移計算時虛設力狀態(tài)中的荷載可以是（除0外的任意值）。44. 基本附屬型結構的計

8、算順序是：先計算附屬部分后計算基本部分。45. 基本附屬型結構力的傳遞順序是：從附屬部分到基本部分。46. 一般來說靜定多跨梁的計算順序是，先基本部分后附屬部分。47. 桁架結構在結點荷載作用下，桿內只有剪力。（X）48. 桁架中的零桿是多余的，應該去掉。49. 實際桁架結構的桿件不只有軸力產生。50. 結點荷載作用下的桁架結構中，桿件內力只有軸力。51. 在跨度、荷載不變的條件下，控制三皎拱水平反力的唯一參數(shù)是拱高。52. 兩個三餃拱，拱高f、跨度l均相同，但荷載不同，其合理拱線也不同1. 超靜定結構的超靜定次數(shù)等于結構中（多余約束的數(shù)目）。2. 超靜定結構在支座移動作用下產生的內力與剛度（

9、絕對值有關）。3. 支座移動時靜定結構發(fā)生的是剛體位移。4. 支座移動對超靜定結構的極限荷載沒有影響。5. 超靜定結構在荷載作用下產生的內力與剛度（相對值有關）。6. 超靜定結構的力法基本結構不是唯一的。7. 超靜定結構的位移法基本結構是唯一的。8. 超靜定結構的內力與材料的性質有關。內力狀態(tài)與剛度有關。9. 超靜定結構由于支座位移可以產生內力。10. 超靜定結構支座移動時，如果剛度增大一倍，內力也增大一倍，而位移不變。11. 溫度改變在靜定結構中不引起內力；溫度改變在超靜定結構中引起內力。12. 在超靜定結構計算中，一部分桿考慮彎曲變形，另一部分桿考慮軸向變形，則此結構為（組合結構）13.

10、超靜定結構產生內力（位移）的原因 （以上四種原因荷載作用與溫度變化、支座位移、制造誤差 ）14. 同一結構選不同的力法基本體系所得到的最后結果是相同的。15. 力法的基本體系是（幾何不變體系）。16. 力法典型方程是根據(jù)以下哪個條件得到的（多余約束處的位移協(xié)調條件）。17. 力法典型方程的等號右端項不一定為0。18. 用力法計算超靜定結構時，其基本未知量為（多余未知力）。19. 用力法計算超靜定結構，選取的基本結構不同，則典型方程中的系數(shù)和自由項數(shù)值也不同20. 用力法解超靜定結構時，可以取超靜定結構為基本體系。21. 在力法計算時，多余未知力由位移條件來求，其他未知力由平衡條件來求。22.

11、求超靜定結構的位移時，可將虛擬單位荷載加在任意靜定的基本體系上。23. 計算超靜定結構的位移時，虛設力狀態(tài)可以在力法的基本結構上設。24. 計算超靜定結構的極限荷載只需使用平衡條件，不需考慮變形條件。25. 對稱結構作用正對稱荷載時，對稱軸穿過的截面（A C同時滿足軸力、彎矩）。26. 對稱結構在反對稱荷載作用下，對稱軸穿過的截面只有反對稱的內力。27. 對于超靜定梁，塑性皎的數(shù)目不一定等于結構的超靜定次數(shù)。28. 用力法計算圖示結構時，不能作為基本結構的是圖（A）。29. 力法典型方程中的自由項 ip是基本體系在荷載作用下產生的（Xi方向的位移）30. 在力法方程的系數(shù)和自由項中（3 ii恒

12、大于零）。31. 同一結構選不同的力法基本體系，所得到的力法方程代表的位移條件相同。32. 力法典型方程中的系數(shù) 3 ij代表基本結構在（Xj=1作用下產生的Xi方向的位移）33. 用力法求解圖示結構時，基本未知量的個數(shù)是（3）。34.【超靜定次數(shù)】36,在下圖所示結構中若增大柱子的EI值，則梁跨中點截面彎矩值減少ElEI37. 圖示為單跨超靜定梁的力法基本體系，其力法方程的系數(shù)6 11為l/EA。i 】K 38. 關于下圖所示對稱結構，下列論述正確的是（AB桿無軸力）。Ar卿叫-rP5KTOK39. 下圖所示對稱結構的等代結構為（）。41.圖（a）對稱結構受對稱荷載作用，利用對稱性可簡化為圖

13、（b）來計算。42.圖示對稱結構EI =常數(shù)，對稱軸穿過的截面 C內力應滿足（M=Q Fq乒0, Fn=0）43.圖示對稱結構作用反對荷載，EI=常數(shù)，對稱軸穿過的 AB桿件內力滿足（M=Q Fq=0, Fn=0）1. 位移法典型方程實質上（物理意義）是（附加約束的平衡條件）。2. 位移法的基本結構是超靜定結構。3. 位移法的基本結構是唯一的。力法的基本結構是不唯一的。4. 位移法的基本體系是一組單跨超靜定梁。5. 位移法可用來計算超靜定結構也可用來計算靜定結構。6. 位移法典型方程中的自由項是外因作用下附加約束上的反力。7. 結構位移計算利用的是虛功原理中的虛力原理。8. 用位移法計算剛架，

14、常引入軸向剛度條件，即“受彎直桿在變形后兩端距離保持不變”。此結論是由下述（忽略受彎直桿的軸向 變形和剪切變形、彎曲變形是微小的）。9. 用位移法計算超靜定結構時，獨立的結點角位移數(shù)等于（剛結點數(shù)）。用位移法解超靜定結構其基本未知量的數(shù)目（與結點數(shù)有關）。用位移法計算超靜定結構時，其基本未知量為（結點位移）。用位移法計算超靜定結構，其基本未知量的數(shù)目等于（獨立的結點位移數(shù)目）。用位移法解超靜定結構時，附加剛臂上的反力矩是利用結點平衡求得的。10.11.12.13.14.是正確的。在位移法計算中規(guī)定正的桿端彎矩是（繞桿端順時針轉動）。位移法典型方程中的系數(shù) *代表=1在基本體系上產生的（第i個附

15、加約束中的約束反力）。位移法基本方程中的自由項 孔，代表荷載在基本體系作用下產生的（第 i個附加約束中的約束反力）?！境o定結構結點角位移的個數(shù)】用位移法計算荷載作用下的超靜定結構，采用各桿的相對剛度進行計算，所得到的節(jié)點位移不是結構的真正位移，求出的內力15.16.17.18.（獨立結點）319.圖示超靜定結構，結點線位移（獨立）的個數(shù)是（1)。（獨立結點）320.【用位移法求解圖示結構時，基本未知量的個數(shù)】21.【圖示結構位移法方程中的系數(shù)KJ10F1p= (-2KN - nf)15i22.圖示結構位移法方程中的自由項23.已知圖示結構力矩分配系數(shù)，則桿端彎矩M為（-16KN - n）!5

16、kN2mA m曰=常數(shù)24. 圖示剛架在節(jié)點集中力偶作用下，彎矩圖分布是（僅AB BE桿產生彎矩）豎_LCB25. 圖示單跨超靜定梁的固端彎矩MBa= （3PI/16 ）26. 下圖所示三根梁的 EI、桿長相同，它們的固定端的彎矩之間的關系是（2）、 （3）的固定端彎矩相同）27.下圖所示連續(xù)梁，欲使 A端發(fā)生單位轉動，需在A端施加的力矩（3i v MbV 4i ）28.圖示結構桿件BC的B端轉動剛度Sbc為（8）。 圖示結構桿件BA的B端轉動剛度 6為（3）29. 力矩分配法的直接對象是（桿端彎矩）。30. 力矩分配法適用于連續(xù)梁。31. 在力矩分配法中，規(guī)定桿端力矩繞桿端順時針為正，外力偶

17、繞節(jié)點順時針為正。32. 一般情況下結點的不平衡力矩總等于（附加約束中的約束力矩）。33. 用力矩分配法計算時（一般情況下）結點的不平衡力矩等于（附加剛臂中的約束反力矩）34. 用力矩分配法計算結構時，結點各桿端力矩分配系數(shù)與該桿端的轉動剛度成正比。35. 用力矩分配法計算結構時，傳遞系數(shù)與該桿件的遠端支承條件有關。36. 匯交于某結點各桿端的力矩分配系數(shù)之比等于各桿端轉動剛度之比。37. 分配彎矩MAb是（A端轉動時產生的 A端彎矩）。38. 分配系數(shù)gAB表示A節(jié)點作用單位力偶時，AB桿A端所分擔得的桿端彎矩。39. 匯交于一剛結點的各桿端彎矩分配系數(shù)之和等于（1）。40. 在力矩分配法中

18、，結點各桿端分配系數(shù)之和恒等于1。41. 在力矩分配法中，當遠端為定向（固定）支座時，其傳遞系數(shù)為0.5。42. 力矩分配法中的分配系數(shù)、傳遞系數(shù)與荷載無關。43. 在多結點結構的力矩分配法計算中，可以同時放松所有不相鄰的結點以加速收斂速度。44. 與桿件的傳遞彎矩有關的是（傳遞系數(shù)） 。45. 受彎桿件截面內力有（彎矩、剪力、軸力）。46. 在力矩分配法中傳遞系數(shù) C與什么有關（遠端支承）。47. 等截面直桿的彎矩傳遞系數(shù) C與下列什么因素有關？（遠端支承）。1)48. 用力矩分配法計算結構得到一個收斂的結果，是因為（A、B同時滿足分配系數(shù)小于1、傳遞系數(shù)絕對值小于49. 當AB桿件剛度系數(shù)

19、SAB=3i時，桿件的B端為活動餃支座。50.圖示剛架 Md為（1kN m）51. 圖示為剛架的虛設力系，按此力系及位移計算公式可求出桿AC的轉角52. 圖示為梁的虛設力狀態(tài)，按此力狀態(tài)及位移計算公式可求出AB兩點的相對線位移。53. 欲使圖示節(jié)點A的轉角=0,應在節(jié)點A施加的力偶M （-Pl/4 ）B的不平衡力矩為（10kN - m）1. 影響線的橫坐標是（單位移動荷載的位置）?？v坐標是（指定界面的某一量值）。2. 簡支梁的剪力影響線為兩條（平行直線）。3. 從形狀上看連續(xù)梁影響線是曲線段圖形。4. 彎矩影響線豎坐標的量綱是長度。5. 繪制影響線采用的是（單位移動荷載）。6. 靜定結構的（內

20、力與反力）影響線的形狀特征是（直線段組成）。7. 靜定結構的內力和反力影響線是直線或者折線組成。8. 機動法作靜定梁影響線的理論依據(jù)是（虛位移原理）。9. 機動法作靜定梁影響線應用的原理為（剛體虛功原理）。10. 結構位移計算公式利用（虛功原理）推導的。11. 機動法作靜定梁影響線的假設有（桿件為剛性桿）。12. 由主從結構的受力特點可知：附屬部分的內力（反力）影響線在基本部分上（全為零）13. 圖示梁截面C剪力影響線在C右側鄰近的豎標值為（1）。14.圖示影響線是C截面的彎矩影響線P= 115. 圖示結構某截面的影響線已做出如圖所示，其中豎標yc是表示（P=1在C時，E截面的彎矩值）牛1|

21、1 16. 簡支梁A支座豎向反力FyA影響線縱坐標yK的物理意義是（A支座豎向反力、P=1在截面K的位置）17.圖示簡支梁在移動荷載 P=5kN7kN 3 kN lOkN 5 kN作用下，K截面的最大彎矩是（30kN - m）18. 簡支梁某截面K彎矩影響縱坐標yK的物理意義是（截面 K的彎矩）。yx19. 圖示靜定梁在移動荷載作用下，Mc的最大值（絕對值）是（40kN- m 。20k IQkN20.圖示簡支梁在移動荷載作用下，使截面C產生最大彎矩時的臨街荷載是（10kN）21.圖示等截面梁的截面極限彎矩Mu=120kNm則其極限荷載為（80kN）Pp/E22.圖示梁的某量值的影響線，其中豎坐

22、標 yD表示P= 1作用在（D點產生的Mk值）Mb)24.P = 1在梁ABC上移動，圖示影響線是何量值的影響線（FyA的影響線為(D)o25.圖示梁中A處的支座反力Q右)26.圖示伸臂梁的影響線為哪個量值的影響線?圖示結構FyD (Me)影響線的 AC段縱標為零27. 根據(jù)影響線的定義，圖示懸臂梁A截面的剪力影響線在 B點的縱坐標為28. 根據(jù)影響線的定義，圖示懸臂梁 A截面的彎矩影響線在B點的縱坐標為(0)29.圖示結構A截面剪力影響線在B處的豎標為1。B截面剪力影響線在 A處的豎標為0。hH30.據(jù)影響線的定義，圖示懸臂梁C截面的彎矩影響線在口=】C點的縱坐標為(0)31.圖示梁A截面彎

23、矩影響線是(A)4 尸=1 g A.32. 圖示影響線是A截面的彎矩影響線33. 一般情況下，振動體系的振動自由度與超靜定次數(shù)無關。34. 自由振動過程中無外荷載作用。35. 同一結構，不考慮阻尼時的自振頻率為3，考慮阻尼時的自振頻率為 3 D,則(3 D)。36. 結構的自振頻率與結構中某桿件的剛度有關。自振頻率只與結構的質量和剛度有關，與外界的干擾因素無關，是結構本身固有 的屬性。37. 結構的自振頻率與干擾力無關。38. 干擾力只影響振動質點振幅，不影響結構的自振頻率。39. 結構的自振頻率與結構的剛度及外荷載的頻率無關。40. 單自由度體系的自由振動主要計算（頻率與周期）。41. 單自

24、由度體系運動方程為 y+2 Ey+ w 2y=P （t） /m,其中未考慮質體重力，這是因為（以重力作用時的靜平衡位置為y坐標零點）42. 在動力計算中，體系自由度數(shù)N與質點個數(shù)M （不確定）。43. 在低阻尼體系中不能忽略阻尼對什么的影響？（振幅）。44. 對于弱阻尼情況，阻尼越大，結構的振動頻率越小。45. 弱阻尼自由振動是一個衰減振動。46. 結構動力的基本未知量是（質點位移）。47. 當結構中某桿件的剛度增加時，結構的自振頻率不一定增大。48. 反映結構動力特性的重要物理參數(shù)是（自振頻率）。49. 在圖示結構中，若要使其自振頻率增大，可以（增大 EI） 。 060750.在圖示結構中，

25、為使體系自振頻率增大，可以 （增大EI ）。為使體系自振頻率 減小，可以（增大I）3 為(6EI/(mH)51.圖示體系的自振頻率w a與b的關系為w a與b的關系為（a兀b）。54, 結構不考慮阻尼時的自振頻率55. 不考慮桿件的軸向變形，下圖所示體系的振動自由度為（3,考慮阻尼時的自振頻率3 D,則(3 巾 3 D)。1)O 與振動有關的自由度，各考題中均為1個自由度56.下圖所示體系的動力自由度為（2)。A/- S57.圖示振動體系的自由度數(shù)目為（1)。Im52.圖示a、b兩體系的EI相同，其自振頻率53. 圖示a、b兩體系的自振頻率4) 。 060758.忽略直桿軸向變形的影響，圖示體

26、系有振動自由度為（2159.圖示結構中，除橫梁外，各桿件EI=常數(shù)。不考慮桿件的軸向變形，則體系振動的自由度數(shù)為（1）60.圖示結構中，除橫梁外，各桿件EI=常數(shù)。質量集中在橫梁上，不考慮桿件的軸向變形，則體系振動的自由度數(shù)為（1)m2m2 Mlq心歇 2EI *221 矗、時S /I(361.圖示單自由度動力體系自振周期的關系為（a) = (b)【判斷】1. 一個體系是有n個多余約束的幾何不變體系，那么去掉n個約束后就成為無多余約束的幾何不變體系。（X）2. 一體系是有n個自由度的幾何可變體系，加入 n個約束后就成為無多余約束的幾何不變體系。（X）3. 一個點在平面內的自由度等于1。（X）4

27、. 多余約束是體系中不需要的約束。（X）5. 僅利用變形協(xié)調條件不能唯一確定全部反力和內力的結構稱為超靜定結構。（X）6. 皎結點不僅能承受和傳遞力，而且能承受和傳遞力矩。（X）7. 剛結點可以承受和傳遞力，但不能承受和傳遞力矩。（X）8. 兩根鏈桿的約束作用相當于一個單餃。（X）9. 兩個剛片用一個餃和一根鏈桿相聯(lián)，組成的體系是無多余約束的幾何不變體系。（X）10. 連接4個剛片的復皎相當于 4個約束。（X）11. 簡支梁跨中C截面彎矩影響線的物理意義是荷載 P=1作用在截面C的彎矩圖形。（X）12. 計算受彎桿件時不考慮其軸向變形，則桿件軸力為0。（X）13. 圖示結構有四個多余約束。（X

28、）1.圖示兩根梁的內力相同，變形也相同。（X）2.圖示兩個單跨梁，同跨度同荷載。但橫截面形狀不同，故其內力也不相同。（X）3.圖（a）對稱結構利用對稱性可簡化為圖 （b）來計算。（X）4. 圖示剛架彎矩圖的形狀是否正確。（X）5. 圖示懸臂梁截面 A的彎矩值是n4|+' M6. 圖示梁AB在所示荷載作用下的ql2。(x)M圖面積為ql3/3。（X）7.圖示結構BC桿B端彎矩（下邊受位為正） MBC=ql2/2。（X）8. 圖示桁架中Fni=0o （x）9. 圖示桁架結構中不包括支座鏈桿，有 5個桿件軸力為0。（X）10.圖示桁架結構中有3個桿件軸力為0。（X）12. 靜定結構的內力和反

29、力與桿件截面的幾何尺寸有關。（X）13. 外力作用在基本部分上時，附屬部分的內力、變形和位移均為零。（X）(X)14. 某荷載作用下桁架可能存在零桿，它不受內力，因此在實際結構中可以將其去掉。15. 所謂合理拱軸線，是指在任意荷載作用下都能使拱處于無彎矩狀態(tài)的軸線。16. 三皎拱的拱高f越大，水平推力也越大。（X）17. 三餃拱水平推力的大小，不僅與拱高f有關，而且與拱軸線形狀有關。（X）1. 用力法計算超靜定結構，選取的基本結構不同，所得到的最后彎矩圖也不同。（X）2. 圖示結構有兩次超靜定。（X）3. 圖示超靜定結構去掉桿件、后為一靜定梁，故它是三次超靜定結構。（X）5.圖示（a）、（b）兩個結構中，A端的支反力完全相同。（X）1. 能用位移法計算的結構就一定能用力矩分配法計算。（X）2. 位移法的基本方程使用的是平衡條件，該方法只適用于解超靜定結構。（X ）3. 位移法的基本未知量與超靜