畢業(yè)設計（論文）-關于RFQ的工藝設計.doc

1、.裝訂線畢業(yè)設計（論文）報告紙目 錄摘 要 1Abstract 1第1章 緒論 2 1.1 研究背景及意義 2 1.2 RFQ國內外發(fā)展狀況 3第2章 RFQ加速器的結構分析 8 2.1 RFQ加速器腔的結構分析 8 2.2 根據RFQ結構制定加工流程 9第3章 RFQ加速器的工藝設計 .10 3.1 計算生產綱領確定產類型 10 3.2 毛坯的選擇 11 3.3 工藝內容安排 19 3.4 定位基準的選擇 21 3.5 制定工藝路線 23 3.6 選擇機床、夾具、刀具 25 3.7 填寫機械加工工藝過程卡 26 3.8 填寫機械加工工序卡 28第4章 RFQ加速器的組裝 30 4.1 釬焊材

2、料的選擇 30 4.2 總體焊接 33 4.3 加工定位銷，總體檢測 37總結 40參考文獻 41致謝 42附 錄1 三坐標測量方法介紹 43附 錄2 纖焊材料介紹 44第一章 緒論1.1 研究背景及意義射頻四極場（RadioFrequencyQuadrupole，RFQ）加速器是當今強流質子加速器研究的熱點之一。近年來國際上和國內對于散裂中子源、加速器驅動能源和其他高功率離子束應用所呈現(xiàn)出的廣泛興趣，以及由此引起的對強流、高功率加速器的迫切要求，更對用作它們前級加速結構的RFQ加速器提出了種種新的要求，特別是對它能在高的負載周期、甚至在連續(xù)波CW工作狀態(tài)下加速高流強的離子束，及其運行的穩(wěn)定性

3、和可靠性提出了空前嚴格的要求，推動著RFQ加速器不斷地完善和發(fā)展。射頻四極場加速器是一種能同時用其射頻電場的徑向分量進行聚焦和縱向分量進行加速、適用于從質子到鈾離子等各種低速帶電粒子的高效直線加速結構。它集匹配、成形、聚束和加速等多種功能于一身，可直接接受從離子源引出的低速強流連續(xù)束流，并以極高的俘獲效率和較低的發(fā)射度增長把粒子加速到每核子幾個MeV的能量。另外，由于體積小巧和使用方便等優(yōu)點，RFQ加速器不管作為大型加速器的注入裝置還是作為獨立使用的設備都極具研究和實用價值。本次設計是在我上完大學所學習的全部基礎課，專業(yè)基礎課以及專業(yè)課之后進行的。此次設計是對大學期間所學課程及相關的應用繪圖軟

4、件的一次深入的綜合性總復習，也是一次理論聯(lián)系實際的訓練。1.2 國內外發(fā)展狀況射頻四極場（RFQ）加速器是1970年Kapchinskij等提出的一種強流低能直線加速器結構。它的優(yōu)點在于能直接加速從離子源中引出的低能離子，并將加速、縱向群聚、橫向聚集與匹配等多種功能匯聚于一個結構之中，從而可高效率地將數10mA、數100mA乃至A級的強流離子束加速至7MeV/u左右。1980年美國洛斯阿拉莫斯國家實驗室（LANL）第一臺試驗加速質子的四翼型（4 Vane）RFQ樣機獲得成功。此后，四翼型RFQ便廣泛地取代體積龐大的高壓倍加速器，用作高能加速器的注入器或強流中子發(fā)生器等，甚至成了低能強流加速器的

5、一種通用的前級加速器，獲得了廣泛的應用。另一方面，重離子物理研究與技術應用的需求，包括大型重離子加速器的注入器以及利用MeV級強流重離子束開發(fā)研制新型微電子器件、改善材料性能和研究慣性壓縮熱核聚變等，都要求RFQ具有工作頻率低、束流負載周期高和能量可變性等特性，這就推動了由諧振線激勵的多種四桿型RFQ的發(fā)展，以適應重離子加速的需求。這類緊湊、小巧、成本低廉的加速結構風行至今，不僅在重離子加速上普遍使用，也廣泛地應用于強流輕離子的加速之中。在過去的十多年間，人們對于獲得平均功率達到數1MW或數10M的高功率質子束的可行性進行了深入的研究，并得到了肯定的回答。從下圖可以看到這些高功率加速器發(fā)展的趨

6、勢。 用這樣的束流轟擊重金屬靶，可以產生強度極高的散列中子流。由此人們認識到，新一代高功率的質子加速器有著廣泛的應用前景，包括可以用于凝聚態(tài)物質研究用的散裂中子源，轉變核廢料用的混合反應堆，介子和中微子工廠，放射性核素數的產生，放射性同位素生產以及其他高通量中子輻照等等。由于這些應用要求的質子能量都在1GeV左右，只是平均強流即束流的平均功率不同，因此有可能用一臺強流質子直線加速器通過調節(jié)不同的負載因子來實現(xiàn)以上所述多方面的綜合應用。高功率加速器幾乎都用強流RFQ加速器作為高亮度離子源后的低能加速度段。研究表明，加速器的前端部，包括高亮度離子源、低能強流匹配運輸段，RFQ加速器以及漂浮管增能起

7、等，是新一代高功率質子加速器的最關鍵的組成部分。前述諸項應用都要求RFQ和漂浮管增能器等在高束流功率、高負載周期甚至CW狀態(tài)下工作，并對加速器的束流的傳輸、運行的穩(wěn)定性和可靠性提出了空前嚴格的要求。這就促使各類RFQ的結構發(fā)展到一個新的高度。四翼結構RFQ四翼結構RFQ是最早發(fā)展起來的比較成熟的RFQ結構。它適宜于在200450MHz的頻率范圍內工作。近年來，在散列中子源（SNS）和加速器驅動系統(tǒng)（ADS）等需求的驅動下發(fā)展了一批工作在350MHz左右的四翼型高功率質子束RFQ加速器。這些RFQ分別將成為散裂中子源裝置、加速器核廢料處理裝置或加速器驅動能源的前級加速器。它們運行的平均功率要求比

8、現(xiàn)有的強流加速器高出12個量級。同時，對它們運行的質量和水平還提出了極高的要求，包括要求近乎100%的束流傳輸，以及長時間無故障的高可靠性運行等。其結構圖如下圖2所示的LEDA RFQ由8節(jié)1m長的空腔元組合而成，每個腔都是用100%的無氧銅制成的。每兩節(jié)構成一個工藝段，相鄰的工藝段之間通過共振耦合聯(lián)結在一起。8節(jié)腔中，有3節(jié)用來接真空系統(tǒng)，3節(jié)用來饋送射頻功率。為此在RFQ的外壁上開有6個8.9cm長，1.7cm寬的耦合孔，分別與良好冷卻的錐形真空功率饋送波導相連接。為了使RFQ腔的電極得到良好的冷卻，每節(jié)腔的四翼電極上都有6個圖2所示的冷卻水道?？偟膩碚f這個RFQ的獨特之處在于大的尺寸（8

9、m長，重2360kg）、大的束流功率（670KW），以及大的結構冷卻功率（1.5MW）。四桿型（Four Rod）與微翼（Mini-vane）結構RFQ從80年代初開始，就流行用螺旋共振線、分離環(huán)等激發(fā)的所謂四桿型RFQ等結構。這類小巧、輕便的結構，風行一時。然而，桿型電極比較細，機械強度低，且不便于安置水冷管進行冷卻。因此，不適于長結構和高平均功率的要求。這就推動了微翼電極結構的發(fā)展。近年來發(fā)展的四桿或微翼結構主要有在高負載周期下加速質子或重離子的RFQ加速器，如英國的ISIS，加拿大的ISAC等。加拿大的TRIUMF正在建造放射性核素束的裝置ISAC，它用來加速A/q<30的奇異核素

10、的離子束。這個裝置采用了一個工作頻率為35.3MHz、負載周期100%的四桿型RFQ，將奇異離子從2.5keV/u加速到150keV/u，然后注入一個DTL中增能至1.5MeV/u。RFQ的全長8m。在RFQ之前有一個工作在11.8MHz的準鋸齒波前聚束器，它被用來代替RFQ中的絕熱緩聚節(jié)。RFQ四桿電極間的設計電壓為74Kv,其安裝公差精確到0.08mm，沿著電極方向電場的平整度優(yōu)于1%。北京大學的小組，多年來一直致力于高負載周期重離子RFQ的研制。在國家自然基金的資助支持下他們先后研制了兩臺工作頻率為26MHz的整體分離環(huán)型加速器ISR-300和ISR-1000。ISR-300上所獲得的最

11、重要的結果是在同一個加速結構中實現(xiàn)了正負氧離子的同時加速。實驗測得正負氧離子同時為加速電場所俘獲，并分別聚集于相應的兩個平衡位相上，兩者的位相差正好是180。ISR-1000實現(xiàn)了二維切割的微翼型電極結構。電極斷面頂部為半徑不變的圓弧形，這樣的結構不僅便于電極的直接水冷，而且便于加工，降低了制造成本。腔殼設計成可吊起的罩筒式結構，安裝調試非常方便，使電極系統(tǒng)的安裝精度得以保證。這臺加速器運行穩(wěn)定，已正式投入運行、進行材料改性的實驗。交叉指結構（IH-結構）RFQ1999年德國重離子研究所(GSI)安裝了一臺高流強離子加速器代替原有的注入器UNILAC，它可以提供流強高達15mA的U4+離子。這

12、臺加速器有一個裝在IH腔中的、長9.4m的RFQ加速器，后面跟一個20m長的IH型漂浮管加速腔（IH-DTL），該裝置的RFQ可將離子從2.2keV/u加速到120keV/u。IH-DTL的電場梯度達4.2MV/m，使離子能量達到1.4MeV/u。RFQ的IH結構如下：這臺RFQ加速器采用IH結構，沿著9m長的RFQ共有110個固定微扇電極的銅環(huán)，這些環(huán)與帶有水冷的諧振塊相聯(lián)結（見圖3）。圖4所示為目前法蘭克福大學正在發(fā)展的一種新型交叉桿-漂浮管加速器CH-DTL,這種加速器很可能成為RFQ和耦合腔加速器（CCL）之間的中介高功率質子直線加速器。與IH結構相比，它有以下優(yōu)點：一是腔的橫向尺寸大

13、，極間電容小，適宜于在較高的頻率下工作，這樣有利于縮小與CCL腔間相速的差距；其次分路阻抗比IH結構大很多；再者，其機械強度遠高于IH結構，有可能適宜于發(fā)展為多加速間隙的超導結構。目前的超導結構只有23個加速間隙。在300MHz以上工作的CH型腔的內徑約0.5m，漂浮管的直徑約2cm，所以適于建造0.53m的加速腔。據估計，CH型腔可以用來將重離子加速至150MeV/u，也可以用來加速745MeV的質子束，流強可高達150MA?？傊?，H110和H210兩種模式的RFQ和DTL加速器都已成熟，可為未來強流加速器發(fā)展做出重要貢獻。超導RFQ加速器結構自20世紀70年代Stanford大學首先應用超

14、導加速以來，超導加速腔在加速儲存環(huán)，返航式直線加速器，重離子增能器，B子工廠以至于TTF/TESLA直線加速器和自由電子激光等上都取得了極大的成功。近年來，超導加速腔顯示了在加速2002000MeV的MW級高功率質子束方面的優(yōu)勢。因此，發(fā)展的重點正移向有重大應用前景的中能高功率質子束。意大利低能正離子加速器（PIAVE）的超導注入器是超導在RFQ上的一個應用。PIAVE包含2個超導RFQ加速器SRFQ1和SRFQ2，工作頻率為80MHz，它是重離子加速器ALPI的注入器。離子由350kv平臺上的ECR源注入，經3個諧波聚束器聚束和2個SRFQ加速后，由8個QWR超導加速腔提供8MW的電壓，進行

15、增能加速。多年來，RFQ加速器已成為各種強流直線加速器所一致采用的前級加速結構。當今國際上對于散列中子源、加速器驅動能源和其他高功率離子束應用所呈現(xiàn)的廣泛興趣，以及由此引起的對強流、高功率加速器的迫切要求，以使RFQ加速器成為離子加速器發(fā)展的一個新熱點。面對在高的負載周期，甚至在CW狀態(tài)下，加速器高功率強流離子束的挑戰(zhàn)，以及對加速器運行的穩(wěn)定性和可靠性提出嚴格的要求，近年來RFQ在RF結構、制造工藝以及束流控制等方面，都取得了一系列實質性的進展。在國家自然基金的支持下，我國在高負載周期RFQ的研制上也取得了可喜的成績。第2章 RFQ加速器的結構分析2.1 RFQ加速器腔的結構分析2.1.1 R

16、FQ加速器的物理設計在開始設計前，一些參數必須預先給定。選擇注入粒子的能量為75 keV，射頻頻率為352 MHz?？紤]到RFQ 的機械加工有很高的技術難度，物理設計應盡可能降低加工難度。同時，ADS對加速器裝置運行的穩(wěn)定性也有很高要求。從這兩個因素考慮，且為了調試的方便和運行的可靠，保持RFQ翼間電壓V沿整個裝置不變，選擇為18倍Kilpatrick系數。在電極調制被忽略的情況下，RFQ單位長度上的分布電容取決于電極頭曲率半徑與平均孔徑之比(R。)，保持翼間電壓為常數最容易的辦法是保持R。為常數。為了縮短翼頂調制曲面數控加工時間以控制加工期間溫度變化產生的加工誤差，決定采用成形刀具，即電極頭

17、曲率半徑為常數。這樣就應保持R。不變。其結果是，除了出入口，RFQ腔體的橫截面尺寸不沿縱向位置變化，這對簡化加工難度大有好處。在V 和R。不變的情況下，聚焦系數B應基本不變。至此，在動力學設計中隨縱向變化的物理參數便僅有調制系數m(z)和同步相位(z )。當然，其它參數值的選取仍是動力學設計的重要內容。在這樣的給定條件下開始粒子動力學設計，其設計目標是將束流損失控制到最低點，這意昧著RFQ加速器要有很高的束流傳輸效率。嚴格控制束流損失是強流質子加速器的關鍵物理與技術問題，因束流損失在加速結構上所產生的感生放射性將妨礙人們對機器及時的手工維護，特別是較高能量的質子束所帶來的對設備的活化，必須認真

18、對待。RFQ加速結構的基本材料是無氧銅，在其最高束流能量35 MeV 以下，存在的活化反應為Cu(P，n) Zn，其反應閾能Eth=216 MeV，Zn的半衰期T½ =244 d。在加速過程中，絕大部分束流損失應控制在這個反應閾能之下。2.1.2 RFQ加速器腔電極的結構分析電極作為加速器的核心, 不但要求有較高的加工精度和表面質量, 還對組裝后的四根電極的對稱性和對束流中心的同軸度有較高要求。我們采用在電極上開槽定位膜片, 再將電極和膜片進行鉚接。此方法最大限度地防止了電極變形。并且, 根據電極的結構特點, 設計和制作了專用的工裝, 用以進行電極的加工和組裝, 從而確保了電極的結構

19、精度。2.2 根據RFQ結構制定加工流程根據RFQ加速器腔體的結構特點，制定出其加工流程如下TU2材料的選購、檢測（1180mm265mm135mm矩形）在矩形塊中測量孔位、打深孔水平電極毛坯加工垂直電極毛坯加工配水平電極水堵頭、焊接水堵頭，檢漏。半精加工水平電極內、外腔。配垂直電極水堵頭、焊接水堵頭，檢漏。半精加工垂直電極內、外腔。退火處理，進行三坐標測量所要求的平行度、垂直度等退火處理，進行三坐標測量所要求的平行度、垂直度等精加工水平電極的內、外腔精加工垂直電極的內、外腔把垂直電極和水平電極進行釬焊處理，保證不變形或微量變形。加工定位銷，對裝配好的電極腔進行檢測。以此流程圖為加工指南進行生

20、產加工。這樣可使機械零件加工按部就班，提高機械加工的效率。第3章 RFQ加速器的工藝設計RFQ 加速器的機械設計根據物理設計進行。在整個機械設計過程中, 充分考慮到了國內加工條件與加工工藝的可實現(xiàn)性。設計技術難點有: 電極為膜片結構, 既要保證電接觸, 又要防止變形, 加工和組裝的難度都很大; 組裝后的電極為不可拆結構, 變形無法矯正。3.1 計算生產綱領確定產類型生產綱領的大小對生產組織和零件加工工藝過程起到重要的作用，它決定了各工序所需專業(yè)化和自動化的程度，應選用的工藝方法和工藝裝備。零件的生產綱領按下面公式計算： N=Qn(1+a%+b%)如零件圖所示，該產品年產量為200臺，設其備用品

21、率為 25% ，機械加工廢品率為 25% ，現(xiàn)制定該零件的機械加工工藝規(guī)程。技術要求鑄件應消除應力。未注明的鑄件圓角為R5。鑄件表面不得有粘沙、裂紋等缺陷。去毛刺，銳變倒角。材料為無氧銅（TU2）。未注明倒角為C1根據圖紙可確定其生產類型為中批生產。3.2 毛坯的選擇機械加工中毛坯種類有很多種，如鑄件、鍛件、型材、擠壓件、沖壓件及焊接組合件等。根據零件圖所選擇的材料，零件加工工藝規(guī)程中應達到的技術指標和加工特點，零件生產的經濟性，如何選擇合適的毛坯種類也是設計重點。 在本次設計中所選的毛坯材料為鍛件。3.3 工藝內容安排工序的集中與分散 本零件采用工序集中原則安排零件的加工工序。本零件的生產類

22、型為中批量生產，可以采用CNC加工中心配以專用工具、夾具、以提高生產率；而且運用工序集中原則使工件的裝夾次數少，不但可縮短輔助時間，而且由于在一次裝夾中加工了許多表面，有利于保證各加工表面之間的相對位置精度要求。（1）加工設備以通用為主（2）工序當集中(3) 加工過程劃分階段（4）大量采用專用工裝3.4 定位基準的選擇 （1）粗基準的選擇（2）精基準的選擇3.5 制定工藝路線根據各表面加工要求和各種加工方法能達到的經濟精度，確定加工方法如下：3.6 選擇機床、夾具、刀具1.1 RFQ加速器第一腔水平電極加工工藝規(guī)程設計1.1.1工藝文件 機械加工工藝過程卡工廠機械加工工藝過程卡產品型號圖號產品

23、名稱RFQ文件編號產品名稱TU2數量1材料規(guī)格1180263132（mm）產品名稱總工作時間工序號工作名稱工作內容 設備 工藝設備作業(yè)時間名稱型號名稱型號 1下料按1180263132下料切割機V形塊 2 車車出大體模型車床三爪卡盤 3 銑按要求銑出兩槽銑床分度頭 3 鉆鉆出各加工面上的孔 4 磨達到要求尺寸及粗糙度 5 檢標記處數簽字日期編制校對審核會簽日期第1頁共1頁1.1.2 工序卡工廠機械加工工序卡產品型號部件圖號產品名稱部件名稱共1頁第1頁車間工序號工序名稱材料牌號毛坯種類毛坯外形尺寸每個毛坯可制件數每臺件數設備名稱設備型號設備編號同時加工數夾具編號夾具名稱切削度工位器具編號工位器具

24、名稱工序工時準終單件工步號工步內容工藝裝備主軸轉速切削速度進給量切削深度（mm）進給次數工步工時機動輔助12設計（日期）審核（日期）標準化（日期）會簽（日期）標記處數更改號簽字日期1. 2 RFQ加速器第一腔上垂直電極加工工藝規(guī)程設計 1.2.1 工藝文件 機械加工工藝過工廠機械加工工藝過程卡產品型號圖號產品名稱RFQ文件編號產品名稱TU2數量1材料規(guī)格1180263132（mm）產品名稱總工作時間工序號工作名稱工作內容 設備 工藝設備作業(yè)時間名稱型號名稱型號 1下料按1180263132下料切割機V形塊 2 車車出大體模型車床三爪卡盤 3 銑按要求銑出兩槽銑床分度頭 3 鉆鉆出各加工面上的孔

25、 4 磨達到要求尺寸及粗糙度 5 檢標記處數簽字日期編制校對審核會簽日期第1頁共1頁1.2.2工序卡工廠機械加工工序卡產品型號部件圖號產品名稱部件名稱共1頁第1頁車間工序號工序名稱材料牌號毛坯種類毛坯外形尺寸每個毛坯可制件數每臺件數設備名稱設備型號設備編號同時加工數夾具編號夾具名稱切削度工位器具編號工位器具名稱工序工時準終單件工步號工步內容工藝裝備主軸轉速切削速度進給量切削深度（mm）進給次數工步工時機動輔助12設計（日期）審核（日期）標準化（日期）會簽（日期）標記處數更改號簽字日期第4章 RFQ加速器的組裝4.1 釬焊材料的選擇4.2 總體的焊接4.3 總體清潔與維護總 結畢業(yè)設計是學生在校

26、學習最重要環(huán)節(jié)之一，也是最后的一環(huán)。對我來說，畢業(yè)論文就是對于在大學四年當中所學的知識進行了一次總結。在這幾個月的忙碌中，終于能夠順利的完成了RFQ加速器腔結構工藝規(guī)程的設計。所設計的是RFQ加速器腔結構的加工工藝規(guī)程，在設計完這個RFQ加速器腔結構工藝后，我深深地體會到了RFQ加速器腔結構雖然只是一個小小的部件，但是仍然要有很高的技術要求。在這一次的設計中也發(fā)現(xiàn)了自己還是有些問題不是很懂，就是有了這次的畢業(yè)設計，讓我通過向老師請教或是查看資料把這些問題一一弄懂，是自己的知識進一步充實。隨著這次畢業(yè)設計的完成，我受益匪淺。在這次畢業(yè)設計過程中深深的體會到如果想成為一名工藝設計人員應該具有什么樣

27、的思想，具備的思考問題、解決問題的能力。同時也讓我進行了一次總的復習和鞏固自己所學的專業(yè)知識，這對于我來說這是一次十分難得的機會，把這四年中所學的知識進行了一次綜合的總結并應用到設計中。在此期間是自己進一步鞏固了對Inventor繪圖軟件、Word軟件的應用，使之有了一定的進步。經過了三個多月的忙碌終于完成了RFQ加速器腔結構的加工工藝規(guī)程設計，當完成的那一刻心里終于可以松了一口氣，感覺整個人變得輕松多了，看來畢業(yè)設計給自己的壓力還是蠻大的?，F(xiàn)在想想之所以自己會有這么大的壓力，大多是因為自己對于設計需要掌握的一些知識不夠熟練，知識的欠缺使得自己在設計中處處碰壁，有時寸步難行。不過通過此次設計已

28、經使得自己對這些知識有了進一步的了解和掌握，自己的知識進一步充實。經過了幾個月的忙碌，其中有苦，有甜。但這些都很值得，因為經過這次的設計，不僅使得自己的知識進一步充實，還使自己對以后的工作內容有了初步了解。使自己懂得了萬事只要自己努力了，就會有收獲。主要參考文獻1. 強流質子RFQ加速器高頻數字低電平控制系統(tǒng)，慕振成，李剛，李健，徐新安，姚遠，喬際民，張宗花，劉少真。強激光與粒子束，2010.12。2傅世年,關遐令,高流強RFQ質子加速器研制,原子能科學技術,2009.12.43(1):159-164.34金屬加工工藝.5數控加工工藝分析. 6.郭之虞,謝誼,劉克新等.一種低能散RFQ加速器的

29、物理設計.高能物理與核物理,2006.2.30(1):114-116.7. 陳佳洱 方家馴, 射頻四極場（RFQ）加速器的進展,自然科學進展,2001.11.11(11)8. 機械工藝規(guī)程的制定，工件的裝夾與夾具，陳磊，繆燕平，梅陽寒，徐學峰，莊嚴。機械制造工藝，2010.8。致 謝三個多月的畢業(yè)設計就要結束了，經過了期間一些小的挫折，但是經過老師和同學的幫助和自己的努力終于完成了RFQ加速器的結構加工工藝設計。在最后我只能用一句簡單但是發(fā)自內心的的話語表達自己對張老師的感謝：“謝謝您的關心?！备?錄1 三坐標測量法介紹1.1測頭校正1，測頭的測力和測針的長度測力影響測量精度選擇適合測針長度的

30、測頭，注意測力和測針長度（重量）的協(xié)調。為什么測針的等效直徑小于名義值因為只有接觸后才能觸發(fā)。觸發(fā)后的計數鎖存的時間。測量機停止時慣性。測針變形。測針越長，等效直徑越小。結論：校正測針的速度要與測量速度一致。2，測頭位置的校正用標準球取其球心坐標得到不同測頭位置之間的關系矩陣，將不同的測頭位置測量的元素轉換到一個測頭位置來計算。校正測針時用三層以上測點。測頭位置校正的檢查，使用各校正后的測針測同一個球的球心，觀察球心坐標的變化。3，增加測頭位置如何校正如果標準球沒有移動，可以直接對新增加的測針校正。如果移動了標準球，先校正1針，再校正新測針。已校正的位置不必重新校正。自動更換測針組的校正必須成

31、組校正。4，星形測針的校正星形測針的測量方向觸發(fā)式測頭大部分是5W。只有5方向進行觸發(fā)（±X、 ± Y、Z）。 +Z方向是向側面打滑后觸發(fā)，誤差比較大。只能用球形測針，不能用柱形。測量時盡量沿零件法向測量，避免測針打滑。星形測針變化位置后校正方法標準球的支撐方向必須隨測針方向改變，才能校正所有測針位置?？梢宰灾屏襟w，方便改變標準球位置。5，測量元素的分析5.1 元素的測針半徑補償點的半徑補償方向，以坐標系的軸向和測頭回退方向為準。測量元素的分析面、線的測頭補償。圓、圓柱、圓錐的半徑補償。曲線、曲面的半徑補償。星型測針的半徑補償，取平均值。5.2 測量誤差和測點的數量1.2

32、 坐標系1， 建立零件坐標系的原則識別圖紙的基準，根據圖紙的A、B、C基準。選擇適合的基準，零件基準、加工基準、設計基準。正確理解321建立坐標系。編程時使用的零件坐標系。巧妙使用擬和坐標系。特殊坐標系和靈活利用坐標系。2， 斜孔的測量使用回轉體零件坐標系測量中的幾個難題2.1小圓弧小于1/4圓，會出現(xiàn)很大的測量誤差，分辨力、重復性原因。增加測量點。改變方法，測量輪廓。擬合的方法。（根據具體情況，探討）擬合法測量小圓弧 2.2 同軸度基準與被測的關系。測量方法的限制。按照實際使用的情況處理。公共軸線法求同軸度誤差窄平面的平行和垂直度。窄平面對矢量方向影響大的因素。輸入參考長度的選擇。轉換測面為

33、測線。2.3 測量距離小平面的距離。圓心距離，測孔還是測圓柱。2.4 柱與平面的垂直度互為基準時選擇大基準。2.5 毛坯件的測量選擇大球的測針。多采點。指定位置。去毛刺2.6 螺紋孔測量用銷子輔助測量孔位置。2.7 位置度測量的基準選擇正確理解圖紙的要求，確定評價的要求和評價基準。測量和定義這些基準。建立坐標系的元素可以和基準元素分開。可以將坐標系的元素轉換成基準元素。附 錄 2 釬焊材料硬釬料  類別 牌號規(guī) 格熔點() 主要成份(%) 用 途相當AWS 銅鋅L103絲885-888 Cu54 Zn Rem.釬焊銅、青銅和鋼等受力不大工件L104箔 890-930 Cu57 Mn2

34、Co2 Zn Rem. 釬焊硬質合金刀具銅磷L201 鑄條、絲、粉 710-800 P7 Cu Rem. 釬焊銅及銅合金B(yǎng)CuP-2 L204 鑄條、絲 640-815 P5 Ag15Cu Rem. 釬焊銅及銅合金、銀、鉬等金屬。 BCuP-5 L205 鑄條、絲、箔 640-800 P6 Ag5Cu Rem. 釬焊銅及銅合金B(yǎng)CuP-3 L207 鑄條、絲 640-770 P7 Ag5Cu Rem. 釬焊銅及銅合金B(yǎng)CuP-7 L209 鑄條、絲 684-710 P7 Ag2Cu Rem. 釬焊銅及銅合金。 BCuP-6 銀基 L302 絲 745-775 Ag25 Cu40Zn Rem.

35、釬焊銅及銅合金、鋼及不銹鋼等L303 絲 660-725 Ag45 Cu30Zn Rem.釬焊銅及銅合金、鋼及不銹鋼等BAg-5 L303F 涂藥絲 660-725 Ag45 Cu30Zn Rem. 外涂釬劑的L303，用途與L303相同 BAg-5 L304 箔690-775 Ag50 Cu34Zn Rem. 釬焊銅及銅合金、鋼等BAg-6 L308 絲 779-780 Ag72 Cu Rem. 銅和鎳的真空或還原保護氣氛釬焊 BAg-8 L312 絲 595-605 Ag40.Cu.Zn.Cd 釬焊銅及銅合金、鋼及不銹鋼等 L313 絲 625-635 Ag50.Cu.Zn.Cd 釬焊銅及銅合金、鋼及不銹鋼等BAg-1a L321 絲 615-650 Ag56.Cu.Zn.Sn 釬焊銅及銅合金、鋼及不銹鋼等BAg-7 L323 絲 665-755 Ag30.Cu.Zn.Sn 釬焊銅及銅合金、鋼及不銹鋼等L325 絲 645-685 Ag45.Cu.Zn.Sn 釬焊銅及銅合金、鋼及不銹鋼等 BAg-36 L326 絲 650-720 Ag38.Cu.Zn.Sn 釬焊銅及銅合金、鋼及不銹鋼等BAg-34 鋁基 L400 鑄條、絲 577-582 Si11.5Al Rem. 鋁及鋁合金的釬焊 BAlSi-4 L401 鑄條 525-535 S