結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、畢業(yè)設(shè)計(jì)論文之三 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）計(jì)算書題 目： 南昌市浩瀚中學(xué)宿舍樓設(shè)計(jì) 學(xué) 院： 建 工 學(xué) 院 系 土 木 工 程 專 業(yè)： 建 筑 工 程 班 級(jí)： 土木051班 學(xué) 號(hào)： 6002105180 姓 名： 徐 浩 指導(dǎo)教師： 劉偉平 吳萍 填表日期： 2009 年 5 月 8 日設(shè)計(jì)資料：1、場地：南昌地區(qū),建筑控制線范圍式66m×36m，建筑控制高度為15m.2、地質(zhì)條件：（自上而下土層分布） （1）、雜填土約0.5m， fk=80 kPa； （2）、粘土層約3.0m， fk=220 kPa； Il=0.5，（3）、中粗砂層約10m， fk=250 kPa；干作業(yè)成孔灌注樁

2、樁端極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值：qk=2000 kPa；樁側(cè)極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值可參照建筑樁基技術(shù)規(guī)范選用。（4）、巖層， fk=450 kPa；采用樁基時(shí)，樁端極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值：qk=4000 kPa；樁側(cè)極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值可參照建筑樁基技術(shù)規(guī)范選用3、地下水位見于地表以下8m處。4、結(jié)構(gòu)類型：鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)5、 選用材料:基礎(chǔ)混凝土采用C30梁、柱混凝土采用C30（fc=14.3N/mm2 ft=1.43 N/mm2）鋼筋采用：d12mm時(shí)，II級(jí)鋼筋(HRB335)（fy=300 N/mm2） d12mm時(shí)，I級(jí)鋼筋(HPB235)（fy=210 N/mm2）6、結(jié)構(gòu)計(jì)算依據(jù)及有關(guān)參考文獻(xiàn)：1、 房屋建筑學(xué)

3、及結(jié)構(gòu)力學(xué)教材；2、 “結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理”及”地基基礎(chǔ)”教材；3、 “建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范”（GB50009-2001）；4、 “砼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范”（GB50010-2002）及相應(yīng)的教材；5、 “建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范”（GB50007-2002）及相應(yīng)的教材；6、 “建筑樁基技術(shù)規(guī)范“（JGJ94-94）及相應(yīng)的教材；7、 “建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范”（GB50011-2001）及相應(yīng)的教材；8、 “混凝土結(jié)構(gòu)施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖”03G101制圖；9、 簡明建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)或靜力結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)；10、 建筑設(shè)計(jì)資料集及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)資料集；11、 宿舍建筑設(shè)計(jì)規(guī)范JGJ 36-200512、 民

4、用建筑設(shè)計(jì)通則、建筑防火設(shè)計(jì)規(guī)范等13、 中小學(xué)校建筑設(shè)計(jì)規(guī)范 GBJ 9986 一、框架計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)層框架平面圖1梁、柱、板尺寸：（取第8軸線框架進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算）梁： 邊跨梁（AC跨）由h=(1/8-1/12)l=(1/8-1/12)×6600mm取得 h=600mm b=240mm中間懸臂梁（CD跨） h=400mm，b=240mm縱向連梁（A,C軸線） h=600mm，b=240mm 懸臂處連梁（D軸線） h=400mm, b=240mm 板：廁所樓面板 h=90mm 其他樓面板 h=120mm柱：邊柱（A，E軸線） b×h=350mm×450mm中柱（C，D軸線

5、） b×h=350mm×450mm屋頂框架布置圖2.梁柱剛度計(jì)算：根據(jù)地質(zhì)質(zhì)料，確定基礎(chǔ)頂面離室外地面為600mm，由此得底層柱高3.6+0.45+0.6=4.65m（室內(nèi)外高差450mm），梁截面慣性矩考慮現(xiàn)澆板作用，在設(shè)計(jì)中，一邊有樓板 I=1.5Ir，兩邊有樓板 I=2Ir（Ir為按矩形截面積算，不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。AC跨梁： i=2E×0.24×0.63/(12×6.39) =13.52×10-4 E(m3)CD跨梁： i=2E×0.25×0.43/(12×1.905）=13.44

6、×10-4 E(m3)柱截面：（h=450mm,b=350mm）上部各柱i=E×0.35×0.453/(12×3.6) =7.38×10-4 E(m3）底層各柱i=E×0.35×0.453/(12×4.65)=5.72×10-4 E(m3）梁柱線剛度布置圖×10-4 E(m3）3.荷載計(jì)算1）、屋面： 50厚500×500預(yù)制混凝土大階磚 0.05×24=1.2KN/m230厚粗砂保護(hù)層 0.03×17=0.51KN/m2三元乙烯橡膠高分子卷材兩道 0.2KN/m2

7、20厚1：3水泥砂漿找平層 0.02×20=0.4KN/m21：6蛭石混凝土找坡層（最薄處50厚） （0.05+0.216）/2×24=3.2KN/m2100厚水泥膨脹珍珠巖保溫層 0.1×15=1.5KN/m220厚1：3水泥砂漿找平層 0.02×20=0.4KN/m2120厚鋼筋混凝土屋面結(jié)構(gòu)層 0.12×25=3.0KN/m2恒載 15厚紙筋石灰抹灰 0.015×16=0.24KN/m2 10.65KN/m2活載 不上人屋面查荷載規(guī)范得 0.50KN/m22、樓面： 水磨石地面（包括打底） 0.65 KN/m2120厚鋼筋混凝土

8、結(jié)構(gòu)層 0.12×25=3.00 KN/m2恒載 15厚紙筋石灰抹灰 0.015×16=0.24 KN/m2 3.89KN/m2活載 查荷載規(guī)范 寢室 2.0 KN/m2走廊，樓梯 2.0 KN/m2陽臺(tái)（當(dāng)人群有可能密集） 3.5 KN/m2 3、廁所樓面： 貼瓷磚樓面自重： 0.55KN/m2蹲位包括結(jié)構(gòu)層自重： 0.09×25=2.25KN/m2 恒載 15厚紙筋石灰抹灰 0.015×16=0.24KN/m² 3.04KN/m2活載 廁所 查荷載規(guī)范得 2.0KN/m24、墻體荷載內(nèi)墻：粉煤灰輕渣空心砌塊（390mm×240mm

9、×190mm）墻體+雙面內(nèi)墻粉刷層,8.0×0.24+0.02×17×2=2.6 KN/m2外墻：粉煤灰輕渣空心砌塊（390mm×240mm×190mm）墻體+ 一面外墻粉刷層+ 一面內(nèi)墻粉刷層+外墻保溫層，8.0×0.24+0.02×17+0.02×20+0.5=3.16 KN/m2 5、梁： AC邊跨梁： 0.6×0.24×25+2×（0.6-0.12）×0.02×17=3.93KN/mCD懸臂梁： 0.4×0.24×25+2

10、15;（0.4-0.12）×0.02×17+0.24×0.02×17=2.67KN/m邊柱連梁（A軸）： 0.6×0.24×25+（0.6-0.12）×0.02×17+0.6×0.02×20=4.00KN/m中柱連梁（C軸）： 0.6×0.24×25+2×（0.6-0.12）×0.02×17=3.93KN/m懸臂端連梁（D軸）：0.4×0.24×25+（0.4-0.12）×0.02×17+0.4×

11、0.02×20+0.24×0.02×17=2.74KN/m次梁（B軸）： 0.3×0.24×25+2×（0.3-0.12）×0.02×17+0.24×0.02×17=2.00KN/m6、柱：邊 柱： 0.45×0.35×25+（0.35+0.45+0.45）-0.24×3×0.02×17+0.35×0.02×20=4.26 KN/m中 柱： 0.45×0.35×25+（0.35+0.45）×2-0

12、.24×3×0.02×17=4.24 KN/m5、門、窗：普通木門，查荷載規(guī)范 得 0.1-0.2 KN/m2，取0.2 KN/m2； 鋁合金窗 取0.4 KN/m2三、框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算 1）框架荷載計(jì)算（1）頂層框架荷載標(biāo)準(zhǔn)值a、線荷載（恒載）：邊跨梁：（AC跨）框架梁自重 3.93KN/m屋面板傳來荷載（梯形） 10.65×3.3=35.15KN/m 等效均布荷載： qE=(1-22+3)q =3300/(2×6600)=0.25 35.15×(1-2×0.252 +0.25³ )= 31.31KN/mg4AC

13、 =31.31+3.93=35.24KN/m中跨梁(CD跨)：框架梁自重 2.67KN/mCD跨為單向板，CD梁不承受板傳來的均布荷載 g4CD=2.67KN/mb、集中荷載(恒載)：邊柱（A軸）： 邊柱連系梁自重： 4.00×6.6=26.4KN600高女兒墻： 0.6×6.6×0.24×19+0.6×0.02×2×6.6×17=20.75KN連梁傳來屋面荷載： 2×10.65×1/2×3.3×3.3×1/2=57.98KN7-9軸次梁傳來的集中荷載：7軸次梁自重

14、 3.3×6.6=25.94KN屋面板傳給7軸梁荷載 10.65×（6.6×2-3.3）×1.65×1/2×2=173.93KN7軸梁上所受荷載為對(duì)稱，故7軸梁荷載分別傳給A、C軸各一半所以，7軸梁分別傳給A、D軸連梁荷載為1/2×（25.94+173.97）=100KN所以， 7軸，9軸次梁傳給邊柱，中柱集中荷載為1/2×100×2=100KN G4A=26.4+20.75+57.98+100=204.83KN 中柱（C軸）：中柱連系梁自重： 3.93×6.6=25.94KN連系梁傳來屋面自重

15、：10.65×（1/2×3.3×3.3×1/2×2+0.9×6.6）=121.25KN7，9軸次梁傳來的集中荷載： 100KN G4C=25.94+121.25+100=247.19KN懸臂端（D軸）：D軸連梁自重： 2.74×6.6=18.08KN連梁傳來的屋面荷載： 10.65×0.9×6.6=63.26KN600高女兒墻自重： 20.75KN G4D=18.08+63.26+20.75=102.09KNc、活載：邊柱（A軸）： 屋面板活載： 0.5×1/2×3.3×3.

16、3×1/2×2=2.72KN7-9軸次梁傳來的集中荷載（荷載在7，9軸次梁上對(duì)稱分布）：1/2×0.5×（6.6×2-3.3）×1.65×1/2×2=4.08KN Q4A=2.72+4.08=6.8KN中柱（C軸）： 屋面活載： 0.5×（1×2×3.3×3.3×1/2×2+0.9×6.6）=5.69KN7，9軸梁傳來的集中荷載： 4.08KN Q4C=5.69+4.08=9.77KN懸臂端（D軸）：連梁傳來屋面板活載： 0.5×0.9

17、×6.6=2.97KN Q4D=2.97KN邊跨梁（AC跨）：屋面板傳來的活載： 0.5×3.3=1.65KN/m等效均布荷載： qE=(1-22+3)q =3300/(2×6600)=0.25 q4AC=1.65×(1-2×0.252 +0.25³ )=1.47KN/m中跨梁（CD跨）：屋面板傳來的活荷載為零（單向板） q4CD=02）、標(biāo)準(zhǔn)層框架荷載標(biāo)準(zhǔn)值a、線荷載（恒載）：邊跨梁（AB跨）： 框架梁自重 ： 3.93KN/m梁上墻自重 2.6×（3.6-0.6）=7.8KN/m廁所樓面板傳來荷載 3.04×1

18、.8=5.47 KN/m等效均布荷載 5/8×5.47=3.42KN/m gAC=3.93+7.8+3.42=15.15KN/m中跨梁(BC跨)： 框架梁自重 3.93KN/m梁上墻自重 2.6×（3.6-0.6）=7.8KN/m樓面板傳來荷載： 3.89×3.3=12.84KN/m等效均布荷載： qE=(1-22+3)q =3300/(2×4800)=0.344 12.84×(1-2×0.3442 +0.344³ )=10.32 KN/m gBC=3.93+7.8+10.32=22.05KN/m懸臂梁（CD跨）：連梁自重：

19、 2.67KN/mCD跨為單向板，不承受板傳來的均布荷載 gCD=2.67KN/mb、集中荷載(恒載):邊柱（A軸）：邊柱連系梁自重: 4.00×6.6=26.4KN邊柱連系梁上（由于窗子分布對(duì)稱，故連系梁上窗和墻體荷載可看做分別兩邊柱各一半）連梁上墻體自重：3.16×6.6×（3.6-0.6）-2×1.8×（1.2+0.9）=38.68KN鋁合金窗自重： 2×0.4×（1.2+0.9）×1.8=3.02KN框架柱自重： 4.26×3.6=15.34KN邊柱連系梁上樓板傳給A柱集中荷載：3.04×

20、;（3.3×2-1.8）×0.9×1/2×2=13.13KN7，9軸次梁傳來的集中荷載計(jì)算：1） 次梁B軸傳給7，8軸梁荷載計(jì)算：荷載分布：B軸次梁自重： 2.00KNB軸上墻體自重：8×0.12×（3.6-0.3）+2×17×0.02×（3.6-0.3）=5.41KN/mB軸次梁上樓板荷載（三角形）： 3.89×3.3/2=6.42KN/m等效均布荷載： 6.42×5/8=4.01KN/mB軸次梁上樓板荷載（梯形） 3.04×1.8/2=2.74KN/m等效均布荷載： =1

21、800/（2×3300）=0.2732.74×(1-2×0.2732 +0.273³ )=2.39KN/m故一根B軸次梁傳給7軸梁集中荷載：（5.41×1.5×1.5/2+10.81×3.3×3.3/2）/3.3=19.68KN傳給8軸集中荷載：5.41×1.5×（3.3-1.5/2）+10.81×3.3×3.3/2/3.3=24.11KN2)7軸次梁傳給A、C軸連續(xù)梁集中荷載計(jì)算：荷載分布： 7軸次梁自重： 3.93KN/m 7軸次梁上墻體： 2.6×（3.6-0

22、.6）=7.8KN/m 7軸次梁上AB跨樓面荷載（三角形） 3.04×1.8=5.47KN/m 等效均布荷載：5.47×5/8=3.42KN/mBC跨樓面荷載（梯形） 3.89×3.3=12.84KN/m等效均布荷載：=3300/（2×4800）=0.34412.84×(1-2×0.3442 +0.344³ )=10.32KN/m故AB跨均布荷載3.93+7.8+3.42=15.15KN/m BC跨均布荷載3.93+7.8+10.32=22.05KN/mB軸次梁傳給7軸次梁集中荷載19.68×2=39.36KN故一

23、根7梁傳給A軸梁集中荷載（22.05×4.8×4.8/2+19.68×4.8×2+15.15×1.8×5.7）/6.6=90.66KN傳給C軸連梁集中荷載（5.15×1.8×1.8/2+19.68×1.8×2+22.05×4.8×4.2）/6.6=81.81KN3）7，9軸次梁傳給A軸柱集中荷載：90.66KN GA=26.4+38.68+3.02+15.34+13.13+90.66=187.23KNB節(jié)點(diǎn)：B次梁傳給主梁集中荷載：24.11×2=48.22KN G

24、B =48.22KN中柱（C軸）：中柱連梁自重: 3.93×6.6=25.94KN中柱連梁上（由于門對(duì)稱分布，故連梁上門和墻體荷載各柱分一半）木門自重 ： 2×0.2×2.1×1=0.84KN墻體自重： 2.6×6.6×（3.6-0.6）-2×1×2.1=40.56KN框架柱子自重： 4.24×3.6=15.26KN樓板傳來連梁荷載：3.89×（6.6×0.9+2×3.3×1/2×3.3×1/2）=44.29KN7，9軸次梁柱集中荷載： 81.8

25、1KN GC=GD=25.94+40.56+0.84+15.26+44.29+81.81=208.7KN懸臂端D軸連梁自重： 2.74×6.6=18.08KN連梁傳來樓面荷載： 3.89×6.6×0.9=23.11KN1100高欄板自重：1.1×6.6×0.08×25+1.1×0.02×2×17×6.6=19.46KNGD=18.08+23.11+19.46=60.65KNc、活載：邊柱：樓面活載： 2.0×（3.3×2-1.8）×0.9×1/2×

26、;2=8.64KN7,9軸次梁傳來的集中荷載計(jì)算：1）次梁B軸傳給7，8軸梁荷載計(jì)算：次梁上樓面荷載為均布荷載故，次梁傳給7，8軸的集中荷載均為次梁上荷載的一半故B軸次梁傳給7，8軸梁的集中荷載為：1/2×2.0×（3.3×2-1.8）×0.9×1/2+3.3×1/2×3.3×1/2=4.88KN2）7軸次梁傳給A、D軸連梁集中荷載計(jì)算荷載分布：AB跨樓面荷載（三角形） 2.0×1.8=3.6KN/m等效均布荷載 3.6×5/8=2.25KN/mBC跨露面荷載（梯形） 2.0×3.3=

27、6.6KN/m等效均布荷載： =3300/（2×4800）=0.3446.6×（1-2×0.3442 +0.344³ )=5.31KN/mB軸次梁傳給7軸次梁集中荷載4.88×2=9.76KN故一根7梁傳給A軸梁集中荷載2.25×1.8×（6.6-0.9）+9.76×4.8+5.31×4.8×4.8/2/6.6=19.87KN傳給C軸連梁集中荷載2.25×1.8×1.8/2+9.76×1.8+5.31×4.8×（6.6-4.8/2）/6.6=19

28、.43KN3）7，9軸次梁傳給A軸柱集中荷載： 19.87KN QA=8.64+19.87=28.51KN 中柱： 樓面活載：2.0×（6.6×0.9+2×3.3×1/2×3.3×1/2）=22.77KN7，9軸次梁傳給柱集中荷載： 19.43KN QC=22.77+19.43=42.2KN B節(jié)點(diǎn)：B次梁傳給主梁集中荷載 4.88×2=9.76KN QB=9.76KN懸臂端（D軸）：連梁傳來樓面板活荷載 3.5×0.9×6.6=20.79KN QD=20.79KN邊跨（AB跨）：廁所樓板上傳來的活荷載：

29、 2.0×1.8=3.6KN/m等效均布荷載： 5/8×3.6=2.25KN/m qAB=2.25KN/m中跨（BC跨）樓板傳來的活荷載 2.0×3.3=6.6KN/m等效均布荷載 6.6×（1-2×0.3442 +0.344³ )=5.31KN/m qBC=5.31KN/m懸臂跨（CD跨）為單向板，不承受樓板活載故qCD=0恒載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖等效恒載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的計(jì)算簡圖 活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的計(jì)算簡圖等效活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的計(jì)算簡圖2）、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（基本風(fēng)壓W0： 0.45KN/m2 ） 體型系數(shù)s: 1.3(迎風(fēng)面取0.

30、8，背風(fēng)面取-0.5)風(fēng)振系數(shù)z：取1.0（因?yàn)镠30M） 集中荷載W：W=zszW0A（頂層計(jì)算高度取女兒墻墻高+四層層高/2，以下各層取上層層高/2+下層層高/2）地面粗糙程度為C類風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算，集中荷載zZ(m)szAW0W(KN)W41.014.851.30.7415.840.456.86W31.011.251.30.7423.760.4510.29W21.07.651.30.7423.760.4510.29W11.04.051.30.7425.250.4510.93風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 框架在風(fēng)荷載作用下（從左向右吹）的內(nèi)力用D值法進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算步驟：1， 計(jì)算各柱抗側(cè)剛度D

31、及總剪力在各柱間的剪力分配；2， 確定各柱反彎點(diǎn)高度系數(shù)y；3， 求各柱桿端彎矩及梁端彎矩。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(左風(fēng))作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖梁柱相對(duì)線剛度分布圖（1）柱子剪力計(jì)算層數(shù)層剪力邊柱D值中柱D值D每根邊柱剪力（KN）每根中柱剪力（KN）46.860.484317.150.484227.440.484138.370.306（2）各柱反彎點(diǎn)高度系數(shù)yn：為總層數(shù) j：為所在層 k：為梁柱線剛度比yo：標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比（由n、j、k查表可得）1：上下梁剛度變化時(shí)的剛度比2=上層層高/所計(jì)算層層高3=下層層高/本層層高由1、2、3可查得y1 、y2、y3層數(shù)邊柱中柱4n=4 j=4k=1.818 yo

32、=0.3911=1 y1=0y=0.391+0=0.391n=4 j=4k=1.818 yo=0.3911=1 y1=0y=0.391+0=0.3913n=4 j=3k=1.818 yo=0.451=1 y1=02=1 y2=03=1 y3=0y= yo +y1+ y2+ y3=0.45n=4 j=3k=1.818 yo=0.451=1 y1=02=1 y2=03=1 y3=0y= yo +y1+ y2+ y3=0.452n=4 j=2k=1.818 yo=0.4911=1 y1=02=1 y2=03=4.65/3.6=1.291 y3=0y= yo +y1+ y2+ y3=0.491n=4

33、j=2k=1.818 yo=0.4911=1 y1=02=1 y2=03=4.65/3.6=1.291 y3=0y= yo +y1+ y2+ y3=0.4911n=4 j=1k=2.38 yo=0.552=3.6/4.65=0.774 y2=0y= yo + y2 =0.55n=4 j=1k=2.38 yo=0.552=3.6/4.65=0.774 y2=0y= yo + y2 =0.55（3）求各柱桿端彎矩及梁端彎矩根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點(diǎn)位置yh計(jì)算i層第j個(gè)柱端彎矩 上端彎矩： Mtij=Vijh（1-y） 下端彎矩： Mbij=Vijhy由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡計(jì)算梁端彎矩對(duì)于邊

34、跨梁端彎矩：Mbi=Mtij+Mbi+1，j對(duì)于中跨，由于梁端彎矩與梁的線剛度成正比，因此按線剛度比值進(jìn)行分配。 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的彎矩圖（左風(fēng)）(單位：KN.m)風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（左風(fēng)）作用下的剪力圖（單位：KN）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（左風(fēng)）作用下的軸力圖（單位：KN）3）框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算1、恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩A4節(jié)點(diǎn):AC梁端固端彎矩： -1/12×35.24×6.392=-119.91KN.m偏心彎矩： 0.105×204.83=21.51KN.m故不平衡彎矩： -119.91+21.51=-98.4KN.mC4節(jié)點(diǎn):CA梁端固端彎矩： 1/12&

35、#215;35.24×6.392=119.91KN.mCD梁端固端彎矩： -（102.09×1.905+1/2×2.67×1.9052）=-199.33KN.m偏心彎矩： - 0.105×247.19=-25.95KN.m故不平衡彎矩： 119.91-25.95-199.33=-105.37KN.mA節(jié)點(diǎn)：AC梁端固端彎矩：-15.15×1.6952 ×（6×6.392-8×1.695×6.39+3×1.6952）/12/6.392=-14.83KN.m -48.22×1.6

36、95×（6.39-1.695）2/6.392=-44.12KN.m -22.05×4.6953×（4×6.39-3×4.695）/12/6.392 =-53.44KN.m -112.39KN.m偏心彎矩： 0.105×187.23=19.66KN.m故不平衡彎矩: -112.39+19.66=-92.73KN.mC節(jié)點(diǎn)：CA梁端固端彎矩: 15.15×1.6953×（4×6.39-3×4.695）/12/6.392=1.73KN.m 48.22×1.6952×4.695/6.

37、392=15.93KN.m 22.05×4.6952 ×（6×6.392-8×4.695×6.39+3×4.6952）/12/6.392=70.54KN.m 88.2KN.m 偏心彎矩： -0.105×208.7=-21.91KN.mCD梁端固端彎矩： -（60.65×1.905+1/2×2.67×1.9052）=-120.38KN.m故不平衡彎矩： 88.2-21.91-120.38=-54.09KN.m2、活載作用下的內(nèi)力計(jì)算各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩A4節(jié)點(diǎn):AC梁端固端彎矩： -1/12

38、5;1.47×6.392=-5.0KN.m偏心彎矩： 0.105×6.8=0.714KN.m 故不平衡彎矩： -5.0+0.714=-4.286KN.mC4節(jié)點(diǎn):CA梁端固端彎矩： 1/12×1.47×6.392=5.0KN.mCD梁端固端彎矩： -2.97×1.905=-5.66KN.m偏心彎矩： -0.105×9.77=-1.03KN.m故不平衡彎矩： 5.0-1.03-5.66=-1.69KN.mA節(jié)點(diǎn)：AC梁端固端彎矩：-2.25×1.6952 ×（6×6.392-8×1.695

39、5;6.39+3×1.6952）/12/6.392=-2.20KN.m -9.76×1.695×（6.39-1.695）2/6.392=-8.93KN.m -5.31×4.6953×（4×6.39-3×4.695）/12/6.392 =-12.87KN.m -24.0KN.m偏心彎矩： 0.105×28.51=2.99KN.m故不平衡彎矩: -24.0+2.9=-21.01KN.mC節(jié)點(diǎn)：CA梁端固端彎矩: 2.25×1.6953×（4×6.39-3×4.695）/12/6.

40、392=0.26KN.m 9.76×1.6952×4.695/6.392=3.22KN.m 5.31×4.6952 ×（6×6.392-8×4.695×6.39+3×4.6952）/12/6.392=16.99KN.m 20.47N.m 偏心彎矩： -0.105×42.21=-4.43KN.mCD梁端固端彎矩： -20.79×1.905=-39.60KN.m故不平衡彎矩： 20.47-4.43-39.6=-23.56KN.m（3）各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)（采用分層法計(jì)算構(gòu)件內(nèi)力時(shí)）A4節(jié)點(diǎn): 右梁： 1

41、3.52/（13.52+6.64）=0.671 上柱（女兒墻）： 0下柱： 1-0.671=0.329C4節(jié)點(diǎn): 左梁： 13.52/（13.52+6.64）=0.671 下柱： 1-0.671=0.329A3.2節(jié)點(diǎn): 右梁： 13.52/（13.52+6.64×2）=0.504 上柱： 6.64/（13.52+6.64×2）=0.248 下柱： 0.248C3.2節(jié)點(diǎn):右梁： 13.52/（13.52+6.64×2）=0.504 上柱： 6.64/（13.52+6.64×2）=0.248 下柱： 0.248A1節(jié)點(diǎn): 左梁： 13.52/（13.52

42、+6.64+5.72）=0.522 上柱： 6.64/（13.52+6.64+5.72）=0.257 下柱： 1-0.522-0.257=0.221C1節(jié)點(diǎn): 左梁： 13.52/（13.52+6.64+5.72）=0.522 上柱： 6.64/（13.52+6.64+5.72）=0.257 下柱： 1-0.522-0.257=0.2214.繪制彎矩，剪力圖（上層柱的傳遞系數(shù)取1/3底層柱的傳遞系數(shù)取1/2）恒載作用下頂層彎矩計(jì)算圖（單位：KN.m）恒載作用下頂層彎矩圖（單位：KN.m）恒載作用下二、三層彎矩計(jì)算圖（單位：KN.m） 恒載作用下二、三層彎矩圖（單位：KN.m）恒載作用下底層彎矩

43、計(jì)算圖（單位：KN.m）恒載作用下底層彎矩圖（單位：KN.m）恒載標(biāo)準(zhǔn)值作用下彎矩圖（單位：KN/m） 梁柱節(jié)點(diǎn)對(duì)不平衡彎矩在進(jìn)行分配一次，但不傳遞，得最終彎矩圖恒載標(biāo)準(zhǔn)值作用下最終彎矩圖（單位：KN/m）AC跨跨中彎矩為最大正彎矩恒載作用下剪力圖（單位：KN）恒載作用下軸力圖（單位：KN）活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下頂層彎矩計(jì)算圖（單位：KN/m）活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下頂層彎矩圖（單位：KN/m）活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下二，三層彎矩計(jì)算圖（單位：KN/m）活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下二，三層彎矩計(jì)算圖（單位：KN/m）活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下底層彎矩計(jì)算圖（單位：KN/m）活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下底層彎矩計(jì)算圖（單位：KN/m）活載作用下彎矩圖

44、（單位：KN/m）梁柱節(jié)點(diǎn)對(duì)不平衡彎矩在進(jìn)行分配一次，但不傳遞，得最終彎矩圖活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下最終彎矩圖（單位：KN/m）AC跨跨中彎矩為恒載標(biāo)準(zhǔn)值作用下最大正彎矩截面處的活荷載作用彎矩活載作用下剪力圖（單位：KN）活載作用下軸力圖（單位：KN）內(nèi)力組合1、各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合，對(duì)于框架構(gòu)件梁、柱的最不利內(nèi)力組合為：、梁端支座截面：-Mmax, +Mmax和Vmax、梁端中截面： -Mmax, +Mmax、柱端截面：最大軸向力Nmax及相應(yīng)的M、V； 最大彎矩|Mmax|及相應(yīng)的V，N； 最小軸向力Nmin及相應(yīng)的M，V；2.進(jìn)行內(nèi)力組合時(shí)考慮三種

45、荷載組合效應(yīng): 、1.2×恒載+1.4×活載 、1.2×恒載+1.4×風(fēng)載 、1.2×恒載+0.9×1.4×（風(fēng)載+活載）3.內(nèi)力組合見下頁表格。內(nèi)力符號(hào)作以下規(guī)定：對(duì)于梁、彎矩以梁下部受拉為正，反之為負(fù)；剪力以繞桿端順時(shí)針為正，反之為負(fù)；對(duì)于柱，彎矩以柱左邊受拉為正，反之為負(fù)；軸向力以壓為正，拉為負(fù)，剪力同梁。 4.考慮活載最不利布置采用滿布荷載法由于活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力，故采用滿布荷載法，對(duì)梁跨中彎矩乘以1.2系數(shù)予以放大。 5不利截面選為梁端，梁跨中最不利選為恒載跨中彎矩最大處。梁編號(hào)截面內(nèi)力恒載活載左風(fēng)右風(fēng)+Mmax及相應(yīng)的V-Mmax及相應(yīng)的VVmax及相應(yīng)的M組合項(xiàng)目組合值組合項(xiàng)目組合值組合項(xiàng)目組合值4L-AC左M-49.28-2.997.52-7.521.2×+0.9×1.4×(+)-72.271.2×+0.9×1.4×(+)-72.27V77.894.47-2.352.35102.06102.0