大慶主體施工方案1

1、大慶祥閣花園C區(qū)1#住宅樓 主體及裝飾施工組織設計一、編制說明：1為確保該工程施工順利進行，實現施工合同及公司計劃質量目標、工期目標和安全文明施工目標，編制本施工方案，報經上級主管部門審批后，指導、控制施工生產。2本冊為土建部分主體及裝飾工程總體施工方案，在施工過程中，按實際需要，編制有針對性的專項施工技術方案，作為本施工組織設計的技術支持性文件，以不斷完善其質量技術控制體系。3本方案本著壓縮工期，加速機械運轉、材料調轉，降低工程成本，充分實現環(huán)保目標原則進行編制。4本施工組織設計不包括電梯安裝工程和室內高級裝飾工程，其施工方案另行編制。二、編制依據：1中華人民共和國建筑法、建設工程質量管理條

2、例及強制性條文；2本工程施工進度計劃。3哈爾濱市建筑設計院設計提供，工程編號為2004-3-16的土建施工圖紙。4工程建設施工合同。5現行施工驗收規(guī)范、規(guī)程、標準、規(guī)定：工程測量規(guī)范GBJ50026-93建筑變形測量規(guī)則JGJTB8-97砼結構施工圖平面整體表示法制圖規(guī)則和構造詳圖03G101建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001砌體工程施工質量驗收規(guī)范GB50203-2002混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204-2002屋面工程施工質量驗收規(guī)范GB50207-2002建筑地面工程施工質量驗收規(guī)范GB50209-2002建筑裝飾裝修工程施工質量驗收規(guī)范GB50210-20

3、02普通砼用砂質量標準及檢驗方法JGJ52普通砼用碎石或卵石質量標準及檢驗方法JGJ53砼外加劑應用技術規(guī)范GB50119砼外加劑GB8076碳鋼焊條GB5117混凝土質量控制標準GBJ50164-92砼泵送施工技術規(guī)程JGJ/T10-95砼強度檢驗標準GBJ107砼小型空心砌塊建筑技術規(guī)程JGJ/T14-95建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001建設工程施工現場供用電安全規(guī)范GB50194-93建筑施工安全檢查標準JGJ59-99建筑應用技術規(guī)程JGJ113-976企業(yè)標準、質量保證手冊及程序文件、國際質量體系ISO9001:2

4、000標準、ISO14001:1996標準、GB/T28001：2001職業(yè)健康安全管理體系審核規(guī)范。三、工程概況1工程名稱：大慶祥閣花園C區(qū)1#住宅樓。2工程地址：大慶龍鳳新村祥閣花園C區(qū)湖濱大街與黎明湖之間。3建設單位：大慶市祥閣房地產開發(fā)有限公司。4設計單位：哈爾濱市建筑設計院。5監(jiān)理單位：哈爾濱市建設監(jiān)理公司。6施工單位：黑龍江省八建建筑工程有限責任公司。6施工工期(2005年)： 2005.3.15 2005.12.317建筑概況：7.1本工程為祥閣花園C區(qū)高層商住樓，占地面積808.74M2，地下一層，地上二十八層，建筑總高度為85.80M（至二十八層女兒墻檐口），總建筑面積為23

5、531.4M2(不含陽臺)，其中地下室為車庫，一層為小型商服及汽車庫，其余為住宅，層高：地下一層4.20M、一層3.30M，其余各層為3.00M，設載人電梯和消防電梯各兩部。7.2本工程外墻面涂料采用噴涂，內墻廚房、衛(wèi)生間、陽臺墻面及地面全部采用瓷磚，其余內墻裝飾為高級內用涂料。8結構概況：8.1本工程為現澆鋼筋砼剪力墻結構，±0.000M以上外剪力墻厚度為230mm(樓梯剪力墻厚度為250 mm)，1-10層內墻剪力墻為230mm、核心筒為180mm，11-28層內墻剪力墻為180mm，填充墻采用頁巖陶粒砼空心砌塊，砌筑砂漿強度等級±0.000M以下為M10水泥砂漿，&#

6、177;0.000M以上為M7.5混合砂漿，外墻采用8CM苯板進行保溫，屋面采用120CM厚苯板進行保溫，屋面防水采用4CM厚SBS改性瀝青防水卷材，廚房、衛(wèi)生間采用3CM水泥砂漿摻3%硅質密實劑進行防水，一層至頂層剪力墻及頂板相同位置各層均設置后澆帶外。8.2主體所用砼強度等級為：層數1-8層9-16層17-頂層剪力墻C40C35C30梁、板、樓梯C30C30C30四、工程目標1工期目標：工程2004年9月30日開工，2005年12月31日竣工。2質量目標：省優(yōu)質工程(龍江杯)。 3安全生產目標：無重大傷亡事故，輕傷頻率控制在5以內。4文明施工目標：達省級文明樣板工程標準。5環(huán)保目標：達到I

7、SO14001環(huán)境體系認證要求。五、施工作業(yè)條件1防風解凍已完成，復工申請報告已經得到批準，主體及裝飾施工組織設計已編制完成。2施工現場已布置完畢；施工人員、材料已按照計劃進場；攪拌站、塔吊已能滿足正常施工要求。3本工程基礎已完成地下室墻、頂板砼澆筑、地下室防水、室外回填，地下室模板拆除正在施工中。4工程設計專業(yè)獨特，工序繁多，施工作業(yè)面大，而且工期短，專業(yè)質量要求高。因此，必須科學組織，周密安排，合理投入，優(yōu)質高效完成施工任務。六、施工部署1工程流水段的劃分：1.1主體砼工程施工以15軸為界限劃分二個施工段，1-15軸為第一施工段，15-29軸為第二施工段，進行流水作業(yè)。 1.2內墻裝飾以1

8、5軸為界分為兩個施工區(qū)段，豎向以一層為一個施工段，平面施工區(qū)段內分別進行施工，互不干擾，豎向的施工段進行流水作業(yè)。 1.3外墻裝飾從15層分為兩個施工段，1-15層為第一施工段，15-28層為第二施工段。1.3主體砼澆筑施工段劃分及施工流程示意圖: 1.4內墻裝飾施工區(qū)域劃分及施工流程示意圖: 2工期安排2.1在確定本工程施工方案后，根據各分項工程的工程量和施工的工作面編制進度計劃，本工程總體施工進度計劃圍繞三個主要控制工期進行編制，首先是主體砼澆筑的完成時間，其次是屋面防水的完成時間，最后是裝飾工程的完成時間。通過具體的人力、機具設備的合理投入、材料的及時供應確定最后完成時間為2005年12

9、月31日，具體見125頁總體施工進度計劃。各個分部工程的控制工期如下：主體砼160天：2005年3月15日2005年8月25日。 屋面工程20天：2005年8月26日2005年9月15日。外墻裝飾43天：2005年8月26日2005年10月20日。內墻裝飾105天：2005年7月1日2005年10月15日。收尾15天：2005年12月16日2005年12月31日。2.2由于本工程工期要求緊，在編制主體進度計劃時，要求主體24小時連續(xù)施工，以小時為計算單位。2.3主體砼標準層施工進度網絡控制計劃： 3工程機械的有效投入3.1根據場地特點和施工條件，混凝土施工采用固定式HBT60混凝土輸送泵進行澆

10、筑、兩臺 JZC500型強制攪拌機攪拌以及自動計量設備，施工機械采用QTZ120、QTZ63兩臺塔吊，分別負責鋼筋和模板的吊裝，砼養(yǎng)護期間采用一臺水泵來增加水的壓力。3.2砌筑工程的垂直運輸采用施工電梯，抹灰用的水泥砂漿的垂直運輸采用內爬斗（2臺）,現場設置兩臺LC350型攪拌機供應砌筑及抹灰砂漿。3.3泵管的布置及計算：3.3.1泵管的布置：在一層設置水平管，立管位置設在15軸-16軸/G軸-F軸后澆帶位置，見泵管一層平面布置圖，在15層設水平管，阻止砼回流，水平管長度為15米，見泵管十五層平面布置圖，水平管應安裝牢固，每根垂直管及每只彎管處必須用預埋件固定牢固，一層水平管設一節(jié)可拆除水平管

11、，用來沖洗管道和處理管道堵塞，每層剪力墻澆筑的臨時水平管和豎向管必須搭設腳手架，每層頂板澆筑的臨時水平管應用馬凳墊起，并在馬凳上鋪跳板。3.3.2泵管一層平面布置圖：1-15層立面布置圖： 3.3.3十五層平面布置圖：16-頂層立面布置圖：3.3.4砼輸送泵的驗算：3.3.4.1水平長度驗算：管道統計：45°彎頭：4個 90°彎頭：13個 15°彎頭：2個 5軟管：1個 錐形管：1個 垂直管：90m 水平管：100米 砼輸送管配管換算表管子種類管子特征水平換算長度（m）向上垂直管125A5彎管（每部）90°彎管45°彎管15°彎管9、

12、4.5、1.5錐形管150 125 A10軟管5米長18水平換算長度：1.5×2+4.5×4+9×13+18+100+90×5/3+10=406米泵管最大水平輸送距離按下式計算：Lmax=Pmax/PHPH=2/r0K1+K2（1+t1/t2）v22K1=（3.00-0.01S1）×102K2=（4.00-0.01 S1）×102式中 Lmax泵的最大水平輸送距離（m）Pmax泵的最大出口壓力（Pa）取13 MPaPH泵的水平輸送管流動每米產生的壓力損失（Pa/m）r0泵輸送管半徑（m）取62.5mmK1粘著系數（Pa）取300 Pa

13、K2速度系數（Pa/m/s）取400 Pa/m/sS1坍落度 取150mmt1/t2砼泵分配閥切換時間與活塞推壓砼時間之比，一般取0.3V2泵拌合物在輸送管內的平均流速（m/s）取0.45 m/s2徑向壓力與軸向壓力之比，對普通砼取0.90則PH=2/0.0625×200+300（1+0.3）×0.45 ×0.9=7987.4 Pa=0.006MPa則最大水平輸送距離為：Lmax=8÷0.006=1333m406m 滿足要求3.3.4.2出口壓力驗算：砼泵送壓力損失，按下表取值計算管件名稱換主量換算壓力損失（MPa）水平管每20m0.10垂直管每5m0.

14、1045°彎管每只0.0590°彎管每只0.0105m橡皮管每根0.2015°彎管每只0.05驗算：100÷20×0.1+90÷5×0.1+4×0.05+13×0.01+1×0.20+0.05×2=2.63MPa則出口壓力：2.63 MPa <8 MPa 滿足要求。結論：以上布管方案滿足施工要求。可按其進行配管。4主體剪力墻模板采用大模板，頂板模板全部采用竹膠模板，支撐采用鋼木支撐。5砌筑工程在主體施工至13層開始進行，按照從下到上的順序穿插進行。6外墻裝飾采用吊船以十五層分界為

15、兩個施工段，按著下向上的順序進行施工。7主體砼的施工時，先澆筑剪力墻的砼待剪力墻拆模后，剪力墻的模板用塔吊運至另一施工段，再支設本段頂板模板，綁扎鋼筋，檢查合格后澆筑頂板砼。8本工程內墻涂刷一遍大白。9現場平面布置見頁圖。七、工程施工重點及難點：1砼工程1.1要控制好外剪力墻四個大角及墻體的垂直度，控制窗口、陽臺欄板、和電梯井的垂直度，并編制行之有效的控制措施。1.2要控制好每一層剪力墻砼的澆筑標高。1.3主體砼要求的工期較緊，應解決好鋼筋、模板、砼各工種之間的穿插問題，并提高剪力墻大模板的吊裝速度，盡量縮短工期。2防水工程本工程屋面防水工程采用兩道柔性防水和剛性防水相結合的防水方案。防水工程

16、的重點內容為：2.1屋面防水主材及其輔材的優(yōu)選，保證能滿足該工程設計以及規(guī)范的要求。2.2屋面防水工程施工及防水節(jié)點的作法必須符合設計及規(guī)范要求，對屋面防水工程的施工質量必須進行嚴格管理和控制。2.3對結構施工縫，結構斷面變化的地方及陰陽角等特殊部位，必須采取加強防水作法。2.4屋面防水工程盡量避開雨期施工，并要保證找平層干燥及控制爐渣的含水率。2.5廚房、衛(wèi)生間防水要注意防水與各種立管的交接位置，立面卷起高度及要保證防水層不被破壞。八、工程測量(執(zhí)行GB50026-93規(guī)定)本工程占地面積大，跨度也較大，建筑物的高度較高，因此對測量放線中的精度控制要求較高，需事先制定合理的測量方案并作好充分

17、的準備工作。1平面控制網布設 1.1場區(qū)平面控制網的布設原則：1.1.1平面控制從整體考慮，遵循先整體后相鄰，高精度控制低精度的原則。1.1.2根據大慶規(guī)劃建筑測設圖、現場施工平面布置圖布設平面控制網。1.1.3選點須在通視條件好、安全、易保護的地方。1.2、場區(qū)平面控制網的布設及復測根據大慶測繪院提供的衛(wèi)星定位點及大慶規(guī)劃建筑測設圖，考慮到建筑物周邊環(huán)境情況及建筑物縱橫兩道主軸線，經復測校核符合點位限差要求后，即作為場區(qū)首級控制網。場區(qū)平面控制網的精度等級根據工程測量規(guī)范，控制網的技術指標按照下表的規(guī)定執(zhí)行：等級測角誤差（）邊長相對誤差三級±51/300001.3、高程控制網建立為

18、保證建筑物豎向施工的精度要求，在場區(qū)內需建立高程控制網。根據甲方提供的場區(qū)平面控制點（建筑物外編號D28-230電桿所在路邊石頂絕對高程為148.831m），以此作為保證施工豎向精度控制的首要條件。布設閉合水準線路前，結合場區(qū)情況，在場區(qū)內埋設半永久性基準點，并至少測設三個，埋設三到六個月后，再進行聯測，測出場區(qū)半永久性點的高程，該點可作為以后沉降觀測的基準點。2內控法軸線投射地上主體施工采用軸線投射法進行軸線的引測，將地下一層頂板軸線引測到一層頂板，以后用內控法進行軸線的投測施工。2.1本工程設四個施工流水段，根據施工前布設的控制網基準點及施工流水段，在建筑物內做內控點（每一流水段設四個內控

19、基準點）埋設在偏離軸線1m的位置?；鶞庶c的埋設采用15cm×15cm鋼板用鋼針刻劃十字線，鋼板通過錨筋與各層頂板筋焊牢，作為豎向軸線投測的控制點，其中地下室頂板的控制點作為軸線控制的原始基準點?？刂泣c周圍嚴禁堆放雜物，以上各層在相應位置留出20cm×20cm預留洞。施工放線技術要求表建筑物結構特征測距相對中誤差測角中誤差測立與定立差中誤差（）起始與施工計劃定立程中誤差（）豎向傳遞軸線點中誤差（）鋼筋砼結構1/200051642.2本工程軸線控制點的投測，采用激光鉛直儀，先在底層內控點處設激光鉛直儀，發(fā)射鉛垂激光束。在樓板預留洞口處用接收靶接收。通過控制點，控制縱橫各兩條軸線

20、，從而保證建筑物垂直度。本工程的基準控制點每4層進行一次校核，每次都從原始基準點引出，以保證其位置的正確。觀測方法見控制點投測示意圖。2.3建筑物垂直度觀測主體結構每施工完四層，在建筑物外側利用經緯儀對其突出四腳、陽臺、空調板自下向上觀測，發(fā)現偏移及時調整。2.4電梯井垂直度控制電梯井底板施工完成后，在電梯井底板中心位置埋設10cm×10cm鋼板，鋼針刻劃十字線，作為井道控制基準點，以后每施工完四層，利用激光鉛垂儀向上投測，在操作平臺相應位置留出預留洞口(100mm×100mm)。進行垂直度校正。 電梯井垂直度控制示意圖2.2在施工過程中，施工平面測量工作完成后，必須進行豎

21、向施工測量。在施工中，剪力墻鋼筋成型后，在剪力墻鋼筋上抄測建筑1.0米標高線，以供下道工序使用，剪力墻成型拆模后，在剪力墻側面抄測建筑1.0米標高線，以供下道工序使用。當每段或每層軸線測量定位后，必須進行自檢，自檢合格后及時向監(jiān)理進行報驗。3建筑物變形控制（沉降測量）：（符合JGJ/TB8-97規(guī)范規(guī)定）3.1利用給定的水準基點，建立本工程閉合的沉降觀測水準控制網，便于控制基準點間相互校核。3.2主體階段，每三層抄測一次；裝修階段，每一個月抄測一次；竣工后，每三個月抄測一次（外界出現劇烈變化時及時觀測），直至基本穩(wěn)定后停止觀測。嚴密注意沉降變化，專人做好各項記錄，及時分析、準確處理出現的問題。

22、沉降觀測點平面布置如下圖所示：（共計12個）3.3沉降觀測點在外裝飾時建議加設不銹鋼盒,保證建筑物外裝飾效果，提請業(yè)主認定。3.4沉降觀測點及基準點做法如下圖所示： 沉降觀測點做法 基準點做法注：螺絲長度均為150MM，螺絲頭部采用直徑18圓頭，頭部用防銹漆刷兩遍，絲扣用機油作潤滑處理，螺母端頭與外墻面平齊。九、主要分項工程技術措施1鋼筋工程（執(zhí)行GB50204-2002標準）為確保鋼筋工程質量，對鋼筋進行如下質量管理控制：1.1鋼筋采購：選擇材質信譽好的西林、通化等鋼筋廠家。1.2鋼筋進場檢驗：進場時，保管員核對產品合格證、材質化驗單?，F場技術員會同甲方、監(jiān)理共同對鋼筋見證取樣復試，復試結果

23、合格后方可使用，進場見證取樣按著原材料質量檢驗與試驗計劃執(zhí)行（見65、66頁表格）。1.3鋼筋堆放：進場后的鋼筋及加工后的半成品按規(guī)格、型號分批堆放，并掛上標識，避免混用、亂用。1.4鋼筋加工：鋼筋工程施工前，技術負責人仔細查看圖紙，充分理解設計意圖后，集中做單下料，避免浪費鋼筋。技術員監(jiān)督鋼筋下料全過程，確保操作無誤，檢查按著鋼筋加工質量驗收標準執(zhí)行（見72頁表格）。1.5鋼筋安裝：操作人員按技術員編制的技術交底嚴格執(zhí)行，保證鋼筋品種、級別、數量、規(guī)格等符合設計要求，檢查驗收按著鋼筋安裝驗收標準執(zhí)行（見71頁表格）。1.5.1頂板筋綁扎前，在頂板模板上兩端按間距掛線綁扎，同一根筋先定兩端，后

24、綁中間，板筋在外剪力墻的錨固長度：下部鋼筋伸至梁邊且大于5d，上部負彎矩的筋錨固長度不小于Lae，板鋼筋在內剪力墻的錨固長度：下部鋼筋伸至梁中且大于5d，上部負彎矩的筋錨固長度不小于Lae。頂板雙層鋼筋網間或頂板負彎矩筋位置，在上下兩排鋼筋間設置馬凳為81000mm×1000mm并在負彎矩筋端部通長設置一根16鋼筋，以防止負彎矩筋傾覆，頂板的馬凳做法如下圖：1.5.2剪力墻鋼筋綁扎：在綁扎剪力墻鋼筋時要掛線進行剪力墻鋼筋施工，成活后要進行橫豎掛線檢查，特別是外墻窗口更要掛線進行重點檢查，避免支設模板時進行二次返修，耽誤工期。1.5.3綁扎暗梁的標高控制：綁扎時根據剪力墻上的建筑1米線

25、按圖紙規(guī)定標高上返，以控制其梁頂標高，防止板筋超高。1.5.3當陶粒墻下無梁時，墻下應設置316鋼筋，附加鋼筋應與板底筋在同一位置且板底部鋼筋正常設置。1.5.4梁鋼筋錨入剪力墻豎向分布鋼筋內側，鋼筋過密時可以雙排設置。1.5.5如果施工中需要焊接時，HPB235（包括與HPB335焊接）焊接使用E43型焊條，HPB335焊接使用E50型焊條。1.6鋼筋接頭：本工程鋼筋連接：暗柱采用電渣壓力焊其余連接均采用綁扎連接。1.6.1受力鋼筋接頭位置放在受力較小處，梁上、下鋼筋均在跨中1/3范圍內，縱筋連接接頭的位置避開梁端，并相互錯開，有接頭的受力鋼筋截面面積占受力鋼筋總截面面積的百分率符合下表：縱

26、向受拉筋搭接接頭部位接頭面積百分率梁、板、墻類構件接頭50%柱類構件50%1.6.2鋼筋接頭搭接長度：水平鋼筋的搭接長度為1.4Lae，連接區(qū)段長度為1.3 Ll（Ll 為搭接長度）；豎向鋼筋的搭接長度為45d。1.7鋼筋保護層結構各部位鋼筋保護層的厚度和使用墊塊形式見下表：序號部 位保護層厚度（mm）墊塊形式1剪力墻15塑料墊塊2頂板15塑料墊塊3暗柱30塑料墊塊4梁45塑料墊塊1.8鋼筋施工中與其他專業(yè)配合：墻筋或板筋底排鋼筋綁扎完畢后，各配套工種開始施工，予留孔洞與穿管。當洞口小于30時鋼筋繞行，大于30時，洞口四周按要求增設加強筋。各配套工種技術員要仔細核對予留情況，確認無誤后，通知土

27、建繼續(xù)綁扎或進行下道工序施工。1.9鋼筋成品保護：在砼施工前，頂板鋼筋上鋪跳板做為砼操作人員的專用通道，任何人不得踩踏鋼筋，同時將泵管架設，防止直接放置鋼筋之上。1.10鋼筋施工檢查：1.10.1班組自檢：鋼筋綁扎后，班組長組織施工人員按要求進行自檢、互檢。發(fā)現質量問題，及時處理。1.10.2隱蔽檢查：班組自檢合格后，通知技術負責人、技術員、質檢員會同甲方、監(jiān)督及各配套專業(yè)對隱蔽部位進行驗收，驗收合格后在會簽單和隱蔽記錄簽署驗收意見，方可進行下道工序施工。1.10.3交接檢：由質檢員組織上、下道工序班組長及施工人員共同驗收，并辦理交接手續(xù)，檢查合格后轉入下一道工序施工。1.11鋼筋變更：涉及鋼

28、筋品種、級別或規(guī)格變化時，設計變更要由設計院有關人員、監(jiān)理人員和甲方簽字。1.12鋼筋結構檢驗：采用電子檢驗儀對結構內部鋼筋的保護層及位置進行檢測。1.13不合格品處理：各級檢查中發(fā)現的質量問題，各施工隊要及時返工或返修，技術負責人做好記錄，技術員、質檢員共同監(jiān)督整改過程直至滿足要求。2模板工程（執(zhí)行GB50204-2002規(guī)定）2.1剪力墻模板2.1.1立模前的準備工作2.1.1.1安裝放線：模板安裝前先測放控制軸線網和模板控制線。根據平面控制線網，在樓板上放出墻、暗柱邊線和檢查控制線，待豎向鋼筋綁扎完成后，在每層豎向主筋上部標出標高控制點。2.1.1.2模板安裝前首先清理模板的雜物、浮漿、

29、修整板面、刷脫模劑等。在涂刷模板脫模劑時，不得沾污鋼筋和砼接槎處。脫模劑根據公司合格分供方目錄，選定廠家及品種型號。2.1.1.3剪力墻鋼筋綁扎完畢后，在剪力墻豎向分布鋼筋上根據定位線，焊出剪力墻模板的定位筋（14），定位筋距模板根部100mm，水平間距為1500mm，用以防止模板整體移位。2.1.1.4按要求安裝好門、窗洞口模板。2.1.2剪力墻模板安裝：檢查驗收按模板安裝質量驗收標準執(zhí)行（見73頁表格）2.1.2.1墻體大模板施工工藝流程：放墻身位置線固定門、窗洞口模板按編號將模板就位預埋管穿對拉螺栓調節(jié) 、校正模板加固預檢驗收。2.1.2.2剪力墻施工方法：在基層上放墻身線，采用14鋼筋

30、在距墻上下各100處焊制導點，再用塔吊吊模粗略就位，然后用撬杠準確就位，預埋套管穿對拉螺栓緊固，調節(jié)校正架校正加固。大模板組裝示意如下圖：2.1.2.3剪力墻門、窗洞口模板固定方法： 剪力墻門、窗洞口模板固定方法：根據洞口控制線放置洞口模板（要求模板必須有斜撐防止模板變形），四面在綁扎好的剪力墻鋼筋上焊16鋼筋加固，間距1米，少于1米焊兩個支點，在暗柱上焊斜撐每側4根，長度為500mm，經過檢查合格后，才允許支設外側大模板，如下圖：2.1.2.4 電梯井內模采用鉸接筒模?；炷脸尚魏?，用塔吊提升，可加快施工進度，確保電梯井的截面尺寸及垂直度。電梯井外模采用整體大型鋼模板。安裝前對墻底混凝土測量

31、找平，然后進行模板定位卡設置，設置預留孔洞，檢驗定位軸線及同截面尺寸，調節(jié)底螺栓達到垂直要求后，進行加固。2.1.2.5剪力墻模板的二次校正：剪力墻砼澆筑后還沒有達到初凝前，要進行模板的二次校正，重新對模板的垂直度及模板的軸線位置進行檢查，發(fā)現問題及時處理。2.1.3剪力墻模板的拆除：檢查驗收按模板拆除質量驗收標準執(zhí)行（見74頁表格）2.1.3.1先松動對拉螺栓，再用撬杠撬動模板，使模板脫離墻面，再用塔吊吊離場內指定區(qū)域。拆模時不得使用大錘或硬撬亂搗，如果拆除困難，可用撬杠從底部輕微撬動，保持起吊時模板與墻體的距離，保證砼表面及棱角不因拆除受損壞。墻體模板的拆除以不破壞棱角為準。2.1.5模板

32、工程節(jié)點圖及配板圖：2.1.5.1墻體定型大鋼模板2.1.5.2墻體定型大鋼模板（立面）2.1.5.3墻體定型大鋼模板的陰角模及連接2.1.5.4墻體定型大鋼模板的陰陽角模節(jié)點2.1.5.5定型門窗鋼模板2.1.5.6穿墻螺栓節(jié)點大樣2.1.5.7剪力墻大模板配板圖2.1.6剪力墻大模板計算：選擇其中一個外模為計算對象，設計該模板。面板采用6厚鋼板，豎向主肋采用210，豎向小肋采用-60×6扁鋼，橫肋采用8槽鋼，穿墻螺栓采用M32。模板設計尺寸如下：H=2900、L=8650 、l1=1250 、L=1200 、l2=1250 、S=480 l3=200 、h=300 、a=225

33、、h1=200 大模板自重：10 547kg 8 920kg=5鋼板=1046kg-60×6肋板=165kg合計自重按2678 kg計大模板承受的荷載：新澆砼側壓力標準值下部最大值F=50KN/M2新澆砼側壓力設計值F1=1.2F=1.2×50=60 KN/M2傾倒砼時產生的水平荷載標準值：查表得2 KN/M2（作用在有效高度內）傾倒砼時荷載的設計值為1.4×2=2.8 KN/M22.1.6.1面板計算選面板小方格中最不利情況計算；即三面固定，一面簡支（短邊）。由于LY/LX=h/s=300/480=0.625，查得最大彎矩系數Kmxo=-0.08最大撓度系數：K

34、f=0.00245強度驗算取1mm寬的板條為計算單元，荷載為：F3=F1+F2=60+2.8=62.8 KN/M2=0.0628N/mm2q=0.0628×1=0.0628 N/mm,但乘以0.85荷載調整系數后q=0.85×0.0628=0.05338 N/mmMmax=Kmxoqly2=0.080×0.05338×3002=384N·WX=1/6×1×52=4.1673應力max=Mmax/rx·wx=384/(1×4.167)=92.15 N/mm2<215 N/mm2，滿足要求。撓度驗算Vm

35、ax=Kf·FLy4/B0因為板的剛度B0=Eh3/12×(1-2)=(2.06×105×53)/12×(1-0.32)=23.58×105 N·(式中鋼板的泊松系數=0.3)所以，板的計算最大撓度Vmax=0.00245×(0.05×3004)/(23.58×105)=0.421模板板面容許撓度V=LY/500=300/500=0.6>Vmax=0.421撓度滿足要求。2.1.6.2橫肋計算荷載：q=F3·h=0.0628×300=18.84 N·強度驗算因

36、8#的規(guī)格為80×43×5所以橫肋在彎矩平面內凈截面抵抗矩WX=25.3×1033彎矩平面內橫肋的慣性矩IX=101×1044因此板面最大正應力 max=Mmax/x·Wx=0.125X18.84X12002/1.0X25.3X103=134.04 N/2<f=215 N/2滿足要求撓度驗算懸臂部分撓度q2=F·h=0.05×300=15N/mmVmax=q2a4/8EIX=15×2254/8×2.06×105×101×104=0.023mmV=a/500=225/50

37、0=0.45> Vmax=0.023滿足要求跨中部分撓度=a/l=225/1200=0.1875Vmax=q2l4/384EI(5-242)= 15×12004/384×2.06×105(5-24×0.18752)=0.3893(5-0. 8438)=1.62mmV=L/500=1200/500=2.4mm>Vmax=1.62mm滿足要求2.1.6.3豎向主肋計算荷載：MB=14.94×106N· q1 =F3·l1=0.0628×1250MAB=8.59×106N·=78.5N/m

38、mMA0=1.57×106N·三角形荷載最大值：q2 =q1·l2/2100=78.5×1252/2100=46.73 N/mm. 強度驗算用彎矩分配法及疊加法求得：Mmax=MB0=14.94×106 N·mmMA0=1.57×106 N·mmMAB=8.59×106 N·mmMBC=4.56×106 N·mm豎向大肋采用210槽鋼WX=39.7×2×1033=79.4×1033IX=198.3×2×1044=396.6&#

39、215;1044max=Mmax/XWX=14.94×106/1.0×79.4×103=188.2 N/mm2<=215 N/mm2滿足要求。撓度計算q1=F·l1=0.05×1250=62.5 N·mmq2=q1l2/2100=62.5×1250/2100=37.2 N·mm懸臂部分Vmax=q1l34/8EIX=62.5X2004/8X2.06X105X396.6X104=0.015mm<200/500=0.4 mm滿足要求跨中部分AB跨同BC跨Vmax=q1l14/384EIX(5-242)=(6

40、2.5×12504/384×2.06×105×396.6×104)(5-24×200/1250)=0.486(5-3.84)=0.56 V=L1/500=1250/500=2.5 撓度符合要求2.1.6.4對拉螺柱計算RA(1/2)q1l1(1+l3/l1)=(1/2)×62.5×1250(1+200/1250)=45313NRB=(5/8)q2l2=(5/8)×37.2×1250=29297N因R> RB,所以只考慮RB選30螺栓，凈截面積Am=560.62則A=560.6×1

41、70=95302N>45313N強度滿足要求。2.1.6.5吊環(huán)計算大模板自重荷載設計值P=1.3P=1.3×26780N=34814計算吊環(huán)拉應力以50N/mm2考慮吊環(huán)凈截面面積Am=Px/2×50= Px/100=34814/100=348.14 mm2選用22級鋼筋，截面積A=380 mm2>Am=348.14 mm2滿足要求2.1.6.6自穩(wěn)角設計設作用于模板的風壓W=0.45 KN/M2大模板的自重G=P/H·L=26780/3.1×8.65=26780/26.815=1KN/M2大模板的自穩(wěn)角則：=arc sin（-G±

42、;G2-4w2）/2=arc sin-1±12-4×(0.45)2/2×0.45=arc sin-0.627=-38.80當38.8°時，大模板停放穩(wěn)定。2.1.6.7附墻三角掛腳手架計算 S1 S2 RAH 45°S5 S6 RAVH=1200 L1 S3 S4 S7 l 1 l 2 RBH圖中取P1=P2=0.5P， P1+ P2=P，L1=L2=0.5L ，h=L,1=2=450腳手架荷載計算人員荷載q1=5×750/3.0×1.2=1042N/m2(按每3m長范圍內有5人計)工具荷載q2=5×500/3&#

43、215;1.2=695 N/m2(按每人持荷500N計)腳手架自重q3=1500/3×1.2=417 N/m2大模板自重q4=26780/8.65×1.2=2580 N/m2總荷載q=q1+q2+q3+ q4=1042+695+417+2580=4734 N/m2計算時考慮兩種情況：(如圖A、圖B) RAH RAH RAV RAV RBH RBH 圖A 圖B腳手架上的荷載為均布，（如圖a）化為節(jié)點集中荷載則為：p=4734×3×1.2/2=8521.2N荷載的分布偏于腳手架外側，（如圖b）此時單位面積上的荷載為:4734×2=9468 N/m2

44、，化為節(jié)點集中荷載，則為P=9468×3×0.6/2=8521.2N內力計算按木行架進行計算內力值及選用桿件規(guī)格荷載均布時荷載偏與外測時截面積2規(guī)格(mm)S1=0.5P=4260.6NS1=1.0P=8521.2N299L50×3S2=0.5P=4260.6NS2=1.0P=8521.2N299L50×3S7=-1.0P=-8521.2NS7=-1.5P=-12781.8N299L50×3S4=-1.41P=-12014.9NS4=-2.12P=-18065N299L50×3S3=-0.7P=-5965NS3=-1.41P=-120

45、15N299L50×3S5=-1.0P=-8521.2NS5=-1.0P=-8521N299L50×3S6=0.7P=5965NS6=0.707P=6024N299L50×3支座RAV=2.0P=17042N支座RAV=2.0P=17042NRAH=1.0P=8521NRAH=1.5P=12782NRBH=1.0P=8521NRBH=1.5P=12782N截面計算桿件S1=S2=8521N應力 =8521/299=28.5N/mm2<0.95=0.95×210=199.5 N/mm2桿件S7=-12782N(壓桿) = S7/A=12782/299

46、=42.7 N/mm2<199.5 N/mm2i=299 mm L0=1200 mm= L0/i=1200/299=4.0<=400 強度和容許長細比均滿足要求 壓件S3=12015N, S4=12015NL0=l1(0.75+0.25×S3/ S4)=1.22(0.75+0.25)=1.7M式中l(wèi)1= S3與S4兩桿長度之和= L0/i=1700/299=5.69<=400應力 = S3/A=12015/299=40.2 N/mm2<199.5 N/mm2長細比和強度數滿足要求 焊縫強度驗算取腹桿中內力最大桿件S4（=18065N）計算。焊縫厚度hf取3mm

47、,則焊縫有效厚度hu=0.7hf=0.7×2=2.1mm。焊縫長度應為:Lf= S4/hu·If=54mm考慮焊接方便，取得長度為60mm支座強度驗算支座A采用-100mm×6mm扁鐵銷片，上面開25孔。銷片受拉驗算RAH=12782N Af=100×6-25×6=450mm2應力 = RAH/ Af=12782/450=28.4N/mm2<f=210N/mm2銷片受剪驗算RAv=17042N= RAv/ Af=17042/450=37.9 N/mm2<fvw=125 N/mm2支座B，采用100×100×6mm

48、的墊板支承在墻面上。墻面承壓驗算RBH=12782N, Af=100×100=10000mm2應力 = RBH/ Af=12782/10000=1.28 N/mm2<f=2.1 N/mm2，滿足要求2.2頂板模板安裝：2.2.1本工程板模板支撐系統采用組合木梁早拆體系鋼木支撐，內楞采用6mm×9mm木方，外楞采用3000mm×200mm×100mm木梁，鋼管頂部及底部用可調節(jié)柱頭，柱腳及早拆柱頭形成早拆體系。模板支架采用ø48×3.5鋼管，模板及支撐系統準備兩層的用量，保證施工需要。2.2.2安裝：檢查驗收按模板安裝質量驗收標準

49、執(zhí)行（見73頁表格）主體頂板安裝的模板采用竹膠模板（1800mm×90mm×15mm），。施工時先進行測定標高，鋪設板底模，當梁跨度大于4m，按規(guī)范要求起拱13。然后進行平面位置校正及固定。2.2.3模板的拆除：檢查驗收按模板拆除質量驗收標準執(zhí)行（見74頁表格）2.2.4 以6-8軸/A-D軸為例，平面尺寸為5.74m×5.15m，內楞500，外楞1000試驗算模板、內、外楞及鋼管是否能滿足要求。2.2.4.1模板計算：強度驗算：模板承受的荷載底模自重力 300N/m2砼重力4000 N/m2鋼筋重力200 N/m2振動荷載2000 N/m2合計6500 N/m2

50、此板的平面尺寸為5.74m×5.15m，內木楞的間距為b=500mm，故面板按四跨連續(xù)梁計算如圖：q=6500 N/m2×1m=6500 N/m按最不力荷載考慮，彎距系數Km=0.121，撓度系數Kw=0.967Mmax=Km×q×l2=0.121×6.5×0.52=0.197KNM底板需要的截面抵抗矩：Wmax= Mmax/fm=0.197×106/13=15200mm2選用模板的截面為1000mm×15mm，Wn=1/6×b×h2=37500mm2Wn> Wmax 滿足要求。撓度驗算：

51、按強度驗算荷載組合，進行撓度驗算時，不考慮振動荷載， q=4.5N/mWA=Kw×ql4/100EI=0.967×4.5×5004/100×10×103×1/12×103×153=0.97W=L/400=1.25 WA<W 滿足要求。2.2.4.2內木楞計算：強度驗算：內木楞承受的荷載底模自重力 300N/m2砼重力4000 N/m2鋼筋重力200 N/m2振動荷載2000 N/m2內木楞荷載250 N/m2合計6750 N/m2此板的平面尺寸為5.74m×5.15m，外木楞（木梁）的間距為b=10

52、00mm，故內木楞按四跨連續(xù)梁計算如圖：q=6750 N/m2×0.5m=3375 N/m按最不力荷載考慮，彎距系數Km=0.121，撓度系數Kw=0.967Mmax=Km×q×l2=0.121×3.375×1.0=0.408 KNM內木楞需要的截面抵抗矩：Wmax= Mmax/fm=0.408×106/13=31413mm2選用內木楞的截面為90mm×60mm，Wn=1/6×b×h2=54000mm2Wn> Wmax 滿足要求。撓度驗算：按強度驗算荷載組合，進行撓度驗算時，不考慮振動荷載，q=4.

53、75N/m×0.5m=2.375N/mWA=Kwql4/100EI=0.967×2.375×10004/100×10×103×1/12×90×603=1.41mmW=L/400=2.5mm WA<W 滿足要求。2.2.4.3外木楞（木梁）計算：強度驗算：內木楞承受的荷載底模自重力 300N/m2砼重力4000 N/m2鋼筋重力200 N/m2振動荷載2000 N/m2木楞荷載500 N/m2合計7000N/m2此板的平面尺寸為5.74m×5.15m，木楞（木梁）的長度為3000mm，故木梁按兩跨連續(xù)梁計算如圖：q=7000 N/m2×1.0m=7000 N/m按最不力荷載考慮，彎距系數Km=0.125，撓度系數Kw=0.521Mmax=Km×q×l2=0.125×7.0×2.8=2.45KNM木梁需要的截面抵抗矩