黑虎埡汶水河特大橋菱形掛籃計(jì)算書

1、國(guó)道主干線（GZ40）二連浩特河口陜西境寧陜筒車灣至洋縣槐樹關(guān)三河口水庫(kù)改線段公路黑虎埡汶水河特大橋主橋箱梁施工菱形掛籃計(jì)算書計(jì)算： 復(fù)核： 審核：中鐵一局集團(tuán)第一工程有限公司XH-32標(biāo)項(xiàng)目經(jīng)理部2005年12月6日黑虎埡汶水河特大橋主橋箱梁施工菱形掛籃計(jì)算書一、 計(jì)算依據(jù)1. 黑虎埡汶水河特大橋變更設(shè)計(jì)(2005年9月)2. 材料力學(xué)(孫訓(xùn)方)3. 結(jié)構(gòu)力學(xué)（楊弗康、李家寶）4. 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理(葉見曙)5. 路橋施工常用數(shù)據(jù)手冊(cè)(楊文淵)6. 實(shí)用土木工程手冊(cè)二、計(jì)算過(guò)程（一）計(jì)算梁段重量1、右線#梁段長(zhǎng)4.02m, 腹板厚0.60m, 底板厚t=0.740.683m, 梁高H=5.104

2、4.726m，塊體體積53.3m。（1）箱梁截面積計(jì)算A1=（0.18+0.4）× 2.75/2+(0.4+0.6) ×0.5/2=1.0475mA2=0.6× (5.104+4.726)/2-2.7×2%=2.9166 mA3=(0.5×1.2×0.32) ×2+0.28×4.8=1.728 mA4=(0.5×0.5×0.25) ×2+(0.74+0.683)/2×4.8=3.5402 mA5=0.6×(5.104+4.726)/2+2.7×2%=2.9

3、814 mA6=A1=1.0475 m(2)箱梁分塊重量計(jì)算（鋼筋砼按26KN/ m計(jì)）G1=1.0475×4.02×26=109.485KNG2=2.9166×4.02×26=304.843KNG3=1.728×4.02×26=180.611KNG4=3.5402×4.02×26=370.022KNG5=2.9814×4.02×26=311.616KNG6=1.0475×4.02×26=109.485KN2.右線7#塊梁段長(zhǎng)5.03m,腹板厚b=0.6m0.45m,底板厚t

4、=0.4820.43m,梁中線高H=3.4033.061m,塊體體積48.6m。(1)箱梁截面面積計(jì)算A1=（0.18+0.4）×2.75/2+(0.4+0.6) ×0.5/2=1.0475mA2=(0.6+0.45)/2×(3.403+3.061)/2-2.475×2%=1.6708 mA3=(0.5×1.2×0.32) ×2+0.28×4.95=1.770 mA4=(0.5×0.5×0.25) ×2+(0.482+0.43) /2×4.95=2.3822 mA5=(0.6

5、+0.45)/2 ×(3.403+3.061)/2+2.475×2%=1.7228 mA6=A1=1.0475 m (2)箱梁分塊重量計(jì)算（鋼筋砼按26KN/m計(jì)）G1=1.0475×5.03×26=136.992KNG2=1.6708×5.03×26=218.507KNG3=1.77×5.03×26=231.481KNG4=2.3822×5.03×26=311.544KNG5=1.7228×5.03×26=225.308KNG6=1.0475×5.03×

6、26=136.992KN（二）其他荷載1.振搗荷載按5KN/m22.人群荷載按2.5KN/m23.模板自重及構(gòu)件自重根據(jù)實(shí)際確定。（三）底模縱梁計(jì)算掛籃結(jié)構(gòu)計(jì)算安全系數(shù)K=KK=1.2×1.05=1.26K為荷載沖擊系數(shù)K為鋼結(jié)構(gòu)加工焊縫引起重量的增加量。1. 按右線2#梁段計(jì)算（1）縱梁布置（2）縱梁計(jì)算受力最大的為7#、8#縱梁，若其計(jì)算能夠通過(guò)，其它各梁肯定也能滿足施工要求。選取縱梁形式如下圖所示：10mm厚鋼板36a 槽鋼38036a 槽鋼：A=60.89cm，理論重量47.8Kg/m, W=659.7cm,I=11874.2cm W=63.54cm，I=455cm 每根7#

7、（8#）縱梁自重9.408KN，底模采用方墩模型（5.5m×2m×3塊）自重36.72KN 將腹板砼自重近似看作均布荷載偏于安全計(jì)算。單根縱梁荷載組合。q=（311.616+5×0.6×4.02+2.5×0.6×4.02+9.408+36.72÷6×0.6）÷2÷4.02×1.26=53.720KN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下支座反力R、R計(jì)算如下：R=53.720×4.02×(2.01+1.68)÷6.2=128.528KNR=53.720×4.02-12

8、8.528=87.426KN最大彎矩計(jì)算：利用公式M=R.X-0.5 .q(X-0.5)當(dāng)=0，既R-q.(x-0.5)=0,X=2.893時(shí)，彎矩M最大。M=128.528×2.893-0.5×53.720×(2.893-0.5)=218.019KN.MI=(I+I)×2=（11874.2+×26×1+26×1×18.5）×2=41549.7cmW=2186.8cm=99.7MPa<=145Mpa，(A3鋼)滿足要求 縱梁撓度計(jì)算利用公式f=（4L-4-）-4+式中，q=53.720KN/m b=

9、 c=4.02m,d=0.5m,L=6.2m x=2.893m,E=2.1×10 I=41549.7cm所以F=9.7mm<f=滿足要求2，按右線7#梁段計(jì)算（1） 縱梁布置同前（2） 縱梁計(jì)算受力最大的為7#、8#縱梁，若其計(jì)算能夠通過(guò)，其它各梁肯定也能滿足施工要求?？v梁型式同前 單根縱梁荷載組合q=（225.308+5×0.525×5.03+2.5×0.525×5.03+9.408+36.72÷6×0.6）÷2÷5.03×1.26=32.338KN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖如下支座反力R、R計(jì)算如下

10、：R=32.338×5.03×(2.515+0.67)÷6.2=83.560KNR=32.338×5.03-83.560=79.100KN最大彎矩計(jì)算利用公式M=當(dāng)=0，既R-q.(x-0.5)=0,X=3.084時(shí)，彎矩M最大。M=83.56×3.084-0.5×32.338×(3.084-0.5)=149.738KN.M=68.5MPa<=145Mpa，(A3鋼)滿足要求。由于右線7#梁段的最大彎矩小于右線4#梁段的最大彎矩，而右線4#梁段時(shí)撓度滿足要求，所以右線7#梁段時(shí)的撓度也必然滿足。（四）后下橫梁檢算1，按

11、右線2#梁段計(jì)算（1） 荷載計(jì)算 單根底模縱梁自重9.408KN，底模重36.72KN 腹板砼重計(jì)算如下（按梯形截面簡(jiǎn)化計(jì)算）：1#、2#縱梁處腹板梁段分塊示意圖如下；重心位置砼體積 = 腹板砼產(chǎn)生的荷載G=腹板底縱梁受力簡(jiǎn)圖腹板砼對(duì)單根1#、2#縱梁產(chǎn)生的荷載GKN單根1#、2#縱梁處腹板砼產(chǎn)生的荷載作用在橫梁上的支反力為R=192.006×(0.5+1.984)÷6.2=76.926KNR=192.006-76.926=115.08KN7#、8#縱梁處腹板梁段分塊示意圖如下；重心位置砼體積 = =腹板砼產(chǎn)生的荷載G=腹板底縱梁受力簡(jiǎn)圖腹板砼對(duì)單根7#、8#縱梁產(chǎn)生的荷載

12、GKN單根7#、8#縱梁處腹板砼產(chǎn)生的荷載作用在橫梁上的支反力為R=196.271×(0.5+1.985)÷6.2=78.667KNR=196.271-78.667=117.604KN 底板砼產(chǎn)生的荷載計(jì)算：底板梁段分塊示意圖如下重心位置砼體積 =底板砼產(chǎn)生的荷載G=底板底縱梁受力簡(jiǎn)圖底板砼對(duì)單根的3#、4#、5#、6#，縱梁產(chǎn)生的荷載G單根3#、4#、5#、6#縱梁處底板砼產(chǎn)生的荷載作用在橫梁上的支反力為R=112.408×(0.5+1.983)÷6.2=45.018KNR=112.408-45.018=67.390KN 空載時(shí)，縱梁自重及底模自重產(chǎn)生

13、的支反力作用在橫梁上的力為：腹板底縱梁R=×1.26=7.084KN底板處縱梁R= 澆筑砼時(shí)，振搗荷載及人群荷載產(chǎn)生的支反力作用在橫梁上的為：腹板底縱梁R=（5+2.5）×(6×4.02)÷6×0.6÷(2×2)=4.523KN底板底縱梁R=（5+2.5）×(6×4.02)÷6×4.8÷(4×2)=18.09KN(2)選取后下橫梁結(jié)構(gòu)型式如下圖所示：（3）空載走行時(shí)后下橫梁檢算 后下橫梁長(zhǎng)8.9m,自重1305.5Kg,即1.467KN/m I=41549.7cm,

14、W=2186.8cm結(jié)構(gòu)受力圖如下支座反力R、R計(jì)算如下：R= R=（7.084×4+10.554×4+1.467×8.5）÷2=41.511KN計(jì)算跨中最大彎矩：M=41.511×4.25-7.084×(4.25-1.38)-7.084×(4.25-1.66)-10.554×(4.25-2.696)-10.554×(4.25-3.732)-1.467×4.25×4.25/2=102.626KN.M =46.9Mpa<=145Mpa計(jì)算跨中撓度： 跨中撓度，當(dāng)a時(shí) 跨中撓度根據(jù)疊

15、加原理，得 + +=8.9mm<=滿足要求（4） 灌注混凝土?xí)r后下橫梁檢算 荷載組合 1#、2#縱梁處支反力R=115.08+7.084+4.523=126.687KN 7#、8#縱梁處支反力R=117.604+7.084+4.523=129.211KN 3#、4#、5#、6#縱梁處支反力R=67.390+10.554+18.09=96.034KN后下橫梁自重q=1.467KN/m 結(jié)構(gòu)受力圖如下支座反力R、 R計(jì)算如下R=（126.687×5.19+126.687×4.91+96.034×3.874+96.034×2.838+96.034

16、5;1.802+96.034×0.766+1.467×6.77×3.385-129.211×0.27-129.211×0.55-1.467×2.13×1.065）÷4.64=451.524KNR=(126.687 ×2+96.034×4+129.211×2+1.467×8.9)-451.524=457.464KN計(jì)算各力產(chǎn)生的彎距，并繪制彎距圖。 A點(diǎn)處彎矩M=-（3.328+69.678+34.205）= -107.211KN.MB點(diǎn)處彎矩M=-（3.328+34.887+

17、71.066）= -109.281KN.M3#縱梁處彎矩M=（1.467×8.9÷2×0.766-0.5×1.467×2.896）-×69.678- ×34.205+61.418+×105.846+×105.846+×64.418-×34.887-×71.066=42.341KN.M4#縱梁處彎矩M=（1.467×8.9÷2×1.802-0.5×1.467×3.932）-×69.678- ×34.205+&

18、#215;61.418+105.846+×105.846+×64.418-×34.887-×71.066=143.747KN.M5#縱梁處彎矩M=（1.467×8.9÷2×1.802-0.5×1.467×3.932）-×69.678- ×34.205+ ×61.418+×105.846+105.846+×64.418-×34.887-×71.066=144.087KN.M6#縱梁處彎距 M=（1.467×8.9÷2&

19、#215;0.766-0.5×1.467×2.896）-×69.678- ×34.205+ ×61.418+×105.846+×105.846+64.418-×34.887-×71.066=43.362KN.M所以M=144.087KN.m=65.9MPa<=145Mpa，（A3鋼）(3)計(jì)算跨中及懸臂端撓度分別將虛擬力P=1作用于懸臂端和跨中，得到相應(yīng)的彎矩圖 、，利用公式即之值等于M圖的面積W乘其形心所對(duì)應(yīng)的圖上的豎標(biāo)y再以EI除之。所得結(jié)果按W與y在基線的同一側(cè)時(shí)為正，否則為負(fù)。y必須從直線圖

20、形上取得。懸臂端撓度計(jì)算W.y=(3.328×4.64-×2.32××2) ×+(×2.13×3.328) ×(×2.13)=7.2141W.y=( ×69.678×4.64) ×(×2.13)=114.7736W.y=( ×34.205×4.64) ×(×2.13)=56.3425W.y= -（×0.766×61.418）×(×2.13)+( ×3.874×61.4

21、18)×(= - 117.8691W.y= -（×1.802×105.846）×(×2.13)+( ×2.838×105.846)×(= - 242.0603W.y= -（×2.838×105.846）×(×2.13)+( ×1.802×105.846)×(= - 280.9883W.y= -（×3.874×64.418）×(×2.13)+( ×0.766×64.418)×(=

22、 - 194.7015W.y=（×4.64×34.887）×(×2.13)=114.9317W.y=（×4.64×71.066）×(×2.13)=234.1198所以=7.2141+114.7736+56.3425-117.8691-242.0603-280.9883-194.7015+114.9317+234.1198= -308.2375 m= -3.5mm（即懸臂梁上翹） =2130/400=5.3mm 滿足要求跨中撓度計(jì)算W.y=(-3.328×2.32×+×2.32×

23、;××1.16) ×2= -0.1023W.y= - ×2.32×34.834× ×1.16 - 2.32×34.834××1.16 - ×2.32×34.834××1.16= -93.7453W.y= - ×2.32×17.103××1.16 - 2.32×17.103××1.16 - ×2.32×17.103××1.16= -46.0276W.

24、y =×0.766×61.418××1.16+×1.554×(61.418 - ×61.418)×(0.383+×0.777)+ ×61.418×1.554×()+×(×61.418) ×2.32××1.16= 95.3882W.y =×1.802×105.846××1.16+ ×0.518×(105.846 - ×105.846)×(0.901+

25、×0.259)+ ×105.846×0.518×()+×(×105.846) ×2.32××1.16=165.8082W.y= W.y=165.8082W.y= W.y=95.3882W.y= - ×2.32×17.444××1.16-2.32×17.444××1.16 - ×2.32×17.444××1.16)= - 46.9453W.y= - ×2.32×35.533

26、15;×1.16 - 2.32×35.533××1.16 - ×2.32×35.533××1.16= - 95.6264所以=-0.1023-93.7453-46.0276+95.3882+165.8082+165.8082+95.3882-46.9453-95.6264= 239.9459 m= 2.7mm<=4640/400=11.6mm 滿足要求（五）前下橫梁檢算按右線2#梁段計(jì)算（1） 選取前下橫梁結(jié)構(gòu)型式如下前下橫梁長(zhǎng)6.4m，自重962.711Kg，即1.504KN/m（2）灌注混凝土?xí)r前下橫梁檢

27、算荷載組合1#、2#縱梁處支反力R=76.926+7.084+4.523=88.533KN7#、8#縱梁處支反力R=78.667+7.084+4.523=90.274KN3#、4#、5#、6#縱梁處支反力R=45.018+10.554+18.09=73.662KN前下橫梁自重1.504KN/m結(jié)構(gòu)受力圖示如下支座反力R、 R計(jì)算如下R=（88.533×5.19+88.533×4.91+73.662×3.874+73.662×2.838+73.662×1.802+73.662×0.766+1.504×5.52×2.7

28、6-90.274×0.27-90.274×0.55-1.504×0.88×0.44）÷4.64=328.895KNR=(88.533×2+73.662×4+90.274×2+1.504×6.4)-328.895=332.993KN 計(jì)算各力產(chǎn)生的彎矩，并繪制彎矩圖所以M+（4.0480.582）=119.319KN.M=54.6MPa<=145Mpa，（A3鋼）滿足要求 計(jì)算跨中及懸臂端撓度根據(jù)虛功原理，分別取虛擬力P=1加于跨中及懸臂端，得到相應(yīng)的彎矩圖、 跨中撓度（.×0.582

29、15;×1.16×2+×2.32×0.582××1.16×2）+(-×0.494×72.597××1.16)+( ×0.272×40.017××1.16)+(1.036×40.017××1.16+×1.036×75.995××1.16)+( ×116.012××1.16)+(- ×0.501×74.025××

30、1.16)+( ×0.265×39.061××1.16)+（1.036×39.061××1.16+×1.036×76.633××1.16)+( ×115.694××1.16)=-0.783-1.476+1.838+55.287+61.927-1.548+1.754+54.892+61.757=233.648所以m=2.7mm<=4640/400=11.6mm懸臂梁撓度（.64×0.582××0.88-×2.32

31、×0.582××0.88×2+×0.88×0.582××0.88）+(×0.494×72.597××0.88)+( -×0.272×40.017××0.88)+(-1.036×40.017××0.88×1.036×75.995××0.88)+( 1.036×115.853××0.88)+(-1.036×39.061×&

32、#215;0.88-×1.036×76.633××0.88)+ (- ×0.265×39.061××0.88) +( ×0.501×74.025××0.88) +( ×0.28×25.277××0.88)+(0.27×25.277××0.88+×0.27×48.748××0.88) =0.509+0.560-0.697-20.971-52.810-49.722-3.8

33、89+15.731+1.828+10.283=-99.178所以m=-1.1mm(即懸臂梁上翹)<=880/400=2.2mm滿足要求（六）內(nèi)滑梁檢算按右線7#梁段計(jì)算1.荷載計(jì)算單根內(nèi)滑梁自重16.309KN內(nèi)模系統(tǒng)總重45.415KN,單根內(nèi)滑梁承重22.708KN頂板砼重231.481KN（如前計(jì)算）,單根內(nèi)滑梁承重115.740KN.澆筑砼時(shí)，振搗荷載及人群荷載（5+2.5）×（6-0.525×2）×5.03=186.739KN,單根內(nèi)滑梁承重93.369KN2.澆筑砼時(shí)內(nèi)滑梁檢算取受力部分，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，受力圖示如下荷載組合q=16.309

34、7;12+（22.708+115.740+93.369）÷5.03×1.26=59.782KN/m 選取內(nèi)滑梁結(jié)構(gòu)型式如下圖所示I=41549.7cm,W=2186.8 cm支座反力R 、R計(jì)算如下R=59.782×5.03×(2.515+0.67)÷6.2=154.474KNR=59.782×5.03-154.474=146.229KN最大彎矩計(jì)算利用公式M=RX - ×q×( -0.5) 當(dāng)，即R-q（-0.5）=0,=3.084m時(shí)，彎矩M最大 M=154.474×3.084 -×59.7

35、82×(3.084-0.5) =276.814KN.M=126.6MPa<=145Mpa，（A3鋼）跨中撓度計(jì)算 利用公式式中，q=59.782KN/M b=5.03/2+0.67=3.185m c=5.03m,d=0.5m,L=6.2m x=3.084m,E=2.1×10MPa I=41549.7cm所以滿足要求3.掛籃移動(dòng)時(shí)內(nèi)滑梁檢算掛籃移動(dòng)時(shí)，內(nèi)滑梁只承受內(nèi)模系統(tǒng)及內(nèi)滑梁自重，受力圖示如下：荷載組合q=(16.309÷12+22.708÷5.5) ×1.26=6.915KN/M支座反力R、 R計(jì)算如下R=6.915×5.5

36、×(2.75+0.4)÷11.6=10.328KNR=6.915×5.5-10.328=27.705KN最大彎距計(jì)算利用公式M=RX-×q×( -5.7) 當(dāng)，即R-q（-5.7）=0,=7.194m時(shí)，彎距M最大 M=10.328×7.194-×6.915×(7.194-5.7)=66.582KN.M=30.4MPa<=145Mpa，（A3鋼）跨中撓度計(jì)算 利用公式式中， q=6.915KN/M b=5.5/2+0.4=3.15m c=5.5m,d=5.7m,L=11.6m x=7.194m,E=2.1&#

37、215;10MPa I=41549.7cm所以（七）外滑梁檢算按右線7#梁段計(jì)算1.荷載計(jì)算單根外滑梁自重19.557KN單側(cè)外模自重47.521KN單側(cè)翼緣板砼自重136.992KN澆筑砼時(shí)，單側(cè)翼緣板振搗荷載及人群荷載（5+2.5）×(3.25×5.03)=122.606KN2.澆筑砼時(shí)外滑梁檢算取受力部分，按簡(jiǎn)支梁計(jì)算。受力圖示如下：荷載組合q=19.557÷12+（47.521+136.992+122.606）÷5.03 ×1.26=78.986KN/M 選取外滑梁結(jié)構(gòu)型式如下圖所示40a槽鋼：截面面積A=75.05cm,理論重量58.

38、91Kg/m,W=878.9 cm,I=17577.9 cm W=78.83 cm, I=592 cm外滑梁組合截面慣性矩I=（I+I）×2=（17577.9+×30×1+30×1×20.5）×2=60375.8 cm,W=2875 cm支座反力R 、R計(jì)算如下R=78.986×5.03×(2.515+0.67) ÷6.2=204.097KNR=78.986×5.03-204.097=193.203KN最大彎距計(jì)算利用公式M=RX-×q×( -0.5) ，當(dāng)，即R-q（-5.

39、7）=0,=3.084m時(shí)，彎距M最大M=204.097×3.084 -×78.986×(3.084-0.5)=365.738KN.M=127.2MPa<=145Mpa，（A3鋼）跨中撓度計(jì)算 利用公式式中， q=78.986KN/m b=5.03/2+0.67=3.185m c=5.03m,d=0.5m,L=6.2m x=3.084m,E=2.1×10MPa I=60375.8cm所以3.掛籃移動(dòng)時(shí)外滑梁檢算掛籃移動(dòng)時(shí)，外滑梁只承受側(cè)模及側(cè)模支架，外滑梁自重。另外還承受空載走行時(shí)后下橫梁傳遞過(guò)來(lái)的荷載，計(jì)算圖示如下：由前計(jì)算可知P=41.511K

40、N q=(19.557÷12+47.521÷5.5) ×1.26 =12.940KN/M 支座反力 R=(41.511×6.2+12.940×5.5×3.15)÷11.6=41.513KNR=(41.511+12.940×5.5)-41.513=71.168KN 彎距方程分別為 M=R，（0x5.4) M=R-P(X-5.4)，（5.4x5.7) M=R-P(X-5.4)- q(X-5.7)，（5.7x11.2) M=R-P(X-5.4)- q×5.5×(2.75+X-11.2)，（11.2x1

41、1.6) 當(dāng)時(shí)，M最大， R-P-q(X-5.7)=0,X= 計(jì)算各方程的極值: M=41.513×5.4=224.170KN.M M=224.170KN.M M=41.513×5.7-41.511×(5.7-5.4)- ×12.940×(5.7-5.7)=224.170 KN.M M=71.168×0.4=28.467KN.M所以M=224.170KN.M =78MPa<=145Mpa最大撓度計(jì)算 (當(dāng)ab時(shí)) =0.0106m=10.6mm 利用公式式中， q=12.940KN/M b=5.5/2+0.4=3.15m c=5

42、.5m,d=5.7m,L=11.6m x=d+=5.7+=7.194m,E=2.1×10MPa 所以由于在簡(jiǎn)支梁中，不論它受什么荷載作用，只要撓曲線上無(wú)拐點(diǎn)，其最大撓度值都可用梁跨中點(diǎn)處的撓度值來(lái)代替，其精確度是能滿足工程計(jì)算要求的。材料力學(xué)所以滿足要求(八)前上橫梁檢算1.選取前上橫梁結(jié)構(gòu)型式如下前上橫梁長(zhǎng)8.54m，自重16.466KN，即1.928KN/m2.灌注混凝土?xí)r前上橫梁檢算 結(jié)構(gòu)受力圖示如下 荷載組合由前面計(jì)算知，右線2#梁段砼澆筑時(shí)前下橫梁支反力P=328.895KN, P=332.993KN保守地取右線7#梁段澆筑砼時(shí)內(nèi)滑梁支反力P= P=146.229KN,外滑

43、梁支反力P= P=193.203KN支座反力R、 R計(jì)算如下RR=(193.203×2+328.895+332.993+146.229×2+1.928×8.54)÷2=678.608KN取p= p=330.944KN計(jì)算各力產(chǎn)生的彎矩，并繪制彎矩圖 所以M=264.688+(7.028-2.376)=269.340KN.M=93.7MPa<=145Mpa計(jì)算跨中及懸臂端撓度根據(jù)虛功原理，分別取虛功力p=1作用于跨中及懸臂端，得到相應(yīng)的彎矩圖、 跨中撓度(-2.7×2.376××2+×2.7×7.02

44、8××1.35×2+(-×0.38×0.19×141.719)+( -×0.52×80.234××1.35)+( ×0.9×139.1××1.35)+(0.9×139.1××1.35) ×2(12.687-5.116-5.771+46.946+140.839) ×2379.172.99×10m3mm< 13.5mm 滿足要求懸臂端撓度 (5.4×2.376××1

45、.37-×2.7×7.028×2××1.37)+(×1.57×2.376××1.37)+(×0.38×0.096×141.719)+( ×0.52×80.234××1.37)+( -×0.9×139.1××1.37)+(-1.8×139.1××1.37)+ ( -×0.9×139.1××1.37)+ (×0.52

46、15;80.234××1.37)+ (0.38×80.234××1.37)+ ×0.38×(264.688-80.234)××1.37+( ×1.37×264.688××1.37)-8.542+1.278+2.585+2.928-23.821-171.510-61.934+25.651+40.300+46.887+165.59819.420.15×10m0.15mm< 3.4mm 滿足要求（九）主桁架檢算1.受力圖示如下：(1)支座反力計(jì)算R=678

47、.608×6÷4.3=946.895KN（拉）R=678.608×（6+4.3）÷4.3=1625.503KN(壓)(2)利用節(jié)點(diǎn)法計(jì)算桿件內(nèi)力=arctan=30°1523.17由=0，N+N =0，P+N 得 N=-=-=-1346.789KN(壓桿) N=- N=1346.789×=1163.328KN(拉桿) =arctan=39°838.35由=0，N+N =0， N-R=0得N=1499.981KN(拉桿) N=- Ncos=-1163.328KN(壓桿)=arctan=50°5121.65由=0， N

48、+N=0 得N=- N=-1499.981×=-946.895KN(壓桿)(3)選取主桁架桿截面式如下：36a槽鋼：截面面積A=60.89m,理論重量47.8Kg/m，W=659.7cm,I=11874.2cm, W=63.54cm ,I=455cm其組合截面慣性矩I=2×11874.2=23748.4 cmI=2×455+60.89×(19-)×2=42814.8cm組合截面面積在沒有連接板時(shí)A=2×60.89=121.78 cm在有填板并有螺栓孔時(shí)，A=2×60.89+28×1×2-（3.15

49、5;1×6+3.15×0.9×6）=141.87 cm(4)AB 拉桿檢算 靜力強(qiáng)度檢算 =123.2MPa=123.2<=140MPa,(A3鋼)拉桿的剛度檢算AB桿的自由長(zhǎng)度=554.4cm回轉(zhuǎn)半徑r=13.96cm r=18.75cm長(zhǎng)細(xì)比=39.7<=130(5)CD壓桿檢算壓桿剛度檢算 CD桿的自由長(zhǎng)度694.6cm 回轉(zhuǎn)半徑r=13.96cm, r=18.75cm,長(zhǎng)細(xì)比=49.8<=100壓桿局部穩(wěn)定檢算（寬厚比）取沒有填板和綴板的部位檢算,則=21=35軸心壓桿總體穩(wěn)定性檢算=110.6Mpa由=49.8,查表得=0.867所以=0.867×140=121.4MPa即<滿足要求(6)節(jié)點(diǎn)板螺栓受力檢算采用M30螺栓，螺栓內(nèi)徑d=25.450mm,螺栓內(nèi)徑d=25.450mm,螺栓毛面積A=7.065cm,螺栓凈面積A=5.060cm.AB桿螺栓受力最大，每個(gè)螺栓受力N=每個(gè)螺栓的剪力=MPa=80MPa即AB桿件M30連接螺栓數(shù)為42個(gè)