窯爐設(shè)計說明書 日產(chǎn)30000件花瓶隧道窯設(shè)計

1、景德鎮(zhèn)陶瓷學院窯爐課程設(shè)計說明書題目：日產(chǎn)30000件花瓶隧道窯設(shè)計學 號： 姓 名： 院 （系）： 專 業(yè)： 指導(dǎo)教師： 二一零 年 七 月 五 日目 錄1 前言····································&#

2、183;···································12 設(shè)計任務(wù)書·············

3、··················································

4、···3 窯體主要尺寸的確定·············································&

5、#183;···········3.1 窯內(nèi)寬的確定····································

6、83;·························3.2 窯體長度的確定······················

7、3;······································3.3 窯內(nèi)高的確定··········

8、··················································

9、··4 燒成制度的確定（主要指溫度制度）············································5 工作系統(tǒng)

10、的確定·················································

11、83;···········5.1 排煙系統(tǒng)·····································&

12、#183;··························5.2 燃燒系統(tǒng)······················

13、;·············································5.3 冷卻系統(tǒng)···

14、83;·················································

15、83;·············5.4 傳動系統(tǒng)···································&

16、#183;·······························5.5 窯體附屬結(jié)構(gòu)················

17、83;·············································5.6 窯體加固鋼架結(jié)構(gòu)形式··&

18、#183;·················································&

19、#183;·6 燃料燃燒計算···············································

20、;···············6.1 空氣量·································

21、3;··································6.2 煙氣量··············

22、83;·················································

23、83;····6.3 燃燒溫度············································&

24、#183;······················7 窯體材料及厚度的確定：列表表示全窯所用材料及厚度·······················

25、;·····8 熱平衡計算···········································

26、3;·······················8.1 預(yù)熱帶及燒成帶熱平衡計算························

27、···························8.2 冷卻帶熱平衡：同上·····················

28、;·····································9 燒嘴的選用···········

29、3;·················································

30、3;·····9.1 每個燒嘴所需的燃燒能力··········································&

31、#183;··········9.2 每個燒嘴所需的油（氣）壓····································

32、83;················9.3 燒嘴的選用································

33、································10 參考文獻·················

34、;··················································

35、;1前 言通過一個學期的熱工基礎(chǔ)和熱工設(shè)備課程的學習，是我對窯爐方面的只是有了一個比較充分、全面的了解，這一次我們將利用學校給我們的這個機會，來進行一個窯爐方面的設(shè)計，為了使我們呢對窯爐結(jié)構(gòu)有更加深入的了解，我將利用這次機會，利用自己所學的知識，認真利用這三個星期的時間，努力完成此次窯爐設(shè)計。這次的窯爐設(shè)計，是對我這個學期熱工課程所學知識的一次全面系統(tǒng)的考察，通過實習，我必將對于一些基礎(chǔ)的設(shè)計知識以及相關(guān)窯爐方面知識有更加深刻的了解，但要把自己所學的知識和技術(shù)與實踐聯(lián)系起來，也并不是那么容易。所以我將盡最大努力，認真對待此次實踐機會，用所學知識檢驗和驗證理論，發(fā)現(xiàn)自己的缺點和不足，并作出及時的

36、改正。本次實踐的設(shè)計任務(wù)是日產(chǎn)30000件花瓶隧道窯設(shè)計， 通過三周的努力設(shè)計，我也終于基本完成任務(wù)。在設(shè)計的過程中，我考慮到了很多因素，比如節(jié)約能源，優(yōu)化窯體等原則，綜合運用所學知識，力求做到每一步設(shè)計都到位，注意到每一細節(jié)，全面而仔細地對整個過程進行設(shè)計計算。在本次設(shè)計實踐過程，我得到了指導(dǎo)老師的精心指導(dǎo)，這才使我能比較順利的完成此次設(shè)計任務(wù)，在此我向指導(dǎo)老師和設(shè)計過程中幫助過我的同學表示感謝！由于本人所學知識有限，加之時間倉促，在設(shè)計過程中不可避免存許多的錯誤和不足，敬請老師多多指教，不寧教誨。設(shè)計人：07材化2班 劉翔 2010.7.52設(shè)計任務(wù)書一、 設(shè)計任務(wù)日產(chǎn)30000件花瓶隧道

37、窯設(shè)計二、 原始數(shù)據(jù)1、 坯體組成（%）SiO2Al2O3CaOMgOFe2O3K2ONa2OI.L73.217.150.350.451.01.21.754.92、 產(chǎn)品尺寸：200*160 產(chǎn)品質(zhì)量2.8公斤/件；3、 入窯水分：1%4、 產(chǎn)品合格率：95%5、 燒成制度：燒成周期：15小時，最高燒成溫度：1210（溫度曲線自定）6、 窯具：SiC棚板、SiC支柱，尺寸自定三、燃料天然氣COH2CH4C2H4H2SCO2N2O2Qnet(MJ/Nm3)0.20.295.63.50.30.10.1041.58焦爐煤氣COH2CH4CmHnH2SCO2N2O2Qnet(MJ/Nm3)6.857.

38、022.32.90.22.37.70.817.52液化氣H2CH4C2H6C2H4C3H8C3H6C4H10C4H8C5H12C5H10Qnet(MJ/Nm3)1065161515281013110發(fā)生爐煤氣COH2CH4CO2N2Qnet(MJ/Nm3)30.613.24.03.448.86.753重油CdafHdafOdaf+NdafSdafQnet(MJ/Nm3)86121141.58重油裂化氣CO2C3H6C2H4O2COH2C2H6CH4N2Qnet(MJ/Nm3)4.38.022.61.25.917.81.832.75.739.685（四）夏天最高氣溫：373窯體主要尺寸的確定3.

39、1 窯內(nèi)寬的確定產(chǎn)品的尺寸為200*200*160mm，設(shè)制品的收縮率為10%。由坯體尺寸=產(chǎn)品尺寸/（1-燒成收縮）,得坯體尺寸為：223*223*178mm裝車方法的確定：綜合考慮窯的日生產(chǎn)任務(wù)繁重、燒成周期長等因素，決定采用SiC多層棚板裝車的方法，現(xiàn)取5層裝車。棚板規(guī)格750*750*25mm，沿長度方向裝3行棚板，每個棚板間距為20mm，與棚板車間距為20mm：沿寬度方向裝4行棚板，每個棚板間距為20mm，與棚板車間距為20mm。支柱：40*175mm窯車車面的尺寸：Le（長）3100 mm Be（寬）2330 mm窯內(nèi)寬取2430 mm，為改善窯內(nèi)傳熱，使制品在燒成帶受熱均勻。燒成

40、帶窯內(nèi)寬加寬270mm，取2800mm。3.2 窯內(nèi)高的確定3.2.1取最高層制品與窯頂間間距為100m。窯內(nèi)高：H=（175+25）*5+100=1100mm。取車臺面高為400mm。窯高：400+H=1500mm。 窯車高度的確定：軌面窯車到窯車襯磚面的高度為500 mm，窯車上設(shè)200mm通道（由50mm厚耐火粘土板和粘土磚組成）窯車高度H/車=500+50+200=750 mm取拱心角=60度，則窯車裝載平面至窯腳高為1000 mm3.2.2 拱高f的計算 拱心角=60度 拱高f=0.134*2340=313.6 mm3.3 窯體長度的確定每件棚板可裝9件，則：裝車密度=9*3*4*5

41、=540件/車裝窯密度=540/3.1=174.19件/米窯長=生產(chǎn)任務(wù)*燒成時間/（24*成品率*裝窯密度）=300000*15/（24*0.95*174.19）=113.3 m窯內(nèi)容車數(shù)=113.3/3.1=36.548 取37輛車窯車有效長度=37*3.1=114.7 m根據(jù)燒成曲線： 預(yù)熱帶長=113.3*5/15=37.78m 燒成帶長=113.3*3/15=22.66m 冷卻帶長=113.3*7/15=52.87m推車時間：15*60/37=23.4min/輛 小時推車數(shù)：60/23.4=2.56 輛/h4燒成制度的確定燒成制度包括溫度制度，氣氛制度和壓力制度。溫度制度是主要的，制

42、定一條合理的燒成曲線。根據(jù)制品的化學組成、形狀、尺寸、線收縮率及其他一些性能要求，制訂燒成制度如下： 20800  5.5小時  預(yù)熱帶 8001210  2小時  燒成帶   12101210  1小時  保溫區(qū)121080  7.5小時  冷卻帶5.工作系統(tǒng)的確定遂道窯的工作系統(tǒng)確定包括排煙系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)、傳動系統(tǒng)、窯體附屬結(jié)構(gòu)、窯體加固鋼架結(jié)構(gòu)形式等。 5.1 排煙系統(tǒng)在預(yù)熱帶2到10車設(shè)9對排煙口，每車位一對。煙氣通過各排煙口到窯墻內(nèi)的水平煙道，由5號車位的垂直煙道經(jīng)

43、窯頂金屬管道至排煙機，然后由鐵皮煙囪排至大氣。排煙機及鐵皮煙囪皆設(shè)于預(yù)熱帶窯頂?shù)钠脚_上。在1、3、6號車位有三道氣幕。其中1號車位氣幕位封閉氣幕，窯頂和側(cè)墻皆開孔，氣體噴出方向與窯內(nèi)氣流成90度角。3號和6號車位擾動氣幕，氣體由窯頂噴出，方向與窯內(nèi)氣流成150度角。5.2 燃燒系統(tǒng)在13-21車位設(shè)8對燒嘴，不等距分布，兩側(cè)交錯布置，每車位一對。采用高速調(diào)溫燒嘴，助燃空氣來自冷卻帶的熱空氣。采用環(huán)形供風方式使各燒嘴前壓力基本相同。在預(yù)熱帶的窯頂每2個高速調(diào)溫燒嘴，起到攪動作用。5.3 冷卻系統(tǒng)在22-25車位設(shè)四道極冷阻擋氣冪，一車位一道，窯頂及窯墻均開口，狹縫式，氣體與窯內(nèi)氣流成90度吹出。

44、自28-34號車位設(shè)7對熱風抽出口，每車位一對。熱空氣經(jīng)過窯墻內(nèi)的水平熱風通道，于43號車位處用金屬管道由熱風機抽送干燥。窯尾37號車位處，由冷卻風機自窯頂和側(cè)墻集中鼓入冷卻空氣。燒成帶前后，即12、22號車位處，設(shè)兩隊事故處理口。5.4 傳動系統(tǒng)由窯車連續(xù)性傳動，原理：由于螺旋桿上的活塞在油壓的作用下連續(xù)不斷的向前前進，推動窯車在窯內(nèi)移動。5.5 窯體附屬結(jié)構(gòu)5.5.1 事故處理孔事故處理孔下面應(yīng)與窯底面平齊，以便于清除出落在窯底上的碎片。事故處理孔尺寸為：寬500毫米，高1250毫米，分別設(shè)在12號車位和22車位。5.5.2  測溫孔及觀察孔測溫孔及觀察孔在燒成曲線的關(guān)鍵處設(shè)置測

45、溫孔，低溫段布稀點，高溫處密點，以便于更好地了解窯內(nèi)各段的溫度情況。觀察孔是為了觀察燒嘴的情況。5.5.3 測壓孔壓力制度中零壓面的位置控制特別重要，一般控制在預(yù)熱帶和燒成帶交接面附近。若零壓過多移向預(yù)熱帶，則燒成帶正壓過大，有大量熱氣體逸出窯外，不但損失熱量，而且惡化操作條件；若零壓過多移向燒成帶，則預(yù)熱帶負壓大，易漏入大量冷風，造成氣體分層，上下溫差過大，延長了燒成周期，消耗了燃料。本設(shè)計以觀察孔代替測壓孔。5.5.4 膨脹縫窯體受熱會膨脹，產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力，為避免窯體開裂，擠壞，必須留設(shè)膨脹縫。分別在4、8、11、14、16、18、21、24、29號車位設(shè)置20mm的膨脹縫。5.5.6窯

46、道檔板和擋火墻窯道上的檔板和擋火墻可以起到窯內(nèi)氣體的上下和水平導(dǎo)流、調(diào)整升溫曲線、蓄熱輻射及截流作用。檔板負責對窯內(nèi)上半窯道的控制,采用耐高溫硬質(zhì)陶瓷纖維板制成,可以通過在窯頂外部調(diào)整位置的高低。擋火墻負責對窯內(nèi)下半窯道的控制,采用耐火磚砌筑,高低位置相對固定。窯道檔板和擋火墻設(shè)置在同一橫截面上。全窯共設(shè)置5對閘板和擋火墻結(jié)構(gòu)，分別設(shè)置在9-10節(jié)、13-14節(jié)、23-24節(jié)、28-29節(jié)。5.5.7 鋼架結(jié)構(gòu)遂道窯鋼架結(jié)構(gòu)起著加固窯體作用，而鋼架本身又是傳動系統(tǒng)的機身。本設(shè)計采用金屬框架裝配式鋼架結(jié)構(gòu)，立柱用2.5t×75×50mm方鋼、上橫梁用2.3t×50&

47、#215;50mm方鋼、下梁用2.5t×100×50mm方鋼。在一節(jié)窯體鋼架中，每側(cè)共有立柱3根，兩頭每個立柱上開有攻M12螺栓節(jié)間聯(lián)接的6個孔。下橫梁每節(jié)共3根，焊在底側(cè)梁上，下橫梁上焊有50×50mm的等邊角鋼作底架，以便在其上擱置底板。上下側(cè)板可用23mm鋼板沖壓制成，吊頂梁采用50×50×5mm的等邊角鋼。6燃料燃燒計算6.1燃燒所需空氣量的計算本設(shè)計燃料采用天然氣，其成分組成如下表所示:天然氣COH2CH4C2H4H2SCO2N2O2Qnet(MJ/Nm3)0.20.295.63.50.30.10.1041.58根據(jù)氣體燃料的化學組成

48、，用經(jīng)驗公式，計算其理論空氣量：=0.264*41.58+0.02=11.01（Nm3/ Nm3）6.2 實際空氣量的計算 燃料所需要的空氣，根據(jù)經(jīng)驗取空氣系數(shù)為1.25，近似計算得： 實際空氣量 =1.25*11.01=13.76（Nm3/ Nm3） 理論氧氣量 =0.5CO+0.5+2+（m+n/4)+1.5-*6.3理論煙氣量的計算按照燃料的化學成分計算理論煙氣量：由經(jīng)驗公式=+1.02=12實際煙氣量為：V=12+(1.25-1)*13.67=15.446.4理論燃燒溫度的計算設(shè)空氣溫度 ，空氣比熱為Ca1.30 KJ/M3。天然氣比熱為：Cf1.55 KJ/ M3，ta=tf=20，

49、現(xiàn)設(shè)T1600，燃燒產(chǎn)物溫度C1.64 KJ/ M3。則理論燃燒溫度為： T(Qnet+ LnCata+ Cftf)/ VnC =1657相對誤差：*100%=3.4%<5%合理，取高溫系數(shù)為=0.80。實際燃燒溫度為1210比需要的溫度高115.6，這符合要求有利于快速燒成，保證產(chǎn)品達到燒熟的目的。7窯體的材料及厚度的確定8熱平衡計算8.1預(yù)熱帶及燒成帶熱平衡計算8.1.1 熱平衡計算基準及范圍時間基準：1h； 溫度基準：0 計算范圍為：預(yù)熱帶和燒成帶8.1.2熱平衡示意框圖圖8-1 預(yù)熱帶和燒成帶熱平衡示意圖Q1 -制品帶入顯熱； Qa -助燃空氣帶入顯熱；Qa-漏入空氣帶入顯熱；

50、Qf -燃料帶入化學熱及顯熱；Q2 -棚板及支柱帶入顯熱； Q3 -產(chǎn)品帶出顯熱；Q4 -棚板及支柱帶出顯熱； Q5 -窯墻、窯頂散失之熱；Q6-窯車積散之熱 ； Q7-物化反應(yīng)耗熱；Q-其他熱損失； Qg -廢氣帶走顯熱。 8.1.3 熱收入項目8.1.3.1 制品帶入顯熱Q1（KJ/h） 入窯制品比熱C取0.95 KJ/Kg·每小時入窯干制品：G0.95×152×20=2888 Kg/h 入窯制品含0.8%自由水，每小時入窯的濕制品為：G=2888/(1-0.008)=2911.3Kg/h入窯制品的比熱隨各地原料成分及配方的不同而變化，一般在0.841.26

51、kJ/（kg）范圍?，F(xiàn)取平均比熱c=0.90 kJ/（kg），入窯制品溫度t=20，則Q1= Gct=2911.3×0.9×20=52403 KJ/h8.1.3.2 棚板及支柱帶入顯熱Q2 棚板與支柱要吸熱，根據(jù)其體積、密度可求得每車質(zhì)量為850kg。G=850×1.15=977.5kg/h，C=0.842 kJ/（kg）根據(jù)公式可得：Q2 = GCt=977.5×0.842×20=16461 KJ/h 8.1.3.3 燃料帶入化學熱及顯熱Q 入窯液化氣溫度，t=20，查手冊，在此溫度下的液化氣平均比熱為：C=1.99 KJ/(Nm·

52、),再根據(jù)公式可得：QX(Qnet+ Ct)=X(110000+1.99×20)=110027X KJ/h 其中X-每小時消耗的燃料量Nm8.1.3.4 空氣帶入顯熱Qa全部助燃空氣作為一次空氣，燃料燃燒所需空氣量為：13.04 助燃空氣溫度ta20, 20時空氣比熱容C1.30 kJ/（kg）,則可得QatC13.04 X×1.30×20339X KJ/h8.1.3.5 預(yù)熱帶不嚴密處漏入空氣帶入顯熱Qa取預(yù)熱帶前段空氣過剩系數(shù)2.5, 前面已求得理論空氣量 Va10.44 Nm/Nm。燒成帶燃燒時的空氣過剩系數(shù)=0.95，Va=X（-）Va=X（2.5-0.9

53、5）×13.04=20.21X 漏入空氣溫度ta20, C1.30KJ/(m·).則可得： Qa VaCta20.21X×1.30×20525X KJ/h8.1.3.6 氣幕空氣帶入顯熱Q氣幕包括封閉氣幕、氣氛幕和攪拌氣幕，封閉氣幕和氣氛幕鼓入的風量一般為理論助燃空氣的2-2.5倍，其中氣氛氣幕為0.5-1.0倍，本設(shè)計封閉氣幕、攪動氣幕源為窯道的煙氣，不計其帶入顯熱。其氣氛氣幕為理論助燃空氣量的0.8倍。 V=0.8 VX=0.8×13.04X=10.43X,設(shè)T=200, C=1.3 kJ/(Nm·)，則， Q=10.43X

54、15;200×1.3=1605X KJ/h 8.1.4 熱支出項目的計算8.1.4.1 產(chǎn)品帶出顯熱Q出燒成帶產(chǎn)品質(zhì)量G2888 Kg,出燒成帶產(chǎn)品溫度t1210.查表可知:產(chǎn)品平均比熱為:C1.20 kJ/(kg)，則由公式可得：QGCt2888×1210×1.204193376 kJ/h8.1.4.2 棚板及支柱帶出顯熱Q棚板、支柱質(zhì)量：G=977.5Kg/h，出燒成帶棚板、支柱溫度，t=1210，查手冊，此時棚板、支柱的平均比熱為：C=0.84+0.000264t=0.84+0.000264×1210=1.159 kJ/(kg) 根據(jù)公式可得：Q=

55、 GCt=977.5×1210×1.159=1370836 kJ/h 8.1.4.3 煙氣帶走顯熱Qg煙氣中包括燃燒生成的煙氣，預(yù)熱帶不嚴密處漏入之空氣外，尚有用于氣幕的空氣。用于氣幕之空氣體積由冷卻帶計算為：V=1550 Nm/h, 離窯煙氣體積：VVg+(-1)Va X，離窯煙氣溫度一般為200300，現(xiàn)取t=250，此時煙氣的平均比熱為：C=1.44 kJ/(Nm·),根據(jù)公式可得：Qg=VCt=Vg+(-1)Va X+ VCt=4.99+(2.5-1) ×10.44X+1550×1.44×250=7434X+558000 KJ

56、/h8.1.4.4 通過窯墻、窯頂散失之熱Q將計算分為3部分,即第210節(jié): 20-800,取平均值410；第1113節(jié)：800-1050取平均值為925；第1421 1050-1210，取平均值1130。 第210節(jié)窯體散熱計算如下:窯外壁表面平均溫度40，窯內(nèi)壁平均溫度440。a. 窯頂輕質(zhì)高鋁磚導(dǎo)熱系數(shù)1=0.706 W(m)，厚度1=0.3m；耐火粘土磚導(dǎo)熱系數(shù)2=1.62 W(m)，厚度2=0.24m；單位熱流量q=(440-40)/(0.3/0.706+0.24/1.62)=698 w/m散熱面積: A=(2.3+2.56)/2×26.4=65.5 m則Q=698

57、5;65.5×4=182876 kJ/hb. 窯墻輕質(zhì)高鋁磚導(dǎo)熱系數(shù)1=0.713W(m)，厚度1=0.12m；耐火粘土磚導(dǎo)熱系數(shù)2=1.58W(m)，厚度2=0.24；單位熱流量q=(440-40)/(0.12/0.713+0.24/1.58)=1250 w/m一側(cè)窯墻散熱面積:A=(1.15+1.65)/2×26.4=36.96 m則二側(cè)窯墻散熱Q=2×1250×36.96×4=369600 kJ/h 第1113窯體散熱計算如下:取窯外壁溫度80,窯內(nèi)壁平均溫度為910。a. 窯頂輕質(zhì)高鋁磚導(dǎo)熱系數(shù)1=0.735W(m)，厚度1=0.3m；

58、耐火粘土磚導(dǎo)熱系數(shù)2=1.65W(m)，厚度2=0.24；單位熱流量q=(910-80)/(0.3/0.735+0.24/1.65)=1499.3 w/m窯頂散熱面積:A =（2.3+2.56）/2×6.6=16.4 m則Q=1499.3×16.4×1=24589 kJ/hb. 窯墻輕質(zhì)高鋁磚導(dǎo)熱系數(shù)1=0.74 W(m)，厚度1=0.12m；耐火粘土磚導(dǎo)熱系數(shù)2=1.60 W(m)，厚度2=0.24；單位熱流量q=(910-80)/(0.12/0.74+0.24/1.6)=2660.3 w/m一側(cè)窯墻散熱面積:A=(1.15+1.65)/2×6.6=9

59、.24 m則二側(cè)窯墻散熱Q=2×2660.3×9.24×1=49162 kJ/h 第1421體散熱計算如下: 取窯外壁溫度100,窯內(nèi)壁平均溫度為1150。a. 窯頂輕質(zhì)高鋁磚導(dǎo)熱系數(shù)1=0.75W(m)，厚度1=0.3m；耐火粘土磚導(dǎo)熱系數(shù)2=1.62(m)，厚度2=0.24；單位熱流量q=(1150-100)/(0.3/0.75+0.24/1.62) =2815 w/m散熱面積:A=（2.3+2.56）/2×19.8=49.1m則Q=2815×49.1×3=414650 kJ/hb. 窯墻輕質(zhì)高鋁磚導(dǎo)熱系數(shù)1=0.76 W(m)，

60、厚度1=0.12m；耐火粘土磚導(dǎo)熱系數(shù)2=1.64 W(m)，厚度2=0.24；單位熱流量q=(1150-100)/(0.12/0.76+0.24/1.64)=3454 w/m一側(cè)窯墻散熱面積:A=(1.15+1.65)/2×19.8=27.72m則二側(cè)窯墻散熱Q=2×3454×27.72×3=574469 kJ/h窯體總散熱量為:Q=182876+369600+24589+49162+414650+574469=1615346 kJ/h8.1.4.5 窯車積蓄和散失之熱Q 取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占熱收入的25%。8.1.4.6 物化反應(yīng)耗熱Q不考慮制品所含之結(jié)構(gòu)

61、水,自由水質(zhì)量:G= G1- G=2911.3-2888=23.3(kg/h)煙氣離窯溫度:tg250，制品中AlO的含量為17.15%。根據(jù)公式可得：Q= Q+ Q= G(2500+1.93 tg)+ Q×2100×AlO% =23.3×（2500+1.93×250）+2888×2100×0.1715=1109605 kJ/h 8.1.4.7 其它熱損失Q根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占熱收入的5%。8.1.5 列出熱平衡方程式由熱收入=熱支出得:Q+ Q+Q+Q+ Q+Q=Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q，即52403+16461+110027X+33

62、9X+525X+1605X=4193376+1370836+7434X+558000+182876+369600+24589+49162+414650+574469+1109605+(0.25+0.05)(52403+16461+110027X+339X+525X+1605X)計算得出X=111.74 Nm/h,總熱量為12639167 KJ/h，即每小時需液化氣111.74 Nm.8.1.6 列出預(yù)熱帶與燒成帶的熱平衡表如下: 表8-1 預(yù)熱帶與燒成帶熱平衡表熱 收 入熱 支 出項目KJ/h%項 目KJ/h%1.坯體帶入顯熱524030.411.產(chǎn)品帶出顯熱419337633.172.棚板、

63、支柱顯熱 164610.122.棚板、支柱顯熱 137083610.843.燃料化學顯熱1229441797.33.煙氣帶走顯熱138867510.994.助燃空氣顯熱37879.80.304.窯墻、窯頂散熱161534612.785.漏入空氣顯熱58663.50.455.窯車積蓄和散熱315979225.006.氣幕顯熱179342.71.426.物化反應(yīng)耗熱11096058.777.其它熱損失10429108.25總 熱 量12639167100.00總 散 熱12639167100.008.2 冷卻帶熱平衡計算8.2.1 熱平衡計算基準及范圍時間基準：1h； 溫度基準：0；計算范圍為：冷

64、卻帶8.2.2 畫出熱平衡示意框圖圖8-2 冷卻帶熱平衡示意圖Q3產(chǎn)品帶入顯熱； Q4棚板及支柱帶入顯熱；Q9窯車帶入顯熱； Q10冷卻帶末端送入散失之熱；Q11產(chǎn)品帶出顯熱 Q12 -棚板、支柱帶出顯熱；Q13-窯車帶走和向下散失之熱；Q14-抽送干燥用的空氣帶走顯熱；Q15窯墻、窯頂散失之熱； Q損-其他熱損失。 8.2.3 熱收入項目8.2.3.1產(chǎn)品帶入顯熱Q此項熱量即為預(yù)熱帶、燒成帶產(chǎn)品帶出顯熱：Q=4193376 KJ/h8.2.3.2棚板、支柱帶入顯熱Q此項熱量即為預(yù)熱帶、燒成帶產(chǎn)品帶出顯熱：Q=1370836 KJ/h8.2.3.3 窯車帶入顯熱Q 預(yù)熱帶、燒成帶窯車散失之熱約

65、占窯車積、散失之熱5%，而95%之積熱帶進冷卻帶。Q9=0.95×Q=0.95 ×3159791=3001801 KJ/h8.2.3.4 冷卻帶末端送入空氣帶入顯熱Q t=20,此溫度下空氣平均比熱為:c=1.30kJ/(m)Q= Vtc=26V KJ/h 8.2.4熱支出項目8.2.4.1 產(chǎn)品帶走顯熱Q出窯時產(chǎn)品的質(zhì)量為G=2888 kg/h,出窯產(chǎn)品溫度t=80,查表知此時溫度下制品的平均比熱為c0.9kJ/(kg)，根據(jù)公式可得：Q=Gtc=2888×80×0.9=207936 kJ/h8.2.4.2 棚板、支柱帶出顯熱Q出窯棚板、支柱質(zhì)量：G=

66、977.3 kg/h，出窯棚板、支柱溫度：t=80， 知此時棚板、支柱的比熱為:c=0.84+0.000264t=0.86 kJ/(kg)，則 Q= Gtc=977.3×0.86×80=67238 kJ/h 8.2.4.3 窯車帶走和向車下散失之熱Q 此項熱量占窯車帶入顯熱的55%，Q=0.55×Q9=0.55×3001801=1650991 kJ/h 8.2.4.4 抽送干燥用的空氣帶走顯熱Q該窯不用冷卻帶熱空氣作二次空氣，且氣幕所用空氣由冷卻帶間壁抽出，所以，熱空氣抽出量即為冷卻空氣鼓入量V。設(shè)抽送干燥器用的空氣溫度為200；此溫度下的空氣平均比熱為：C=1.32kJ/(N