武漢某框架結構廠房模板施工方案(木膠合板高支模)_sec

1、*廠房工程模板施工方案編制人：審核人：編制單位：編制日期：一、工程概況*廠房工程位于*開發(fā)區(qū)*與*交會處(OS6與CUB之間)，本工程占地面積為14423.11。建筑面積為43472.46，該建筑檐口高為23.2m，基礎為整體式筏板基礎，主體四周采用非承重的鋼筋混泥土圍護墻，A區(qū)為鋼筋砼框架結構，B區(qū)為鋼筋砼結構及鋼桁架屋架，現場砼均采用商品砼。本工程為市重點工程，根據我公司確定的質量目標:確保省優(yōu)，爭創(chuàng)魯班獎,安全目標確保省級安全生產，文明施工雙標化工地。爭創(chuàng)國內一流水平。二、施工準備1、支模材料：采用915×1830×18木膠合模板、背枋采用50×100杉木枋

2、，使用前全部須過刨。12對拉螺栓、蝴蝶扣(配套螺帽)、48×3.5鋼管，扣件（十字扣、活動扣、接頭扣）、早拆頭3000個、脫模劑（水劑）。磚胎模材料：粘土磚、水泥、中砂、水。2、主要機具：平刨機、木工必要工具、用具包括手提鋸、刨子等。砂漿攪拌機、大鏟、托線板、線墜、鋼卷尺、灰桶、小線、鐵抹子、篩子等。3、項目技術負責人向施工人員進行書面技術交底和施工安全技術交底；根據設計圖紙，放出建筑物的軸線并彈出模板安裝位置，將標高引測到模板安裝位置；用水泥砂漿找平模板承墊底部，以保證模板安裝位置正確，防止模板底部漏漿。三、支模方式采用經過驗算的可以保證支撐牢固和剛度的滿足變形要求的鋼管支撐體系。

3、模板盡量采用固定式大模板，樓板模板采用九夾板大模施工以加快施工速度，梁、柱采用組合木模板，擱柵采用鋼管和方木。柱梁模板的緊固以設置對拉螺栓為主，根據本工程的結構構件截面尺寸情況，該工程對拉螺栓按500mm的間距設置，個別地方可在此基礎上略加調整。同時對于柱和高度較大的梁應另加側撐，以保證其垂直度和穩(wěn)定性?，F澆板的主擱柵，采用48×3.5鋼管，次擱柵采用方木，立桿間距按900mm設置，水平橫桿按1400mm設置，并設剪刀撐。華夫板的支撐系統(tǒng)作專項設計。 模板拼縫應盡量控制使其不大于2mm。此外，除在樓面混凝土施工盡量做好板面找平工作外，該縫可用薄木板條堵縫，防止漏漿和模板上浮。在混凝土

4、澆筑前，必須對模板系統(tǒng)進行技術復核，復核內容主要包括標高、軸線、截面尺寸、垂直度、平整度、支模架強度、剛度、穩(wěn)定性等。避免混凝土在澆筑時直接沖擊模板，柱混凝土采用分層澆筑的原則，使模板系統(tǒng)受力均勻，以免受集中荷載而變形、炸模。每層樓面澆完終凝后，應立即進行彈線定位工作，要求測量人員和木工翻樣師傅認真審閱圖紙仔細放樣，并遵循先整體，后局部，上步工作不復驗，不得進行下步測量的原則，使測量工作做到準確無誤。 為加快模板周轉速度，當樓板砼澆注15天后，當砼強度達到設計強度50以上，即可用錘子敲擊支承板，使梁托下落，此時便可拆除樓板模板及梁模板。 模板支模工藝：(a)支模工藝：立支撐鋼管安裝主梁模板安裝

5、水平支撐安裝斜撐調平支撐頂面安裝次梁模板鋪設木模板面板拼縫粘膠帶刷脫模劑模板預檢進行下道工序。(b)拆模工藝：降下模板主梁拆除斜撐及上部水平支撐拆除主、次梁側模拆除面板拆除主、次梁底模拆除下部水平支撐清理拆除支撐件運至下一流水段待樓（頂）板達到設計強度。模板安裝時重點做好以下幾條： (a)采用多層支架支模時，支撐頂應垂直，上下層支頂應在同一豎向中心線上，而且要確保多層支架間在豎向與水平向的穩(wěn)定。(b)支撐與龍骨的排列和間距，應根據樓板的混凝土重量和施工荷載大小在模板設計中確定，一般情況下支頂間距為8001200mm，大龍骨間距為6001200mm，小龍骨間距為400600mm，支頂排列要考慮設

6、置施工通道。(c)通線調節(jié)支頂高度，將大龍骨找平。 (d)樓板模板鋪模板時可從一側開始鋪。收口拼縫處可用小條木模板或用特制尺寸的模板代替，但拼縫要嚴密。(e)樓面模板鋪完后，應檢查支撐是否牢固，然后將樓面清掃干凈。 (f)每層樓面澆完，砼終疑后，應立即進行彈線定位工作，要求測量人員和木工翻樣師傅認真審閱圖紙仔細放樣，并遵循先整體，后局部，上步工作不復驗，不得進行下步測量的原則，使測量工作做到準確無誤。a、基礎模板磚胎模、木模、吊模技術要點：（1）、磚胎的基礎必須夯實，磚胎模的側面土的密實度必須達到規(guī)范要求，防止土層下沉影響磚胎模的穩(wěn)定。（2）、磚胎模的內邊尺寸需考慮預留足夠的粉刷層、防潮層和保

7、護層的尺寸，以免減少樁承臺和深基礎的截面尺寸，磚胎模的砌筑應符合磚墻砌筑的質量規(guī)范要求。（灰縫應均勻橫平豎直，嚴禁產生通縫）隨時利用卷尺和線錘檢查磚胎模的凈空尺寸和垂直度。（3）、所有磚胎模的頂標高必須一致，承臺截面一致，磚臺模的縱橫墻必須在同一直線上，嚴禁出現錯縫、錯位（不得大于磚墻砌筑的允許誤差）（4）、所有吊模的定位需利用控制線，將模板內邊線在筏板鋼筋上做出標記。裝模時需將模板的內邊線帶通線來控制模板上下口位置。在鋼筋側面墊上同保護層30mm厚1：2水泥砂漿墊塊（40*40mm）來保證模板的水平位置準確。在吊模底墊上同鋼筋保護層30mm厚的1：2水泥砂漿墊塊（40*40m）來保證吊模的底

8、口標高。吊模拼裝加固完成后需對模板的標高、上下口的定位，進行帶線復核。（5）、模板的拼縫處接口貼上雙面膠帶，模板與磚胎模的接口處應在模板外側用1：3水泥砂漿封口。（6）、在防潮層上的墊層澆注時，后澆帶的邊線位置做50寬同鋼筋保護層40厚度的砼翻邊，與基礎底筋綁扎完成后就將后澆帶的密目鋼絲網下口采用1：2的水泥砂漿將密目鋼絲網固定在水泥檻上，綁扎完底層鋼筋密目鋼絲網也需同時鋪設到位，當鋼絲網遇到鋼筋時需剪開繞過鋼筋后用扎絲將鋼筋網缺口綁扎牢固。（7）、后澆帶的密目鋼絲網的加固利用基礎上下層鋼筋，在后澆帶的位置設置16-18L為80cm 為6-10m鋼筋與基礎鋼筋焊接,再在其上均勻設置三道(最下一

9、道距找平層100mm)直徑為14鋼筋,最后將粗鋼絲網及細鋼絲網綁扎在14的鋼筋上. （8）、標高控制：磚胎模的頂標高利用在樁上鋼筋上的 0.700m的標高點用水準儀，水平管控制，應考慮預留粉刷層，防潮層和保護層的高度共50厚；為考慮模板能充分利用，在基礎工程中模板不開鋸，當模板加固到位后，利用標高控制將砼面標高引測至模板內側，彈出砼面標高墨線，且在外側為2500鐵釘備用。a、柱模板柱模板安裝時重點做好以下幾點：(1)按照放線位置釘好壓腳板；(2)按柱模板設計圖的模板位置，由下至上安裝模板，模板之間用楔形插銷插緊，轉角位置用聯接模將兩模板連接。注：1、對于1/G軸的1200寬柱子采用2×

10、;2四根對拉螺桿,四角釘三角內襯木條做柱子倒角模。(3)安裝柱箍：柱箍可用鋼管制成，柱箍及其間距應根據柱模尺寸、側壓力大小等因素進行設計選擇，對于斷面較大的柱可增加穿柱螺栓。本工程只有方柱一種，方柱采用48鋼管抱箍，48鋼管外楞用對拉螺桿增強剛度；使用12螺栓對拉緊固，柱箍間距：柱下部1米范圍控制在40厘米以內；1米以上控制在50厘米以內。按砼側壓力最不利組合設置支撐，不允許支撐與腳手架聯系，并注明支撐點的技術要求。支撐體系采用內腳手架和梁根部支撐，與柱支架連接成整體，垂直采用吊線錘從底部柱的邊線向上引，垂直偏差符合規(guī)范要求。b、梁、板模模板采用快拆支撐體系.梁側設鋼管橫撐500，梁底設帶可調

11、頭鋼管頂撐，間距1000。當梁高600時設M12對拉螺栓一道并加斜撐，間距600。快拆支撐具有用料少，周轉快，裝拆方便，架體觀感好特點。另縱橫方向按不大于6000加設剪刀撐。梁跨度大于4m時，梁底中部應起拱，起拱高度為全跨的2/1000；凈挑長度大于2m的懸臂梁，梁端起拱L/300。本工程板模用48×3.5鋼管腳手架支撐,一般立柱間距1m×1m,步距1.5m。板面為夾板拼接，板底下設50×100背枋,間距400mm。也采用快拆支撐體系。詳見下圖梁、板支模示意圖。c、樓梯模板本工程樓梯模板采用封閉式模板，對保證樓梯幾何尺寸，提高感觀質量有獨到效果。模板設計：根據工程

12、結構形式和特點進行模板設計，繪制模板設計圖，作好拼縫及施工縫處的處理措施，模板材料選用18mm厚木夾板。木夾板要求平整、質量好、耐周轉。對模板進行加工驗收并進行編號，并涂好脫模劑，分規(guī)格堆放。按圖紙要求和施工工藝向班組進行安全、技術交底。根據圖紙要求，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。施工工藝：樓梯模板采用18mm厚的木夾板及50×100mm的木枋支設，經現場放樣后配制，踏步模板用木夾板及50×100mm的木枋預制成定型木模，將踏步面全封閉，并在每個踏步模板上留出若干個直徑大于20mm的透氣孔。在樓梯1/3處踏步面板上預留50cm寬振搗口，樓梯側模用木枋及若干與踏步尺寸

13、相關的三角形木板拼制而成。該模板方案的主要優(yōu)點：封閉式樓梯支模方案，可保證樓梯幾何尺寸準確，樓梯踏步棱角順直，提高施工質量。為了保證樓梯踏步的施工質量，樓梯采用全封閉支模，加固采用對拉螺栓，在混凝土澆筑有困難時，可在樓梯中部留設混凝土澆筑入口，樓梯踏步側板采用18mm厚木夾板及50×50mm和50×100mm木枋預制成階梯狀，踏步側板及蓋板必須擱置在樓梯段側模的臺階上以保證模板的堅固，防止在澆筑混凝土前發(fā)生人為的模板塌陷，梯段模板起拱為跨度2。d、混凝土墻模板本工程的外墻和部分內隔墻為鋼筋混凝土墻，厚度從180900幾種，其模板支撐方式采用豎向50×10木方，水平

14、1000雙鋼管背楞，止水12（大于300厚墻采用14）對拉螺栓加固，無防水要求的內墻采用周轉型對拉螺栓。模板采用18木夾板，板縫貼膠帶，300厚以下墻的對拉螺栓600梅花型布置，300厚以上450梅花型布置。第一道水平鋼管背楞離地面200高。凝土墻模板示意圖四、質量標準1、主控項目（1）安裝現澆的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并設墊板。（2）在涂刷模板隔離劑時，不得污染鋼筋和混凝土接搓處。2、一般項目（1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫應嚴密；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干

15、凈并涂刷隔離劑，但不得采用結構或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應干凈；對清水混凝土工程及裝飾混凝土工程，應使用能達到設計效果的模板。（2）用作模板的地坪、胎模等應平整光潔，不得產生影響構件質量的下沉、裂縫、起砂或起鼓。（3）本工程質量標準為確保國優(yōu)獎，對模板安裝要求高，模板質量標準應高于和嚴于國家規(guī)范的驗評標準?，F澆結構模板安裝的偏差應符合下表的規(guī)定。現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目國家規(guī)范允許偏差(mm)本工程允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置53鋼尺檢查底模上表面標高±5±3水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10±

16、8鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5±3鋼尺檢查層高垂直度不大于5m64經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m86經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差22鋼尺檢查表面平整度532m靠尺和塞尺檢查a、模板的操作要求模板安裝前，應熟悉設計圖紙和構造大樣圖、放線圖，記下有關標高、軸線的數據，備好預埋件等。柱鋼筋經檢查驗收，水、電、暖通等預埋管、線件完成，預埋件安裝完畢檢查符合要求后，方可按順序、模板就位安裝。柱模板在檢查模板邊線、垂直度等符合要求后，方可上對拉螺桿或方箍初步固定。梁、板支模時，應在已搭設的滿堂架上或柱主筋上用水準儀打出離結構樓面1m的統(tǒng)一水平線，用以控制梁、板模標高。模板接縫應嚴密、

17、不漏漿、不變形，梁柱接頭部位應仔細、牢固，由于模板自身原因接縫較大的，可用膠帶紙嵌縫。拆模：柱側模24小時后拆模，拆除后立即吊出，按序堆放；梁跨8m，砼強度達成75%后即可拆模；梁跨>8m及懸挑部位,砼強度達100%方可拆模。砼在澆注時應派專人看護模板，注意觀察模板受荷后的情況，如發(fā)生位移、膨脹、下沉、漏漿、支撐松動等現象，應及時采取加固處理。b、模板檢查方法及要求軸線 、模板邊線放完并復檢無誤后,質監(jiān)員將柱模板位移及建筑邊線位移值超過要求的用表格和簡圖的形式記錄整改。柱安模板后,工長、質監(jiān)員逐一檢查每根柱進行檢查。檢查模板接縫、支撐等情況。梁、板應檢查其標高、上口平直度、軸線位移、幾何

18、尺寸、接縫、支撐等。檢查預埋件或預留洞口標高、位置、大小及是否安牢。模板工程經自檢合格后報監(jiān)理、甲方驗收。所有進場木枋均需刨直使用，且規(guī)格大小一致。樓梯模板按設計尺寸收2cm，以便于抹灰需要。承臺柱與柱間模板支撐應設斜撐連接成一體，可防止跑模和保證柱間相互位置。柱模根部要用水泥砂漿堵嚴，或釘木條，防止跑漿。柱模板要調協清掃口。對于廚衛(wèi)周邊、陽臺、屋面周邊等容易滲漏水的部位，要一次性支好與墻體同寬的中模，與梁板砼一起澆筑成型。模板拆除必須先報甲方、監(jiān)理批準，同意后方可進行拆除。五、模板拆除a、柱子模板拆除：先拆掉斜拉桿或斜支撐，然后拆掉柱箍及對拉螺栓。接著拆連接模板的型卡或插銷等附件，然后用撬棍

19、撬動模板，使模板與混凝土脫離。b、樓板、梁模板拆除a)先將支柱上的可調上托松下，使龍骨與模板分離，并讓龍骨降至水平拉桿上，接著拆下全部型卡或插銷及連接模板的附件，再用鋼釬撬動模板，拿下模板，然后拆除水平拉桿及剪刀撐和支柱。b)拆除模板時，操作人員應站在安全的地方。c)拆除跨度較大的梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。d)樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆上層排架，使龍骨和模板落在底層排架上，待上層模板全部運出后再拆下層排架。c、拆除模板之前需經過申請，并以拆模試塊為依據。d、組裝的墻模存放場地要平整，平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，吊裝墻模及搬運柱模時要

20、輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。e、拆模時不準用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。f、拆下的模板，如發(fā)現模板不平或面層損壞變形應及時維護或更換。g、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均勻涂上長效脫模劑或普通型脫模劑（梁板模）必要時晾干備用，以免隨用隨刷時污染鋼筋。六、模板工程質量保證及注意事項a、模板需要通過設計計算，滿足剛度、強度和穩(wěn)定性要求，能可靠地承受所澆混凝土的重量，側壓力及施工荷載。b、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節(jié)點圖，經施工、技術人員復核，方可施工安裝；完成后由項目部有關人員復核驗收。c、模板施工前，對班組進行技術交底。拆模要有項目施工員簽發(fā)拆模通知書。 d、澆

21、搗砼時，要有專人看管。梁模板(扣件鋼管架)計算書*廠房工程；屬于框架結構;地上3層;地下0層；建筑高度：23.2m；A區(qū)層高為7.38.27.7m，為高支模架，采用內滿堂架作為支模架，選第二層進行梁支模架設計計算。 高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支

22、撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.05；立桿步距h(m):1.60；梁支撐架搭設高度H(m)：8.06；梁兩側立柱間距(m):1.80；承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；采用的鋼管類型為48×3.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(k

23、N/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：6；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(

24、mm)：500；次楞根數：3；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數：2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：250mm，50mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度100mm，高度50mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取

25、，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載

26、；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力

27、設計值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 340mm；面板的最大彎距 M= 0.125×10.98×3402 = 1.59×105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.59×105 / 2.70×104=5.876N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.876N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要

28、求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 340mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.521×9×3404/(100×9500×2.43×105) = 0.271 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =340/250 = 1.36mm；面板的最大撓度計算值 =0.

29、271mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.36mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度100mm，截面高度50mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100×502×1/6 = 41.67cm3；I = 100×503×1/12 = 104.17cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩；

30、 f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.34=7.47kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.1×7.47×500.002= 1.87×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×7.466×0.5=4.107 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.87×105/4.17×104 = 4.48 N/mm2

31、； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 4.48 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.00×0.34= 6.12 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I-面板的截面慣性矩：I = 2.08×106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.677×6.12×5004/(100×10000×2.08×

32、106) = 0.124 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.124mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力4.107kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50×1002×2/6 = 166.67cm3；I = 50×1003×2/12 = 833.33cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)

33、（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 1.725 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 380mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.72×106/1.67×105 = 10.348 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =10.348N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到外楞

34、的最大撓度為1.086 mm外楞的最大容許撓度值: = 380/250=1.52mm；外楞的最大撓度計算值 =1.086mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.52mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.405 =3.645 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N =

35、170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.645kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 900×18×18/6 = 4.86×104mm3； I = 9

36、00×18×18×18/12 = 4.37×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =80.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.80×0.90=19.83kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.90×0.9

37、0=0.34kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.83+0.34+2.27=22.44kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×22.437×0.082=0.014kN.m； =0.014×106/4.86×104=0.295N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.295 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不

38、考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.90= 18.68KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =80.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =80.00/250 = 0.320mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×18.675×804/(100×9500×4.37×105)=0.001mm；面板的最大撓度計算值: =0.001mm 小于 面板的最大允許撓度

39、值: = 80 / 250 = 0.32mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×0.8×0.08=1.632 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.08×(2×0.8+0.4)/ 0.4=0.14 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(

40、kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)×0.08=0.36 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2×1.632+1.2×0.14=2.126 kN/m；活荷載設計值 P = 1.4×0.36=0.504 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.08cm3 I=12.19cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 2.126+0.504=2.63 kN/m；最大彎距 M =0.1

41、ql2= 0.1×2.63×0.9×0.9= 0.213 kN.m；最大應力 = M / W = 0.213×106/5080 = 41.941 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 41.941 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×2.126×0.9 = 1.148 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 489.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =2×1148

42、.256/489.000 = 4.696 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 4.696 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 1.632 + 0.140 = 1.772 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.677×1.772×9004 /(100×206000×12.19×104)=0.313mm；鋼管的最大允許撓度 =0.900×1000/250=3.600 mm；

43、鋼管的最大撓度計算值 = 0.313 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(20.400 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 31.200 k

44、N/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.162 kN，中間支座最大反力Rmax=11.514；最大彎矩 Mmax=0.499 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.243 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.499×106/5080=98.253 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 98.2

45、53 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到

46、R=11.514 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.162 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.144×8.06=1.395 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(1.80-0.40)/2)×0.90×0.35=0.435 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.90/2+(1.80-

47、0.40)/2)×0.90×0.120×(1.50+24.00)=3.801 kN； N =0.162+1.395+0.435+3.801=5.791 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐

48、架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.6 = 3.142 m；Lo/i = 3141.6 / 15.8 = 199 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.182 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5791.499/(0.182×489) = 65.074 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 65.074 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計

49、值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.014 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.163×1.014×(1.6+0.05×2) = 2.005 m；Lo/i = 2004.779 / 15.8 = 127 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.412 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5791.499/(0

50、.412×489) = 28.746 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 28.746 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =11.514 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.144×(8.06-0.8)=1.395 kN； N =11.514+1.395=12.77 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.163 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范