注冊巖土專業(yè)考試知識點索引

1、（一）巖土工程勘察一、巖石性質(zhì)與分類1 .巖石質(zhì)量指標（RQD）巖土工程勘察規(guī)范2.1.8, P2,325, P9.注：直徑75mm,金剛石鉆頭，雙層巖芯管，巖芯長度大于10cm,不包含10.2 .巖石堅硬程度一一巖土工程勘察規(guī)范3.2.2, P8,工程巖體分級標準3.4.1, P7.點荷載強度指數(shù) 一一工程巖體試驗方法標準2.12.9, P25。3 .巖體完整程度分類 一一巖土工程勘察規(guī)范 3.2.2, P8;工程巖體分級標準3.4.3,3.4.4, P7。巖體完整性指數(shù) Kv為巖體壓縮波速度與巖塊壓縮波速度之比的平方，見工程巖體分 級標準附錄A, P14。4 .巖體基本質(zhì)量指標 BQ一工程

2、巖體分級標準4.2.2, P10, BQ修正，附錄D, P19, 5.2.5條規(guī)定工業(yè)民用建筑不做修正。5 .高應(yīng)力區(qū)判定，巖體初始應(yīng)力場評估，工程巖體分級標準，附錄B, P15。巖爆判別，水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范附錄Q, P133。6 .圍巖工程地質(zhì)分類 水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范附錄 N, P123。對深埋胴室，可 能發(fā)生巖爆或塑性變形時，圍巖類別降低一級。鐵路隧道設(shè)計規(guī)范附錄 A, P106,圍巖修正不疊加，最后綜合按圍巖最低級別考慮。7 .巖石風(fēng)化程度分類 一一巖土工程勘察規(guī)范附錄A, P137。注：波速比 Kv是風(fēng)化巖石與新鮮巖石壓縮波速度之比，風(fēng)化系數(shù)Kf是風(fēng)化巖石與新鮮巖石飽和單軸

3、抗壓強度之比。8 .巖石軟化程度一一巖土工程勘察規(guī)范3.2.4, P8。巖石軟化系數(shù)KR為巖石飽和單軸抗壓強度與干燥時的單軸抗壓強度之比。W0.75M,為軟化巖石。9 .走向、傾向、傾角三要素測定和表示巖層的產(chǎn)狀。例子：方位角量測走向45,傾向135,傾角60。方位角表示：45角135角60,或角135角60;象限角表示：NE45角SE45角60。二、勘探與試驗1 .巖石地基載荷試驗建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范附錄H, P132。淺層平板載荷試驗 一一建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范附錄C, P124。極差為30%。淺層和深層平板載荷試驗變形模量E0一一巖土工程勘察規(guī)范10.2.5, P103?；蚕禂?shù) Kv 一

4、一巖土工程勘察規(guī)范10.2.6, P103;城市軌道交通巖土工程勘察規(guī) 范2.1.4, P2;條文說明7.3.10, P167,經(jīng)驗值見附錄 H, P126。深層平板載荷試驗一一建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范附錄D, P126。2 .圓錐動力觸探試驗 一一巖土工程勘察規(guī)范10.4, P106。動貫入阻力計算，條文說明10.4.1, P282。3 .十字板剪切試驗可用于測定飽和軟粘土的不排水抗剪強度和靈敏度，巖土工程勘察規(guī)范P108。靈敏度為原狀土的不排水強度與重塑土強度的比值。土力學(xué)上：（1,2為低靈敏，（2,4為高靈敏，4為高靈敏。工程地質(zhì)手冊上：2為不靈敏，2-4為中等靈敏，4-8為靈敏，8-16

5、為高靈敏，16為高靈敏。巖土工程勘察規(guī)范條文說明10.6.5, P289,給出了根據(jù)不排水強度計算地基容許承載力的公式。4 .旁壓試驗 適用于粘性土、粉土、砂土、碎石土、殘積土、極軟巖和軟巖。試驗點的垂直間 距不宜小于1m,試驗孔與已有鉆孔的水平距離不宜小于1m。旁壓模量的計算巖土工程勘察規(guī)范，P110O自鉆式旁壓試驗可以求得土的原位水平應(yīng)力、靜止側(cè)壓力系數(shù)、不排水抗剪強度。預(yù)鉆式不能求靜止側(cè)壓力系數(shù)。地基承載力特征值有臨塑法和極限法兩種，見條文 P292。5 .扁鏟側(cè)脹試驗適用于軟土、一般粘性土、粉土、黃土和松散-中密的砂土。可判別土類，確定粘性土的狀態(tài)、靜止土壓力系數(shù)、水平基床系數(shù)。巖土勘

6、察，P112。6 .現(xiàn)場直剪試驗施加的法向荷載、剪切荷載應(yīng)位于剪切面、剪切縫的中心；或使法向荷載與 剪切荷載的合力通過剪切面的中心，并保持法向荷載不變，最大法向荷載應(yīng)大于設(shè)計荷載。巖土勘察，P113。7 .波速測試有單孔法、跨孔法和面波法，可以計算巖土的動剪切模量、動彈性模量和動泊松 比。巖土勘察，P113,條文P297。8 .勘探深度： 房屋建筑工程，巖土勘察，4.1.18, 4.1.19, 4.1.20。P19。樁基，4.9.2, P44; 建筑樁基P10。巖溶5.1.5,5.1.6, P53。物探方法適用性水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范附錄B, P95。9 .壓實系數(shù)（擠密系數(shù)或壓實度）：填筑

7、控制干密度與擊實試驗最大干密度之比。擊實試驗， 土工試驗方法標準P55。建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范填土壓實6.3.8, P38。建筑地基處理技術(shù)規(guī)范墊層壓實標準4.2.6, P11,平均擠密系數(shù)，14.2.4, P64。10 .壓縮系數(shù)、壓縮模量、壓縮指數(shù)或回彈指數(shù)，土工試驗方法標準，P77。對于超固結(jié)土， 變形量包括到達先期固結(jié)壓力之前的回彈再壓縮（用回彈指數(shù)）和之后的正常壓縮量 （用壓縮指數(shù)）。11 .三軸試驗，土工試驗方法標準，P106,無側(cè)限，P107,靈敏度。三、土的性質(zhì)與分類1 .土的三相指標 相關(guān)公式 李向陽案例分析P452 .碎石土分類 巖土勘察3.3.2, P10;碎石土密實度 3

8、.3.8, P12注意粒徑的選擇。3 .砂土分類 巖土勘察3.3.3, P10;砂土土密實度 3.3.9, P12;港口巖土工程勘察規(guī) 范，4.2.7, P10,注意對地下水位以下的中粗砂，實測錘擊數(shù)N增加5。4 .土的塑性指標一一士工試驗方法標準，P43。液塑限聯(lián)合測定法使用76g圓錐儀測定下沉17mm對應(yīng)的為液限，下沉 10mm為10mm液限，下沉深度為 2mm為塑限。塑限也可用 搓條法，當土條直徑搓成 3mm時產(chǎn)生裂縫時的含水量為塑限。條文說明P257,碟式測限儀和17mm液限相當，當確定土的物理性質(zhì)和塑性圖分類時用17mm液限，建筑地基中當確定粘性土承載力標準值時，用10mm液限確定塑

9、性指數(shù)和液性指數(shù)。5 .粉土、粘土分類 巖土勘察3.3, P10;港口巖土工程勘察規(guī)范，4.2, P10o6 .淤泥，巖土勘察附錄 A, P139。淤泥，淤泥質(zhì)土，流泥，淤泥重度港口巖土工程勘 察規(guī)范，4.2, P11。建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范4.1.12, P15。四、水的性質(zhì)與分類1 .滲流原理水力梯度單位滲透力 李向陽案例分析P59。2 .滲透系數(shù) 常水頭、變水頭，多層土豎向和水平向滲透系數(shù)土工試驗方法標準，P71。3 .孔隙水壓力計算，滲流量計算李向陽案例分析P69。3 .地下水文參數(shù)的測定 巖土勘察，P90;孔壓測定方法附錄 E, P145,條文說明，P258。4 .土的滲透變形分為流土

10、、管涌、接觸沖刷和接觸流失四種，粘性土主要是流土和接觸流失兩種，水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范附錄G, P110。管涌發(fā)生的條件是土顆粒差別較大。5 .水的腐蝕性評價巖土勘察，P122。場地環(huán)境分類，附錄 G, P147。干濕交替比有水和無水的腐蝕程度高，強透水層更易腐蝕，冰凍的腐蝕程度高。6 .水的礦化度 為水分析得到的陰陽離子含量的總和，碳酸氫根離子含量取一半，不計入游離 二氧化碳氣體。五、巖土工程設(shè)計原則與參數(shù)取值1 .基本組合：承載極限狀態(tài)，永久作用和可變作用的組合。標準組合：正常使用極限狀態(tài)，采用標準值或組合值作為代表值得組合。準永久組合：正常使用極限狀態(tài)， 對可變荷載采用準永久值為荷載代

11、表值的組合。 荷載分類，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范P8。2 .設(shè)計組合取值原則建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范3.0.5, P9。建筑樁基3.1.7, P17。3 .巖土參數(shù)平均值、標準差、變異系數(shù)、標準值計算。巖土勘察14.2, P132。土工試驗方法標準，附錄A, P183。注：兩個標準差的計算不一樣。（二）特殊巖土工程與不良地質(zhì)作用一、特殊土1 .紅粘土具有吸水膨脹，失水收縮的特性。上硬下軟，表面收縮，裂隙發(fā)育，膨脹輕微，收 縮較大。巖土勘察6.2, P70。2 .濕陷性土 總濕陷量，濕陷程度，濕陷地基巖土勘察6.1, P68;3 .濕陷性黃土 自重濕陷量，濕陷性評價濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范4.3,4.4, P

12、12。先計算自重濕陷量，確定濕陷類型，然后才能確定計算深度，計算濕陷量，評價地基濕陷等級。地基沉降計算經(jīng)驗系數(shù)，P31;基礎(chǔ)寬度大于3m或埋置深度大于1.5m時，地基承載力特征值修正，P32;樁基礎(chǔ)計算規(guī)定見 5.7.5, P34;濕陷性場地土厚度大于等于10m,單樁豎向承載力應(yīng)按靜載荷浸水試驗 （附錄H）或經(jīng)驗公式估算（P113）。注：非自重濕陷性場地計算全 樁長的側(cè)阻力；自重濕陷性場地不計中性點以上的側(cè)阻力，并扣除中性點以上的負摩阻力。 中性點見建筑樁基 P46,軟弱土層厚度為黃土層厚度。計算中注意題中給出的側(cè)阻和端 阻是標準值或是特征值。黃土濕陷性及濕陷起始壓力的判定濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)

13、范 4.4.6, P18水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范附錄 T, P142。判別新近堆積黃土的規(guī)定濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范附錄 C, P62。4 .膨脹土 膨脹變形，收縮變形，脹縮變形膨脹土地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范3.2.10, P11。地基處理，樁基礎(chǔ)，P16。膨脹土初判方法 巖土勘察附錄D, P144;膨脹土的判別 水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范 附錄S, P1405 .凍土 平均凍脹率，平均融化下沉系數(shù)，融沉性分類巖土勘察6.6, P77。場地凍結(jié)深度，基礎(chǔ)最小埋置深度建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范5.1.7, P19。凍脹性分類及建筑地基下允許凍脹土的最大厚度，附錄G, P129。公路橋涵地基基礎(chǔ)，P18。6 .鹽漬

14、土具有融陷、巖脹、腐蝕等特性，易溶鹽含量大于0.3%。巖土勘察6.8, P82;公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范 8.4, P99。二、不良地質(zhì)作用1 .巖溶溶洞距離距離的安全距離，公路路基設(shè)計規(guī)范 7.5.4, P69。2 .采空區(qū) 地表移動盆地，小窯采空區(qū)巖土勘察 5.5, P61。李向陽案例分析 P116。(三)淺基礎(chǔ)一、地基承載力計算根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范5.2, P22:1 .計算基礎(chǔ)底面壓力時，b取的是長邊；地基承載力修正和根據(jù)抗剪強度計算承載力特征 值以及驗算軟弱下臥層時，b取的是短邊。2 .深層平板載荷試驗確定的地基承載力特征值不必再進行深度修正，由于承壓板直徑只有0.8m,還需根據(jù)地基

15、寬度進行寬度修正。3 .主裙樓連為一體，需要將裙樓基礎(chǔ)以上荷載作為主樓基礎(chǔ)兩邊超載考慮，當裙樓寬度超 出主樓基礎(chǔ)寬度兩倍時，將兩側(cè)超載折算成土層高度，土層重度取基底以上平均重度， 兩側(cè)不一樣時，取較小值。P214。4 .基礎(chǔ)埋置深度，P27。根據(jù)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范3.3.4, P16:5 .當基礎(chǔ)位于水中不透水層時，修正后的地基承載力容許值按平均常水位到一般沖刷線的 水深每米再增大10kPa。6 .若持力層在水面以下，且不透水時，基底以上土一律按飽和重度計算基底以上土層的加 權(quán)平均重度。7 .中小橋涵隧道的軟土地基承載力容許值計算分為根據(jù)含水量和根據(jù)原狀土強度指標3.3.5, P16。

16、根據(jù)鐵路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范4.1.3, 4.1.4, P16:8 .修正地基承載力的寬度 b>2m,h>3m,且h/b 入9 .軟土的地基承載力 必須同時滿足穩(wěn)定和變形兩方面的要求。4.1.4, P1610 .墩臺建在水中，基底土不透水時，常水位高出一般沖刷線每米加大10kPa。P17軟弱下臥層承載力驗算建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范5.2.7, P25:11 .軟弱下臥層承載力特征值只進行深度修正，不進行寬度修正。修正后為faz。驗算承載力時，不考慮上部結(jié)構(gòu)受到的彎矩作用。12 .巖石單軸飽和抗壓強度得到的承載力特征值不進行修正。建筑地基基礎(chǔ)5.2.6, P25。二、地基變形計算, &

17、#39;, I根據(jù)建筑地基 5.3, P26:1 .基底附加應(yīng)力計算根據(jù)均布荷載下矩形面積上角點附加應(yīng)力系數(shù)計算，矩形的疊加見 李向陽案例分析 P156,附加應(yīng)力系數(shù)表見建筑地基P135。L為劃分的小矩形的長邊，b為劃分的小矩形的短邊，z為基底某點到基礎(chǔ)底面的距離。2 .計算基底平均壓力時，基礎(chǔ)埋深從設(shè)計地面或室內(nèi)外平均地面算起；計算自重應(yīng)力時，基礎(chǔ)埋深從天然地面算起?；A(chǔ)完工后的填土為地面超載，計入基底附加應(yīng)力中。3 .大面積壓載下的附加應(yīng)力隨深度不發(fā)生變化，比如降水在水位以下也是；建筑地基荷載下的附加應(yīng)力隨著深度增加逐漸減小。所以建筑地基變形的最終變形量計算見建筑地 基P28,平均附加應(yīng)力

18、系數(shù) P137。4 .(應(yīng)力面積法)變形計算深度內(nèi)壓縮模量的當量值見5.3.6, P29;變形計算深度 公式見5.3.7,當無相鄰荷載，基礎(chǔ)寬度在 1-30m范圍內(nèi)是見5.3.8;當滿足5.3.8中剛性下臥層 條件時，按6.2.2條考慮剛性下臥層 的影響；計算中心點的沉降時，平均附加應(yīng)力系數(shù) 記得乘以4。5 .可以用壓縮前后孔隙比的大小計算沉降量，s=(e1-e2)H/(1+e1),孔隙比分別對應(yīng)為自重應(yīng)力和總應(yīng)力。見李向陽案例分析P168。6 .由于滯洪和地下水位上漲引起的附加應(yīng)力增量按照原地面、原水位等分層計算，見P171。7 .回彈變形量，5.3.10, P30; Pc為基坑底面以上自重

19、壓力，總沉降量為壓縮變形量 +回彈量。公路橋涵地基基礎(chǔ)4.3.4, P23:8 .墩臺基礎(chǔ)最終沉降量 計算見4.3.4,基底壓應(yīng)力根據(jù)z/b的不同取值；平均附加應(yīng)力系數(shù)為 中點處的系數(shù)P79,當計算橋頭沉降量時，由于橋頭一側(cè)是路基，另一側(cè)是橋面沒有填土荷 載，因此平均附加應(yīng)力系數(shù)應(yīng)除以2。三、地基穩(wěn)定性驗算1 .坡頂建筑穩(wěn)定性建筑地基5.4.2, P322 .抗浮穩(wěn)定性 建筑物自重與壓重之和與浮力比值大于1.05。建筑地基5.4.3, P323 .橋涵墩臺基礎(chǔ)抗傾覆穩(wěn)定性公路橋涵地基基礎(chǔ)4.4, P25。四、擴展基礎(chǔ)設(shè)計1 .無筋擴展基礎(chǔ)高度建筑地基8.1, P612 .柱下獨立基礎(chǔ)沖切承載力

20、Fl, 8.2.8, P69。使用基本組合，標準組合應(yīng)乘上1.35, Fi為凈反力，不考慮基礎(chǔ)自重。3 .柱下抗剪切承載力 Vs, 8.2.9, P71。A。為豎向截面面積，計算見附錄U, 174。使用基本組合，標準組合應(yīng)乘上 1.35,同時不考慮彎矩作用。為凈反力。4 .柱下任意截面處的底板彎矩計算見8.2.11, P72。采用的是基本組合，若題中給出的是凈反力，則公式中不扣除自重作用。配筋按照8.2.12計算。5 .墻下條形基礎(chǔ)截面彎矩 按照8.2.14計算。6 .梁板式筏板基礎(chǔ)沖切承載力，抗剪承載力，8.4.12, P80o基本組合，柱網(wǎng)尺寸包括梁寬，而ln1和ln2不包括梁寬。（四）深

21、基礎(chǔ)1 .設(shè)計等級 作用組合建筑樁基3.1, P7,樁的選型與布置3.3, P11;附錄A, P120,特殊條件（軟土、濕陷性黃土、凍土和膨脹土、巖溶、坡地和岸邊、抗震、負摩阻力、抗拔） 下的樁基，3.4, P14。一、樁基計算建筑樁基：2 .樁基豎向承載力計算采用標準組合，豎向承載力特征值安全系數(shù)取2, P27。3 .端承樁，樁數(shù)少于四根的摩擦樁下獨立樁基不考慮承臺效應(yīng)，5.2.3;承臺底為可液化土、濕陷性土、高靈敏度軟土、欠固結(jié)土、新填土?xí)r，沉樁引起超孔隙水壓力和土體隆起時，不考慮承臺效應(yīng)，5.2.5。P284 .符合考慮承臺效應(yīng)的條件 及考慮承臺效應(yīng)下基樁豎向承載力特征值的計算見5.2.

22、4,525。單樁豎向極限承載力計算：5 .原位測試法，分為單橋和雙橋靜力觸探， 5.3.3,5.3.4, P31。6 .經(jīng)驗參數(shù)法，5.3.5, P33。大直徑樁，擴底樁斜面及變截面以上 2d長度范圍不計側(cè)阻力，5.3.6, P37。7 .鋼管樁和混凝土空心樁 ，P38。8 .嵌巖樁，P39。對于大直徑（d>0.8m）嵌巖樁，嵌巖段的側(cè)阻和端阻不需要考慮尺寸效應(yīng) 系數(shù)，計算嵌巖段以上土層側(cè)阻力時，應(yīng)考慮大直徑樁側(cè)阻力的尺寸效應(yīng)系數(shù)。9 .后注漿灌注樁，P40。泥漿護壁注漿增強段為樁端和樁側(cè)以上各12m,干作業(yè)注漿為樁端以上6m,樁側(cè)上下 6m,干作業(yè)的判別見附錄 A, P120。干作業(yè)鉆

23、孔挖孔樁的端阻增大系 數(shù)應(yīng)折減；大直徑樁考慮樁側(cè)和樁端尺寸效應(yīng)修正。10 .受液化影響時，按5.3.12條規(guī)定進行折減。P42。受壓樁正截面受壓承載力：P65受拉樁正截面受壓承載力：P6811 .正截面受壓承載力計算分為考慮配筋和不考慮兩種，5.8.2;對于高承臺基樁，樁身穿越可液化土或不排水抗剪強度小于10kpa（地基承載力特征值小于 25kpa）的軟弱土層的基樁，應(yīng)考慮壓屈影響進行折減，5.8.4。折減穩(wěn)定系數(shù)的計算見P67。從表中可以看出， 壓屈計算長度lc越大，穩(wěn)定系數(shù)越小，越易失穩(wěn)，所以樁頂較接、樁底支于非巖石土中最易失穩(wěn)。12 .鋼管樁的樁身局部壓屈計算，5.8.6, P67。特殊

24、條件下樁基豎向承載力驗算：5.4, P42:13 .軟弱下臥層驗算，5.4.1, P42。軟弱下臥層地基承載力只進行深度修正，修正系數(shù)為1.0,修正深度從承臺底面算起，條文 P265。14 .負摩阻力，5.4.3。對于摩擦樁，中性點以上側(cè)阻力為零，對于端承樁，還需計入負摩阻 力引起的下拉荷載。樁側(cè)負摩阻力標準值取中性點以上土層厚度，當土分層時，應(yīng)分層 計算，Ze代表Zi以上的所有土層，4乙代表計算的當層土。根據(jù)濕陷性土的飽和重度求負摩阻力的例子見李向陽案例分析P214。15 .樁基抗拔承載力驗算，5.4.5, P46。分為非整體破壞和整體破壞兩種。擴底樁根據(jù)擴底 影響深度確定直徑范圍；整體破壞

25、時樁群外圍周長是不是承臺周長，樁土自重在地下水 位下取浮重度。樁基水平承載力，5.7, P58:16 .根據(jù)樁身配筋率，當小于0.65%時，根據(jù)5.7.2.4計算灌注樁單樁水平承載力特征值；當 水平位移控制承載力時，樁身配筋率0.65%!以按照5.7.2.6計算水平承載力特征值。17 .根據(jù)樁的水平位移系數(shù)% 5.7.5, P63,從表5.7.2可以得到樁身最大彎矩系數(shù)和樁頂水平位移系數(shù)。從公式中看到，加固 樁頂以下3-4倍樁側(cè)土體、增大樁徑，增大配筋率、 樁頂較接變固接有助于提高水平承載力。18 .群樁效應(yīng) 計算見5.7.3。水平位移允許值，當以位移控制時可取 10mm,當以樁身強度（低 配

26、筋率）控制時，可以按 5.7.3-5式計算，式中沒有系數(shù) 0.75。樁基沉降計算：5.5, P51。19 .樁中心距W6。等效作用面為樁端平面，等效作用面積為樁承臺投影面積，等效作用附 加壓力近似取承臺底平均附加壓力，P51。用應(yīng)力比法確定計算深度需要給出土的重度。20 .單樁、單排樁、樁中心距 >6d,最終沉降量包括土層沉降和樁身壓縮量，P54。土層沉降分為兩種：一種承臺底地基土不分擔荷載的樁基，樁端平面以下地基由基樁引起的附加 應(yīng)力，按考慮樁徑影響的明德林解附錄F （P166）計算，將計算點水平影響范圍（0.6樁長）內(nèi)各基樁對應(yīng)力計算點產(chǎn)生的附加應(yīng)力疊加，附加應(yīng)力為各土層1/2厚度處

27、應(yīng)力。二種是考慮承臺底地基土承擔荷載。在一種樁基應(yīng)力的基礎(chǔ)上，疊加承臺底土的附加應(yīng) 力，承臺底均布壓力按公式P55計算得到，等效作用面為樁端平面。21 .樁穿越軟土層進入較好土層的減沉復(fù)合疏樁，P57。承臺面積和樁數(shù)有公式計算。中點沉降包括承臺底地基土附加壓力作用下產(chǎn)生的中點沉降和樁土相互作用產(chǎn)生的沉降。承臺等效面積及長寬比和深寬比有公式確定，等效作用面為承臺底部。公路橋涵地基基礎(chǔ),5.3, P37:22 .摩擦樁單樁軸向受壓承載力容許值，5.3.3。鉆孔灌注樁對側(cè)阻考慮 0.5的系數(shù)，端阻有最大值；沉管灌注樁對側(cè)阻和端阻都考慮0.5的系數(shù)。嵌巖樁容許承載力 見5.3.4, P41;樁端后注漿

28、灌注樁 5.3.6, P42。上述受壓承載力容許值還需根據(jù)樁的受荷階段和受荷情 況乘以系數(shù)進行調(diào)整，5.3.7。摩擦樁單樁軸向受拉承載力容許值5.3.8, P43。本規(guī)范未對大直徑樁進行尺寸修正。23 .群樁作為整體基礎(chǔ)的驗算，5.3.11, P44。當9根以上摩擦樁、樁距小于6d,群樁作為整體基礎(chǔ)驗算承載力。公路橋涵地基基礎(chǔ)附錄R, P103。鐵路橋涵地基基礎(chǔ)附錄巳P102。24 .軟弱下臥層驗算，4.2.6, P22。二、承臺計算建筑樁基：5.9, P701 .受彎計算，P70o N不計承臺及上土重，基本組合下的基樁豎向反力設(shè)計值，標準值乘 以1.35。圓柱直徑乘以0.8換算為方樁。最大彎

29、矢I截面取在柱邊，y為樁中心到柱邊的距離。2 .沖切承載力，P73。（1）柱下獨立承臺受柱沖切 5.9.7.3（2）下階承臺受上階承臺沖切 5.9.7.4 （3）沖切破壞椎體外的基樁按角樁沖切計算，對四樁及以上基礎(chǔ)分為錐形承臺和階型承臺5.9.8.1;三樁三角形承臺 5.9.8.2。（4）箱型、筏型承臺計算承臺受內(nèi)部基樁的沖切 承載力5.9.8.3。產(chǎn)L 13 .受剪計算，5.9.9,P78。剪力不計承臺和土體自重。按照一階承臺5.9.10.1、二階承臺5.9.10.2、 錐形承臺5.9.10.3進行計算。三、基樁檢測建筑基樁檢測1 .樁身完整性分類 3.5, P11。2 .判定缺陷波：正常波

30、波峰之間時間差應(yīng)相等，隨著傳播，波峰越來越小。（五）地基處理建筑地基處理I :- - '-1-3.0.4條規(guī)定處理后的地基按承載力計算確定面積是需要進行修正，承載力寬度修正系數(shù)為 0,埋深修正系數(shù)為1.0。1 .換填墊層法中墊層厚度的計算及軟弱下臥層驗算，P8。因為換填墊層增加的重度可以作為附加應(yīng)力另外列入 Pz的計算中，這時 Pcz用的是原土的重度。若Pcz用墊層的重度，Pz不計入墊層增加重度的附加應(yīng)力。用于換填墊層的土工合成材料的作用，P94。2 .預(yù)壓法，P17。單向固結(jié)的土層固結(jié)度為某一時刻的有效應(yīng)力圖面積與最終有效應(yīng)力圖面積之比，李向陽案例分析P269。總固結(jié)度分為豎向固結(jié)和

31、徑向固結(jié)，參數(shù)見表5.2.7。注意是單向排水還是雙向排水。一級或多級等速加載條件下固結(jié)時間t時對應(yīng)的地基平均固結(jié)度的計算見5.2.7, P17。預(yù)壓后的抗剪強度的計算見5.2.11,也可計算增加的抗剪強度量。預(yù)壓荷載下最終豎向變形量計算見5.2.12。地基最終沉降量推算，港口地基7.3.2, P27。3 .強夯法，P24。4 .單液硅化法和堿液法，P72。5 .散體材料樁復(fù)合樁基：一般情況下，樁土面積置換率m, 一根樁分擔面積的等效圓直徑de的計算，復(fù)合地基承載力特征值的計算公式見P31。石灰樁復(fù)合承載力特征值不宜超過160kpa,樁土面積置換率計算時取1.1-1.2倍成孔直徑。復(fù)合土層壓縮模

32、量的計算見 P60。適用于處理飽和粘性土、淤泥、淤泥質(zhì)土、素填土和雜填土等地基。樁間土承載力公式見P172。樁錘沖擴樁法，P68。用于雜填土、粉土、粘性土、素填土和黃土。地基處理深度不宜超過6m,復(fù)合地基承載力特征值不宜超過160kpa。處理范圍見1521。振沖法，P30。用于處理砂土、粉土、粉質(zhì)粘土、素填土和雜填土等地基。處理范圍7.2.1。碎石墊層可起到水平排水、應(yīng)力擴散的作用，P125。砂石樁法，P35。適用于擠密松散砂土、粉土、粘性土、素填土、雜填土等地基，飽和粘土 若對變形要求不高也可以，可處理可液化地基。處理范圍見824。處理軟粘土?xí)r，主要作用是置換，加快固結(jié)，很難起到擠密作用，P

33、129?；彝翑D密樁和土擠密樁，P63。適用于處理地下水位以上的濕陷性黃土、素填土和雜填土等 地基，可處理的深度 5-15m?；A(chǔ)處理范圍見 14.2.1。14.2.8規(guī)定灰土擠密樁復(fù)合地基特征 值不宜大于處理前的 2倍，并不宜大于 250kpa； 土擠密樁復(fù)合地基特征值不宜大于處理前 的1.4倍，并不宜大于180kpa。14.2.4條中最大干密度根據(jù)密度和相應(yīng)的最優(yōu)含水率可以求 出，平均干密度的試驗取點見條文說明P177。6 .剛性復(fù)合樁基復(fù)合地基承載力特征值計算公式，P40o單樁承載力特征值根據(jù)兩個公式取較小值。水泥粉煤灰碎石樁（CFG）, P40o地基壓縮變形按建筑地基P28規(guī)定計算，計算

34、深度應(yīng)大于復(fù)合地基厚度。 樁長范圍內(nèi)的壓縮模量為復(fù)合地基的壓縮模量，根據(jù)公式計算。褥墊層的作用，P140o夯實水泥土樁，P45。地基壓縮變形按建筑地基P28規(guī)定計算，計算深度必須大于復(fù)合地基厚度。樁長范圍內(nèi)的壓縮模量為復(fù)合地基的壓縮模量。高壓噴射注漿，P55。地基壓縮變形按建筑地基P28規(guī)定計算，樁長范圍內(nèi)的壓縮模量為復(fù)合地基的壓縮模量，根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗。水泥土攪拌樁，P48。地基壓縮變形分為攪拌樁復(fù)合土層的平均壓縮變形S1和樁端下未加固土層的壓縮變形 S2, P51。包計算按建筑地基 P28規(guī)定計算，計算長度可按 P30計算公 式確定。分濕法和干法兩種， 11.1.1。這四種樁型只能在基礎(chǔ)范圍內(nèi)

35、布置，地基變形量計算深度均應(yīng)大于復(fù)合土層的厚度。7 .復(fù)合基樁檢測與土工合成材料復(fù)合基樁載荷試驗附錄A , P80。按變形相對值確定的承載力特征值不應(yīng)大于最大加載壓力的一半。土工合成材料設(shè)計容許強度，土工合成材料應(yīng)用3.1.4, P7。反濾與排水，P9。（六）邊坡工程一、基本規(guī)定建筑邊坡1 .邊坡工程安全等級，3.2, P8。邊坡分為巖質(zhì)邊坡和土質(zhì)邊坡。巖質(zhì)邊坡的破壞形式分為滑移型和崩塌型。巖質(zhì)邊坡的巖體分類見附錄Ao邊坡工程重要性系數(shù)，P9。2 .邊坡荷載效應(yīng)組合，3.3。3 .邊坡支護結(jié)構(gòu)的常用形式，3.4, P11。4 .邊坡滑塌區(qū)范圍，3.2.3。二、滑坡推力及擋墻土壓力1.滑坡推力計

36、算，建筑地基基礎(chǔ)，6.4.3, P40o當滑動面是折線形時，可以計算?；峦屏ψ饔命c可以取在滑體厚度的1/2處。注意區(qū)分剩余下滑力和水平推力。建筑邊坡，6,:土壓力計算選取原則：庫倫公式計算主動土壓力接近實際， 計算被動土壓力誤差較大， 朗肯 計算主動土壓力保守，計算被動土壓力偏小。規(guī)范規(guī)定主動土壓力用庫倫和朗肯算，被動土壓力用朗肯算。見條文說明， P111。朗肯公式得到的土壓力分布可能為三角形或者梯形，也可能存在零壓力區(qū)。庫倫公式得到的土壓力均為三角形分布，合力作用點位移H/3。土中有地下水但是未形成滲流時，對于砂土和粉土按 水土分算原則 計算，對粘土可按水土分算或水土合算，626。主動土壓

37、力系數(shù)小于 1,水土合算時水壓力也乘以系數(shù)，造成主動 土壓力小于水土分算時的壓力。被動土壓力系數(shù)大于1,水土合算時水壓力也乘以系數(shù)，造成被動土壓力大于水土分算時的壓力。在水位變化處，由于重度的變化，力的圖形也會發(fā)生變化，原重度向下變?yōu)榫匦?，新的水土分算重度為三角形。也要注意摩擦角的變化。朗肯土壓力使用范圍：達到主動破壞樁土?xí)r破裂面與豎直面的夾角為（45-摩擦角/2）,若破裂角小于此角，則不能用朗肯士壓力計算。 這時用重力的分解式去算， 見李向陽案例分析，、 * ¥ 產(chǎn) | # -"P330O2 .擋墻土壓力（朗肯土壓力法），6.2。主動土壓力靜止土壓力V被動土壓力，可以此比

38、較不同結(jié)構(gòu)物上的壓力大小。靜止土壓力，6.2.1。靜止土壓力系數(shù)可按 K=1-sin （有效內(nèi)摩擦角）。主動土壓力，6.2.4。要求墻背直立光滑，土體表面水平。用朗肯計算主動土壓力時，對于粘 士應(yīng)先判斷零點位置。被動土壓力，6.2.5。要求墻背直立光滑，土體表面水平。3 .擋墻土壓力（庫倫士壓力法），6.2.3。在主動土壓力系數(shù)的計算中，Kq的計算包括了壓 載的作用。4 .有限范圍內(nèi)填土的主動土壓力，6.2.8。5 .巖石靜止側(cè)向壓力，6.3.1。6 .巖石主動壓力：（1）外傾結(jié)構(gòu)面，6.3.2,結(jié)構(gòu)面通過坡腳；（2）緩傾的外傾軟弱結(jié)構(gòu)面， 6.3.3,形成四邊形滑裂體自重。7 .根據(jù)變形控制

39、要求和坡腳到基礎(chǔ)的水平距離，進行側(cè)向巖 土壓力的修正和選取。8 .特殊情況下的側(cè)向壓力，附錄B, P75。（1）坡頂有線荷載，B.0.1, （2）坡頂有均布荷 載，B.0.2,分界點處標出上下（3）坡頂面非水平，B.0.3,9 .靜力平衡法與等值梁法，附錄F, P85。靜力平衡法求錨桿拉力根據(jù)水平方向力的平衡 得到，然后乘以支承平面間距。等值梁法先求出反彎點，然后計算減去被動土壓力后的 主動土壓力，對反彎點求矩，得到錨桿拉力，然后乘以支承平面間距。三、邊坡及擋墻穩(wěn)定性1 .邊坡穩(wěn)定性分析平面滑動法、折線滑動法，李向陽案例分析，P345。2 .重力式擋墻穩(wěn)定性分析10.2, P50;李向陽案例分

40、析，P357。適用于土質(zhì)邊坡高度 w 8rm巖質(zhì)邊坡W10ma主動土壓力與斜墻背法線的夾角為土對擋土墻背的摩擦角?？够品€(wěn)定性驗算，10.2.3;抗傾覆穩(wěn)定性，對墻趾求矩，10.2.4。水的作用是減去擋墻自重，所以應(yīng)在自重項中減去浮 力矩作用。3 .建筑地基6.7.3, P47對重力式擋墻主動土壓力計算有增大系數(shù)的規(guī)定。擋墻高度小于5m 時取 1.0, 5-8m 取 1.1 , 8m 以上取 1.2。四、錨桿與加筋1 .錨桿，7, P33。錨桿軸線拉力設(shè)計值和標準值，錨桿鋼筋截面面積，錨桿錨固體與地層的 錨固長度，錨桿鋼筋與砂漿間的錨固長度，兩個錨固長度比較取大值。2 .巖石錨噴支護，9, P

41、46。錨固所受水平拉力標準值，3 .加筋土擋墻，內(nèi)部拉筋抗拔穩(wěn)定性計算，非錨固區(qū)為0.3H ,鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范8, P33。加筋土坡設(shè)計 土工合成6.4, P19。4.巖石錨桿抗拔承載力，建筑地基6.8.6, P51。(七)基坑工程一、基坑工程建筑基坑支護：支護結(jié)構(gòu)適用條件，3.3, P15。1 .水平荷載，3.4, P16。主動土壓力的計算結(jié)合3.4.2和3.4.5,在主動側(cè)考慮均布荷載或局部荷載產(chǎn)生的附加荷載的影響3.4.6-348。2 .支擋式結(jié)構(gòu)，4,穩(wěn)定性驗算，P29。(1) 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)的嵌固深度ld應(yīng)滿足嵌固穩(wěn)定性要求 4.2.1, ld>0.8h 4.2.7,

42、P35。(2) 單層錨桿和單層支撐的支擋結(jié)構(gòu)嵌固深度，4.2.2, ld>0.3h(3) 雙排樁的嵌固深度，4.12.5,對淤泥不小于1.2h、淤泥質(zhì)土 1.0h, 一般粘性土、砂土,0.6h, P68。(4) 抗隆起穩(wěn)定性驗算，4.2.4, P32。(5) 滲透穩(wěn)定性驗算，附錄 C, P118。(6) 錨桿設(shè)計，P44。錨桿自由段受力為矩形分布，錨固段受力為三角形分布。錨桿非錨固段長度計算，不應(yīng)小于5m, P46。3 . 土釘墻，適用于地下水位以上，不適于淤泥質(zhì)土P15?？拥茁∑鸱€(wěn)定性驗算，5.1.2, P71。單根土釘?shù)臉O限抗拔承載力，5.2.1, P72。標準值與設(shè)計值的關(guān)系，3.

43、1.7, P10o4 .重力式水泥土墻，6.1 , P82?？够品€(wěn)定性，抗傾覆穩(wěn)定性計算。5 .地下水控制，7, P88。(1) 截水，落地式帷幕進入隔水層的深度，7.2.2;懸掛式帷幕進入透水層深度7.2.3。(2) 基坑涌水量計算，附錄E, P123。(3) 降水影響半徑，7.3.11, P95。(4) 地下水位降深，潛水完整井，7.3.5,承壓水完整井，7.3.8。(5) 單井流量，7.3.15。二、地下工程1 .圍巖壓力深埋隧道公路隧道設(shè)計規(guī)范6.2, P29。淺埋隧道圍巖壓力，附錄 E, P86。2 .圍巖穩(wěn)定性計算（八）地震工程一、場地類別劃分建筑抗震4.1, P19。土層剪切波

44、速4.1.3;場地覆蓋層厚度 4.1.4; 土層等效剪切波速， 計算深度W 20m 4.1.5;場地類別劃分4.1.6;發(fā)震斷裂最小避讓距離 4.1.7。水工建筑抗震3.1, P9。場地土類型劃分取基面下15m深度內(nèi)且不深于場地覆蓋層厚度的平均剪切波速，不同于等效剪切波速的計算。公路橋梁抗震設(shè)計細則，P11。等效剪切波速等計算同建筑地基。二、液化土的判別建筑抗震4.3, P23。判別液化土?xí)r注意：一是 飽和的砂土和粉土 ，不飽和以及粘土不用 判別；二是地質(zhì)年代，若是正常固結(jié)則下邊的土層地質(zhì)年代更久遠，晚更新世Q3以前7、8度不液化；三是粉土判別時才看粘粒含量；四是基礎(chǔ)埋置深度w 2m的規(guī)定，上

45、覆非液化層厚度應(yīng)扣除淤泥和淤泥質(zhì)土厚度；五是實測錘擊數(shù)小于等于臨界值時，為液化土，臨界值的計算時粘粒含量小于 3或為砂土?xí)r應(yīng)用3。對液化土還可進行液化指數(shù)1t算，判斷液化等級，4.3.5。水利水電工程地質(zhì)勘查附錄P, P129。多了剪切波速對液化的判別項，沒有根據(jù)水深、埋深進行的初判。工程運用時標準錘擊數(shù)進行修正，填方和降低水位是的標貫修正值增大。根據(jù)相對密實度、相對密度和液性指數(shù)判斷液化，P132。公路橋梁抗震設(shè)計細則4.3, P13。液化判別深度分為 15m和15-20m兩種4.3.3,計算液化指數(shù)也是如此。公路工程抗震設(shè)計規(guī)范2.2, P13。液化土層地基承載力的折減2.2.4。三、地震

46、反應(yīng)譜建筑抗震5.1 , P33。罕遇地震時特征周期應(yīng)增加0.05s。多遇地震、設(shè)防地震、罕遇地震，P256。第一二地震分組相當于設(shè)計近震，第三分組相當于設(shè)計遠震P263。公路工程抗震設(shè)計規(guī)范4.2.3, P24。當有實測數(shù)據(jù)時，按附錄6計算動力放大系數(shù)，P62。 水工建筑抗震4.3, P13。設(shè)計烈度W&基本自振周期1s的結(jié)構(gòu)，特征周期宜延長0.05s。 豎向地震加速度取水平向的 2/3倍。公路橋梁抗震設(shè)計細則5.2, P17。四、地震動土壓力及基礎(chǔ)抗震承載力1 .地震動土壓力：公路橋梁抗震設(shè)計細則5.5, P19。水工建筑抗震 4.9, P19。公路工程抗震設(shè)計規(guī)范3.1.6, P

47、19。按庫倫主動土壓力公式建筑邊坡，P26計算，但對參數(shù)進行修正。2 .天然地基和基礎(chǔ)抗震承載力 建筑抗震4.2.3, P22。高寬比大于4的高層建筑，基礎(chǔ)底 面不宜出現(xiàn)零壓力區(qū)，其他建筑 零壓力區(qū)面積不應(yīng)超出基底面積的 15% , 4.2.4。最大壓力 的計算見建筑地基 P22。3 .樁基礎(chǔ)抗震承載力，4.4, P28。非液化土中低承臺的抗震驗算，4.4.2。存在液化土的低承臺樁基抗震驗算，4.4.3。按最不利情況。打入樁對液化的改善，打樁后的標貫數(shù)計算 443.3, P29。然后與臨界值比較判斷液化。專業(yè)考試專業(yè)知識點1 .判斷地層產(chǎn)狀的 V字法則，P4。2 .糜棱巖的成因，P5。3 .粘土的稠度指標，P5。4 .常見巖石的抗壓強度，P8。5 .巖土體滲透性，P9。6 .管涌和流土， P11。7 .結(jié)構(gòu)面傾角與邊坡穩(wěn)定性，P12。8 . 土石壩的抗剪強度指標采用，P16。9 .親水礦物，P17。10 .結(jié)構(gòu)面強度，P23。11 .化合物順序命名法，P28。12 .根據(jù)節(jié)理判斷斷層方法，P29。13 .巖石斷裂的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系，P32。14 .十字板試驗讀數(shù)順序，P35。15 .鉆探方法試驗土層，P36。16 .地質(zhì)年代