懸臂式腳手架施工方案第二次

1、河南省人民檢察院偵查技術和通訊指揮中心大樓擴建改造項目懸挑式腳手架施工方案編制人： 審核人： 批準人：、新蒲建設集團有限公司2012年4月24日懸挑式腳手架施工方案一、工程概況：本工程建設地點位于鄭州市鄭汴路與商貿路西北角河南省人民檢察院現(xiàn)偵察技術和通訊指揮中心大樓東西兩側。本工程單體建筑面積為18551.00M2,基地建筑面積為934.00M2;其中地上建筑面積17617.00M2,地下建筑面積為 934.00M2；主體高度為63.00M。建筑層數(shù)：地下1層，地上16層；耐火等級：地上、地下建筑耐火均為一級；屋面防水等級：II級本工程結構類型為框架剪力墻結構、抗震設防烈度為7度。二、編制依據(jù)

2、：1、施工設計圖紙2、主要規(guī)范、規(guī)程建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001建筑結構荷載規(guī)范GBJ50009-2001冷彎薄臂型鋼結構技術規(guī)范 GBJ18-2002建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80-1991安全生產、文明施工手冊J84-2001建筑施工安全檢查標準（JG-99）三、腳手架搭設方案（一）準備工作：1、人員準備施工操作人員除進行必須的入場教育外，還應按特種作業(yè)人員勞動安全管理方 法的規(guī)定執(zhí)行，在施工前對操作者做好書面技術交底和安裝技術交底2、施工準備1）.搭設前各級工程負責人必須逐級向架設人員與施工人員進行安全技術交底。2）.架料進場A鋼管的質量要求與檢查

3、標準（1）鋼管、扣件的質量要求與檢查鋼管的幾何尺寸表1鋼管類別外徑最大長度低壓流體輸送用焊接鋼管（YB234-63）48mm6000mm表2項目檢杳項目質量要求新管1產品質量合格證必須具備2鋼材質量檢驗報告3表面質量表面應平直，不應有裂紋、分層、壓痕、 劃道與硬彎4外徑與壁厚允許偏差不得超過0.50mm5端面應平整，兩端端面切斜偏差不得1.70mm6防銹處理必須進行防銹處理：鍍鋅或涂防銹漆舊管1鋼管銹蝕程度應每年檢查一次鋼管銹蝕深度小于0.50mm2其他項目見新管3、4、5同新管項次3、4、5B扣件的質量要求與檢查扣件的技術要求a扣件應采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制作。b鑄件

4、不得有裂紋、氣孔；不宜有縮松、砂眼或其他影響使用的鑄造缺陷； 并應將影 響外觀質量的粘砂、澆帽口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。c扣件與鋼管結合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。d扣件活動應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mme扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不應小于 5mmf扣件表面應進行防銹處理?？奂|量檢驗要求表3項次項目要求新扣件1產品質量合格證、生產許可證，專業(yè)檢測單位測試報告必須具備2表面質量應符合技術要求26條的要求3螺栓不得滑絲舊扣件4同新扣件2、3項次扣件螺栓的擰緊扭力矩達到70N- m時，可鍛鑄鐵扣件不得破壞（二）基本構造和施工要求1. 懸挑腳手架基

5、礎懸挑式腳手架，從四層樓板開始懸挑，該層標高為12.00米，總高63.00+1.20-12.00=52.20 米，懸挑腳手架總高52.20米，懸挑梁采用國標熱軋普通工字鋼116,間距1500。分三次挑出，第一次從四層挑至九層，全高17.50米，第二次從九層挑至十四層，全高17.50米。第三次從十四層挑至十六層頂加 1.20米，全高17.20米。均未超24m。共分御荷,(1)次用鋼絲繩御荷第一次御荷從四層層I十四層丿 型鋼懸挑次御荷從九層底到十四層。三次底到九層阪預埋材f用圓彳鋼直徑為、外皮向內0.1m 處,層正對mm的1.桿OoI I I I工大橫工字鋼挑梁腳手架立環(huán)。到十梁的預埋&設

6、置兩道預埋,小橫另一道設置在離邊梁外9m樓板剪刀撐過懸挑式腳手架安全技術規(guī)程中規(guī)定的：單挑高度，每道型鋼上部架高不宜大于懸挑腳手架立面圖(2) 立桿與型鋼的連接。立桿與型鋼的連接采用如下做法：在型鋼上立桿固定的相應位置預先焊接短鋼管或短 25 鋼筋(宜到現(xiàn)場拉通線焊接)。2. 腳手架的卸荷(1) 懸挑腳手架的卸荷懸挑腳手架第一次御荷從四層底到九層，二次御荷從九層底到十四層。三次搭設樓層 高度，每次挑出和卸載時，腳手架必須重新設置懸挑梁，并重新進行搭設。(2) 剪力墻外的懸挑架剪力墻在相對位置預留100X170孔洞，另一端預埋16元鋼環(huán)。轉角處I字鋼做放射 狀安裝。3. 腳手架桿件搭設構造要求(

7、1) 腳手架技術參數(shù)腳手架寬1.05m,立桿間距1.50m,內立柱離建筑物距離0.30m,步距1.50m。(2) 搭設順序搭設支撐梁、搭設縱向水平管、搭設橫向水平管、搭設拋撐、搭設立柱搭設第二步縱向水平桿、搭設第二步橫向水平管2.1腳手架搭設概況懸挑鋼梁選16工字鋼，工字鋼梁外挑長度1.45m,內立桿離墻面距離0.3m,外立桿距槽鋼 懸挑前端0.1m,并在工字鋼梁上表面焊二根長150200mm勺60X5的短鋼管，內外立桿 插入其內，并用螺栓緊固，在工字鋼梁前端下翼緣用8圓鋼焊D=5 0的半圓環(huán)，用于固定斜拉鋼絲繩。工字鋼在結構樓面的擱置長度為 2.0m,全長3.45m.錨環(huán)采用20圓鋼制成U

8、形，錨環(huán)外露高度大于工字鋼截面高度，便于穿入工字鋼及楔入木楔。第一個錨環(huán)埋置在 結構邊框架梁上，第二個錨環(huán)埋置在距工字鋼擱置后端0.1m處樓板上。下圖為懸挑鋼梁U形螺栓固定構造A腳手架應設置剪刀撐與橫向支撐。B腳手架應按規(guī)范規(guī)定設置連續(xù)剪刀撐，每道剪刀撐跨越立柱的根數(shù)為46根之間。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6m其斜桿與大橫桿水平面的傾角宜在 45°60° 之間。由于建筑平面形狀不同，腳手架一個立面總距大于3000mn小于6000mm勺單獨設置交叉剪刀撐，立面距離小于3000mm勺設置之字型斜撐。C架中每隔6跨設置一道橫向支撐，支撐斜桿在12步內由底至上成之字型連續(xù)

9、布置。D剪刀撐鋼管的搭接長度不得小于 80cm且每一個搭接處使用的旋轉扣件不得小于兩 個。(3) 連墻件的設置A連墻件設置全部采用鋼管拉結。B連墻件均勻布置，每個拉結豎向間距不得超過兩倍步距，水平間距不得大于三倍縱距。且每個拉結屏蔽的腳手架投影面積不得大于 27吊；在規(guī)定距離如不存在預埋鋼管，則 采用鋼管夾持墻體作為拉結固定點的辦法，使鋼管拉結的控制范圍在規(guī)范規(guī)定的范圍內。C連墻件中的連墻桿宜水平布置且與墻體垂直，連墻桿與架體連接可稍下斜，絕對不 允許上翹。豎 豎向檔桿橫向檔桿連墻桿連墻桿大樣(4) 腳手架安全防護A欄桿腳手架外側設置雙欄桿，兩道欄桿的高度分別為1.2m和0.6m。B安全網(wǎng)腳手

10、架外圍必須用密目安全網(wǎng)全屏蔽，安全網(wǎng)之間的接縫必須用尼龍繩捆扎牢固，不 得有間隙。安全網(wǎng)采用合格密目安全網(wǎng)，設置在腳手架外立桿的內側，且須與腳手架縱向 水平管扎牢。C腳手架離墻間距為200300 mm由于建筑物結構與腳手架本身結構的特殊需要，局部不能滿足該要求。故腳手架局部立桿離墻距離會超過300mm必須采用其它措施使腳手架的離墻間距控制在300mm以內。(5) 鋪設腳手板A腳手架外側設置擋腳笆，擋腳笆設置在腳手架鋼管內側，安全網(wǎng)外側，竹榀與鋼管 必須用16#鐵絲捆扎。B腳手板采用竹笆板鋪設，與鋼管必須用 16#鐵絲捆扎，不得有探頭板出現(xiàn)。4. 腳手架驗收(1) 腳手架每搭設至10m高度進行過

11、程驗收。(2) 過程驗收包含鋼管、扣件的檢查，腳手架搭設是否符合規(guī)范，安全設施承掛情 況。(3) 腳手架經過階段驗收后，已驗收部分可以投入使用。5. 腳手架的荷載控制(1) 結構施工用時腳手架的荷載控制結構施工用時腳手架施工荷載必須嚴格控制，同時作業(yè)的施工步數(shù)不得超過二層，每 層作業(yè)荷載不得大于3KN/m(2) 裝飾施工用時腳手架的荷載控制裝飾施工用時腳手架施工荷載必須嚴格控制，同時作業(yè)的施工步數(shù)不得超過三層，每 層作業(yè)荷載不得大于2KN/m型鋼截面塑性發(fā)展系數(shù)：o 三、設計計算3.1計算參數(shù)：1. 步距：h=1.5m；2. 立桿縱距：La=1.5m；3. 立桿橫距：L=1.05m；4. 作業(yè)

12、層數(shù)：按裝飾施工時n=2計算;5. 連墻件：按兩步三跨設置；6. 鋼管截面特性：表-1外徑壁厚截面積慣性矩截面模量回轉半徑每米質量(mm)t(mm)A(cm)I(cm型鋼截面彈性模量：)3W(crr)i(cm)kN/m483.54.8912.195.081.580.0387.116工字型鋼截面特性：截面面積 S=26.11 cm(1)型鋼截面x軸的凈截面抗彎模量:Wnx=140.9 cm 慣性距：I;Y x=1.05;x=1127X 104mmE=2.06X 10' (5)型鋼截面回轉半徑：mm；ix=6.57 X 10mm(6) 型鋼截面高度h=160mm寬度b=88mm翼緣平均厚度

13、t=9.9mmo 3.2桿件抗彎強度及撓度計算大橫桿計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面腳手板和活荷載為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形（1）均布荷載計算值:大橫桿自重標準值：Pi=0.038 kN/m ;腳手板荷載標準值：R=0.35 X 1.5 X 12(2 X 1.5)=0.228 kN/m ;跨中產生最大彎矩和最大撓度時荷載的最不利布置圖（圖1）:=0.08X 0.3 X 1.52+0.1 X 2.52 X 1.52活荷載標準值（按結構施工考慮）：Q=3X 1.5 X 1.05/（2 X 1.5） =1.575 kN/m ;靜何載設計值：

14、q1=1.2 X (P1+F2)=1.2 X (0.038+0.228)=0.319 kN/m ;活何載設計值：q2=1.4 X Q=1.4X 1.575=2.205 kN/m ;（2）大橫桿抗彎強度計算:=0.62 KN m ；支座處出現(xiàn)最大內力（彎矩）時，荷載的最不利布置簡圖（圖2）:1111 、fr1*icl-it、t1"1j 1i 、111'L.L . L大橫桿支座最大彎矩荷載組合簡圖（圖2）MBmax=-（0.10 q 止2+0.117 q 2L2）=-(0.1 X 0.3 X 1.52+0.117 X 2.52 X 1.52) =-0.73 KN m ;MBma&

15、gt; Mmax,選擇MBmax進行強度驗算，=M/W=0.73X 106/5080=143.7N/mm"<f=205 N/mm2,滿足要求。(3) 大橫桿撓度計算(在計算變形時，qi、q2為標準值)：Vma=0.667qiL4/100EI+0.990 q 2L4/100EIqi=0.038+0.2 仁0.248 KN/mq2=1.8 KN/m445Vmax =(0.667 X 0.248 X 1.5 +0.99 X 1.8 X 1.5 )/ (100X 2.06 X 10 X 121900) =3.92 mmVmax<V=L/150=10mm,滿足要求。、小橫桿的抗彎強

16、度及撓度計算小橫桿自重標準值：q=0.038KN/m ;大橫桿自重標準值：P 1=0.038 X 1.5=0.057KN;腳手板荷載標準值：P 2=0.35 X 1.5 X 1.2/(2 X 1.5)= 0.18KN ;小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算。大橫桿在小橫桿的上面，用大橫桿的最大反 力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。(1)荷載計算:活荷載標準值：Q=3.0X 1.5 X 1.05/(2 X 1.5)=1.58KN ;X (0.057+0.18)+1.4 X 1.58=2.50KN;荷載設計值：P=1.2計算簡圖(圖3)=(5 X 0.038 X 1050)/(

17、384 X 2.06 X 105 X 121900)+1.82 X 1050X (3 X 105(f+4X 105079)/(72 X2.06 X 105X 121900) =0.03 mmVmax<V=L/150=7mm且<10mn,滿足要求。3.3扣件抗滑力計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按下式計算：RW Rd式中：R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值。R 0-扣件抗滑承載力設計值，取 R=8.0 kN1、荷載值計算：大橫桿自重標準值：P 1=0.038 X 1.5=0.057 kN ;腳手板荷載標準值：P2=0.35 X 1.5 X 1.2/2=

18、0.28 kN ;活荷載標準值： Q=3 X 1.5 X 1.05/2=2.36 kN ;荷載設計值：R=1.2 X (0.57+0.28)+1.4 X 2.36=4.32 kN ;單扣件：RW滿足要求。當直角扣件的擰緊力矩達40-65 N m時，試驗表明：單扣件在12 KN的荷載下會滑動， 其抗滑能力值取8.0 kN。雙扣件在20 kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力取 12.0 kN。3.4腳手架荷載標準值計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1、靜荷載Ns計算(1) 立桿自重：N g1=2X 17.50 X 0.038=1.33 kN(2) 大橫桿自重：步距數(shù)=(17.5)/1

19、.5=12 步N g2=12X 2X 1.5 X 0.038=1.37kN3)小橫桿自重：(小橫桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm)N g3=12X 1.35 X 0.038=0.62 kN(4) 扣件自重：(每步架四個扣件)N g4=12X 4X 0.015=0.72 kN(5) 腳手板自重：(按滿鋪三層計算，腳手板離墻面距離為120-150mm)N g5=3X (1.0+0.2) X 1.5 X 0.35=1.89 kN(6) 兩小橫桿間增加一根小橫桿及增加兩個扣件自重:N g6=12X 1.35 X 0.038+2 X 0.015=0.65kN(7) 護欄自重：(護欄為外側每步

20、架中間增設一道大橫桿)N g7=12X 1.5 X 0.038=0.68 kN(8) 擋腳板自重：(擋腳板采用杉木板，厚0.02m,高0.18m,5 kN/m 3,0.18kN/m )N gf3X 1.5 X 0.018=0.08 kN(9) 剪刀撐自重：(當剪刀撐與地面夾角為45°時，0.54m/m當剪刀撐與地面夾角為260° 時，0.44 m/m )N gc=1.5 X 17.5 X 0.54 X 0.038=0.54 kN(10) 剪刀撐扣件自重：(剪刀撐數(shù)量=17.5/6m=3付，每付扣件為14個，旋轉扣件 重 14.6 N/ 個)N g1=3X 14X 0.015

21、/4=0.16kN(11) 安全網(wǎng)自重：N gh=17.5 X 1.5 X 0.05=1.31 kN(12) 橫向支撐體系自重：N g12=12X 2X 0.038+2 X 12X 0.015=1.27 kNN (=Na+Ns12=10.62kN為簡便計算，在一縱距內，內外立桿上各所承受的靜荷載為靜荷載總和的1/2，即：N =1/2 NG=5.31k nN實際上外立桿上因有安全網(wǎng)、剪刀撐、擋腳板等荷載，外立桿上的靜荷載大于內立桿 的靜荷載。2、施工荷載 比計算(按裝修時二層同時施工)Nqk = 2 kN/m 2比=1.5 X (1.05+0.2) X 2X 2=7.5 kNN為施工荷載(活荷載

22、)標準值產生的軸向力在一縱距內的總和，內外立桿各按Nh/2取值，即：N'=1/2 N q=3.75 kN。N= Ng + No=5.31+3.75=9.06kN.3、風荷載計算(1)風荷載標準值按下式計算：W=0.7 卩 z 卩 s W式中：W基本風壓，鄭州地區(qū)取0.45kN/m2。卩Z風荷載高度變化系數(shù)，按離地面高60m地面粗糙度為C類，查表-5,卩z=1.46卩s風荷載體型系數(shù)，Wd2v 0.002，卩s=+1.2。2W=0.7 X 1.46 X 1.2 X 0.45=0.55kN/m(2) 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算：N=1.2 N g +0.85 X 1.4 Nq

23、=1.2 X 5.31+0.85 X 1.4 X 7.5=15.30 KN(3) 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算：2 2M w=0.85 X 1.4WkLah/10=0.85 X 1.4 X 0.55 X 1.5 X 0.1=0.15 KN m3.5立桿的穩(wěn)定性計算1、不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算：=N/A< f=9.06 X 103/ (0.26 X 489) =71.26 N/mmi<f=205 N/mm 2,滿足要求。式中：N立桿的軸心壓力設計值。N=1.2 N g +1.4Nq =1.2X5.31+1.4X3.75=11.62 kN軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細

24、比入=1浙 查表-8，入=260/1.58=164，=0.262。l 0-計算長度，由公式 l°=Kh 確定，1。=1.155 X 1.5 X 1.5=2.6m。K-計算長度附加系數(shù)，取K=1.155。片-計算長度系數(shù)，查表-9得卩=1.5。A-立桿凈截面面積，A=4.89cm。i-計算立桿的截面面積回轉半徑，i=1.58cm。W-立桿凈截面模量，W=5.08 ent2、考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算：=N/A+MWW fN=1.2 N g +0.85 X 1.4Nq' =1.2 X 5.31+0.85 X 1.4 X 3.75=10.83 kN=10.83 X 103/0.

25、262 X 489+0.13 X 106/5.08 X 103=110.16N/mm <f, 滿足要求。3.6連墻件計算1、連墻件的軸向力按下式計算Ni=Nw+N=9.07+5=14.07 kN式中：Niw風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按下式計算：Niwf1.4W/x Aw=1.4 X 0.48 X 13.5=9.07 kNW風荷載標準值，W=0.48 kN/mAw每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=3X 4.5=13.5 m 2(二步三跨)。N °連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力，規(guī)范規(guī)定：N)=5 kN2、連墻件抗彎強度計算連墻件采用48X 3

26、.5鋼管，與預埋在框架邊梁上的短鋼管扣接。L=0.1+1.05+0.3+0.25=1.7mILo=1.27L=2.2m (查表-10其他桿件類)入=Lo/i=220/1.58=139=0.353=N/A=14.07 X 103/(0.353 X 489)=81.5 N/mm2<f，滿足要求。3、連墻件與預埋短鋼管扣接點處扣件抗滑力校核r=N=14.07 kNR> R=8 kN(單扣件)不滿足要求，需采用雙扣件或焊接。3.7工字鋼外伸梁計算(1)、繪制計算簡圖及剖面圖、外伸鋼梁彎曲強度計算根據(jù)GB50017-2003,鋼梁按單向受彎計算，鋼梁在結構樓面上的擱置長度大于外伸段 長度，計

27、算荷載時，不考慮鋼梁自重。1) 求支座B處對強軸X-X的最大彎矩：M!=N(a+b)+N2bN 1=N=11.62 kNM=11.62 X (1.05+0.3)+11.62 X 0.3=19.17 KN m2) 鋼梁彎曲強度校核：=Mx / y xWX=19.17 X 106/(1.05 X 140.9 X 103)=129 N/mnfvf=215 N/mn?丫 x-截面發(fā)展系數(shù)，工字鋼取1.05。2WX-16工字鋼X軸的凈截面抵抗矩(抗彎模量)，W=140.9cm3、外伸鋼梁整體穩(wěn)定性計算條件：Me / bWK f式中：b-均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)。外伸鋼梁剖面圖（圖4）.N2N1Tb

28、=0.3a=L05rrrrff2計算簡圖（圖5）單位：米當為工字鋼時:b=570bt 235 = 570 88X9.9 型=2.30 >。點l1hfy1350 160235當b>0.6時，按=1.07- 0代替b%0 282=1.07-=0.9472.30J=19.17 X 106/(0.947 X 140.9 X 103)=144.59N/mmi vf=215 N/mm2,滿足要求。 bWx、外伸鋼梁剛度計算在計算剛度時，立桿軸向力N值不考慮分項系數(shù)，根據(jù)圖2: ?工字鋼最外點擾度為；232Nim L9.06 10 13501450 、?i= 1(3-b/L)=54 x( 3-1350/1450 ) =3.55mm3EI6x2.06 x105 x1127x104N1b2L b、9.06 103 3002 1450、?2= 1(3-)=54 x( 3-300/1450 ) =0.24mm6EI L 6 2.06 1051127 104?=?汁?2=3.79