CFG樁試驗計劃

1、般規(guī)定1、水泥粉煤灰碎石樁(CFGtt)法適用于處理粘性土、粉土、沙土和樁端具有相對硬土 層、承載力標準值不低于70KPa的淤泥質土、非欠固結人工填土等地基.2、水泥粉煤灰碎石樁樁端應位于相對硬的土層上.3、水泥粉煤灰碎石樁復合地基按承載力設計師必須進行地基變形驗算.二、施工試驗1、水泥粉煤灰碎石的施工,應按設計要求和現場條件選用相應施工工藝,并應根據國 家現行有關標準執(zhí)行.2、長螺旋鉆孔、管內泵壓混合料成樁施工和沉管灌注成樁施工除應執(zhí)行國家現行有關標準外,尚應符合以下要求：(1)施工時應按設計配比配置混合料,投入攪拌機加水量由混合料塌落度限制,長螺旋 鉆孔、管內泵壓混合料成樁施工的塌落度以為

2、180-200mm沉管灌注成樁施工的塌落度宜為30-50mm成樁后樁頂浮漿厚度不宜超過200mm;(2)長螺旋鉆孔、管內泵壓混合料成樁施工在鉆至設計深度后,應準確掌握提拔鉆桿時 間,混合料泵送量應同拔管速度相配合,以保證掛內有一定高度的混合料,遇到飽和砂 土或飽和粉土層,不得停泵待料；沉管灌注成樁施工拔管速度應按均勻線速度限制,拔 管線速度應限制在1.2-1.5m/min左右,如遇淤泥或淤泥質土,拔管速度可適當放慢(3)施工時,樁頂標高應高出設計樁頂標高,高出長度應根據樁距、布樁形式、現場地 質條件和成樁順序等綜合確定,一般不應小于 0.5m.(4)成樁過程中,抽樣做混合料試塊,每臺機械一天應

3、做一組(3塊)試塊(邊長為150mm的立方體),標準養(yǎng)護28d,測定其抗壓強度；(5)沉管灌注成樁施工過程中應觀測新施工樁對已施工樁的影響,當發(fā)現樁斷裂并脫開時,必須對工程樁逐樁靜壓,靜壓時間一般為 3min,靜壓荷載以保證使斷樁接起來為 準.3、復合地基的基坑可采用人工或機械、人工聯合開挖.機械、人工聯合開挖時,予留 人工開挖厚度應由現場開挖確定,以保證及械開挖造成樁的斷裂部位不低于根底底面標 高,且樁間土不受擾動.4、褥墊層鋪設宜采用靜力壓實法,當根底底面下樁間土的含水量較小時,也可采用動 力夯實法.5、施工中樁長允許偏差為100mm樁徑允許偏差為20mm垂直度允許偏差為1%.對滿堂 布樁

4、根底,樁位允許偏差為0.5倍樁徑；對條形根底,垂直于軸線方向的樁位允許偏差 為0.25倍樁徑,順軸線方向的樁位允許偏差為 0.3倍樁徑,對單排布樁樁位允許偏差不 得大于60mm三、質量檢驗1、復合地基檢測應在樁體強度滿足試驗荷載條件時進行,一般宜在施工結束2-4周后檢測.2、復合地基承載力宜用單樁或多樁復合地基載荷試驗確定,復合地基載荷試驗方 法官符合本標準附錄A的規(guī)定,試驗數量不應少于3個試驗點.3、對高層建筑或重要建筑,可抽取總樁數的 10%S行底應變動力檢測,檢驗樁身結 構完整性.4、單樁豎向抗壓靜載試驗4.1 適用范圍4.1.1 單樁抗壓靜載試驗是公認的檢測基樁豎向抗壓承載力最直觀、最

5、可靠的傳 統(tǒng)方法.本 標準主要是針對我國建筑工程中慣用的維持荷載法進行了技術規(guī)定.根據 樁的使用環(huán)境、荷 載條件及大量工程檢測實踐,在國內其他行業(yè)或國外,尚有循環(huán)荷 載、等變形速率及終級荷載長時間維持等方法.4.1.2 樁身內力測試按附錄A規(guī)定的方法執(zhí)行.4.1.3 本條明確規(guī)定為設計提供依據的靜載試驗應加載至破壞,即試驗應進行到 能判定單樁 極限承載力為止.對于以樁身強度限制承載力的端承型樁,當設計另有規(guī) 定時,應從其規(guī)定.4.1.4 在對工程樁抽樣驗收檢測時,規(guī)定了加載量不應小于單樁承載力特征值的2.0倍,以 保證足夠的平安儲藏.實際檢測中,有時出現這樣的情況：3根工程樁靜載試驗,分十級加

6、 載,其中一根樁第十級破壞,另兩根樁滿足設計要求,按第 3.5.3 條,單位工程的單樁豎向 抗壓承載力特征值不滿足設計要求.此時假設有一根滿足設計 要求的樁的最大加載量取為單樁承載力特征值的2.2倍,且試驗證實豎向抗壓承載力 不低于單樁承載力特征值的2.2倍,那么 單位工程的單樁豎向抗壓承載力特征值滿足設 計要求.顯然,假設抽檢的3根樁有代表性,就 可預防不必要的工程處理.4.2 設備儀器及其安裝4.2.1 為預防加載偏心,千斤頂的合力中央應與反力裝置的重心、樁軸線重合, 并保證合力方向垂直.4.2.2 加載反力裝置的形式在?建筑樁基技術標準?根底上增加了地錨反力裝置, 對單樁極限承載力較小的

7、摩擦樁可用土錨作反力；對巖面淺的嵌巖樁,可利用巖錨提供 反力.4.2.3 用荷重傳感器直接方式和油壓表間接方式兩種荷載測量方式的區(qū)別 在于：前者采用荷重傳感器測力,不需考慮千斤頂活塞摩擦對出力的影響；后者需通過 率定換算千斤頂出力.同型號千斤頂在保養(yǎng)正常狀態(tài)下,相同油壓時的出力相對誤差約 為1%2%非正常時可高達5%.采用傳感器測量荷重或油壓,容易實現加卸荷與穩(wěn)壓 自動化限制,且測量精度較高.采用壓力表測定油壓時,為保證測量精度,其精度等級 應優(yōu)于或等于0.4級,不得使用1.5級壓力表限制加載.當油路工作壓力較高時,有 時出現油管爆裂、接頭漏油、油泵加壓缺乏造成千斤頂出力受限、壓力表線性度變差

8、等 情況,所以應選用耐壓高、工作壓力大和量程大的油管、油泵和壓力表.4.2.4 對于機械式大量程50mm百分表,?大量程百分表?JJG379規(guī)定的1級 標準為：全程示值誤差和回程誤差分別不超過 40 1m和8 ：m相當于滿量程測量誤差不大于0.1%FS 沉降測定平面應在千斤頂底座承壓板以下的樁身位置,即不得在承壓板上或 千斤頂上設置沉 降觀測點,預防因承壓板變形導致沉降觀測數據失實.基準樁應打入地面以下足夠的深度,一般不小于1R!基準梁應一端固定,另一端簡支,這是為減少溫度變化引起的基準梁撓曲變形.在滿足表 4.2.5的規(guī)定條件下,基準梁不宜過長, 并應采取有效遮擋舉措,以減少溫度變化和刮風下

9、雨的影響,尤其在晝夜溫差較大且白 天有陽光照射時更應注意.4.2.5 在試樁加卸載過程中,荷載將通過錨樁地錨、壓重平臺支墩傳至試樁、基準樁周圍地基土并使之變形.隨著試樁、基準樁和錨樁或壓重平臺支墩三者間相 互距離縮小,地基土變形對試樁、基準樁的附加應力和變位影響加劇.1985年,國際土力學與根底工程協(xié)會ISSMFE根據世界各國對有關靜載試驗的規(guī)定,提出了靜載試 驗的建議方法并指出：試樁中央到錨樁或壓重平臺支墩邊和到基準樁各自間的距離 應分別"不小于2.5m或3D",這和我國現行標準規(guī)定的“大于等于4皿不小于2.Om號目比 更容易滿足小直徑樁按3D空制,大直徑樁按2.5m限制

10、.高重建筑物下的大直徑樁試 驗荷載大、樁間凈距小最小中央距為 3D,往往受設備水平制約,采用錨樁法檢測 時,三者間的距離有時很難滿足"大小等于4D的要求,加長基準梁又難預防氣候環(huán)境影 響.考慮到現場驗收試驗中的困難,且加載過程中,錨樁上拔對基準樁、試樁的影響小 于壓重平臺對它們的影響,故本標準中對局部間距的規(guī)定放寬為"不小于3D".關于壓重平臺支墩邊與基準樁和試樁之間的最小間距問題,應區(qū)別兩種情況對待.在場地土 較硬時,堆載引起的支墩及其周邊地面沉降和試驗加載引起的地面回彈均很小.如 ?1200灌注樁采用10 X 10m平臺堆載11550kN, 土層自上而下為凝灰

11、巖殘積土、強風化 和中風化凝灰?guī)r,堆載和試驗加載過程中,距支墩邊 1m 2mt觀測到的地面沉降及回彈 量幾乎為零.但在軟土場地,大噸位堆載由于支墩影響范圍大而應引起足夠的重視.以 某一場地,巧00管2樁用7 X 7m平臺堆載4000kN為例：在距支墩邊0.95m、1.95m、 2.55mffi 3.5m設四個觀測點,平臺堆載至4000kN寸觀測點下沉量分別為13.4mm 6.7mm 3.0m話0.1mm 試驗加載至4000kN時觀測點回彈量分別為 2.1mm、0.8mm 0.5mnft 0.4mm.但也有報導管樁堆載6000kN,支墩產生明顯下沉,試驗加載至 6000kNM,距支墩邊2.9m處

12、的觀測點回彈近8mm這里出現兩個問題：其一,當支墩 邊距試樁較近時,大噸位堆載地面下沉將對樁產生負摩阻力,特別對摩擦型樁將明顯影 響其承載力；其二,樁加載地面卸載時地基土回彈對基準樁產生影響.支墩對試樁、基準樁的影響程度與荷載水平及土質條件等有關.對于軟土場地超過10000kN的特 大噸位堆載(目前國內壓重平臺法堆載已超過 30000kN),為減少對試樁產生附加影響, 應考慮對支墩下23倍寬影響范圍內的地基進行加固；對大噸位堆載支墩出現明顯下 沉的 情況,尚需進一步積累資料和研究可靠的沉降測量方法,簡易的方法是在遠離支 墩處用水準儀或張緊的鋼絲觀測基準樁的豎向位移.4.3 現場檢測4.3.1

13、本條是為使試樁具有代表性而提出的.4.3.2 為便于沉降測量儀表安裝,試樁頂部宜高出試坑地面；為使試驗樁受力條 件與設計條 件相同,試坑地面宜與承臺底標高一致.對于工程樁驗收檢測,當樁身荷 載水平較低時,允許采用水泥砂漿將樁頂抹平的簡單樁頭處理方法.4.3.3 本條主要是考慮在實際工程樁檢測中,因錨樁質量問題而導致試樁失敗或 中途停頓的情況時有發(fā)生,為此建議在試樁前對灌注樁及有接頭的混凝土預制樁進行 完整性檢測,大致 確定其能否作錨樁使用.表2穩(wěn)定時的沉降8和1b時的沉降網的比照荷載點*曾與外匕之差(mm)町八w (%)幅度平均幅度平均極限荷載2.89;了1州1極限荷載0.01-0.51j0.

14、20 1.；95-100,9S表3快速法與慢速法極限承載力比擬_樁端土類別怏速法比慢述法極限荷載提升幅陵粘性土09.6%.平均 4.5%砂 ± -2.5% 9.6%,平均 23%4.3.4 本條是按我國的傳統(tǒng)做法,對維持荷載法進行的原那么性規(guī)定.快速維持荷載法在國內從20世紀70年代就開始應用,我國港口工程標準從1983年(JTJ 220283)、上海地基設計標準從 1989年(DBJ-08-11-89 )起就將這一方法列入,與慢速 法一起并列為靜載試驗方法.快速法由于每級荷載維持時間為 1h, 各級荷載下的樁頂沉降相對慢速法確實要小一些.表 2列出了上海市23根摩擦樁慢速維持荷載法

15、試驗實測樁頂穩(wěn) 定時的沉降量和1h時沉降量的比照結果.從中可見,在1/2極限荷載點,快速法1h時的樁 頂沉降量與慢速法相差很小0.5mm以內, 平均相差0.2mm；在極限荷載點相差要大些,為0.66.1mm平均2.9mm.相對而言, "慢速法"的加荷速率比建筑物建造過程中的施工加載速率要快得多,慢速法試樁得到的使用荷載對應的樁頂沉降與建筑物樁墓在長期荷載作用下的實際沉降相比,要小幾倍 到十幾倍.所以,標準中的快慢速試樁沉降差異是可以忽略的.關于快慢速法極限承載力比擬,根據上海市統(tǒng)計的71根試驗樁資料樁端在粘性土中47根,在砂土中24根,這些比照是在同一根樁或樁土條件相同的相

16、鄰樁上進 行的,得出的 結果見表3.從中可以看出快速法試驗得出的極限承載力較慢速法略高 一些,其中樁端在粘性土中平均提升約 1/2級荷載,樁端在砂土中平均提升約 1/4級 荷載.在我國,如有些軟土中的摩擦樁,按慢速法加載,在 2倍設計荷載的前幾級, 就已出現沉降穩(wěn)定時間逐漸延長,即在2h甚至更長時間內不收斂.此時,采用快速 法是不適宜的.而也 有很多地方的工程樁驗收試驗,在每級荷載施加不久,沉降迅速 穩(wěn)定,縮短持載時間不會明 顯影響試樁結果；且因試驗周期的縮短,又可減少晝夜溫 差等環(huán)境影響引起的沉降觀測誤差.在此,建議快速維持荷載法按以下步驟進行：1、每級荷載施加后維持1h,按第5、15、30

17、min測讀樁頂沉降量,以后每隔 15min測讀一次.2、測讀時間累計為1h時,假設最后15min時間間隔的樁頂沉降增量與相鄰 15min 時間間隔的 樁頂沉降增量相比未明顯收斂時,應延長維持荷載時間,直至最后15min的沉降增量小于相鄰15min的沉降增量為止.3、終止加荷條件可按本標準第 4.3.8 條第1、3、4、5款執(zhí)行.4、卸載時,每級荷載維持15min,按第5、15min測讀樁頂沉降量后,即可卸下一 級荷載.卸載至零后,應測讀樁頂剩余沉降量,維持時間為2h,測讀時間為第5、15、30min,以后 每隔30min測讀一次. 各地在采用快速法時,應總結積累經驗,并 可結合當地條件提出適宜

18、的沉降相對穩(wěn)定限制標準.4.3.8 當樁身存在水平整合型縫隙、樁端有沉渣或吊腳時,在較低豎向荷載時常 出現本級荷載沉降超過上一級荷載對應沉降 5倍的陡降,當縫隙閉合或樁端與硬持力 層接觸后,隨著持載時間或荷載增加,變形梯度逐漸變緩；當樁身強度缺乏樁被壓斷 時,也會出現陡降,但與前相反,隨著沉降增加,荷載不能維持甚至大幅降低.所以, 出現陡降后不宜立即卸荷,而應使樁下沉量超過40mm以大致判斷造成陡降的原因.非嵌巖的長超長樁和大直徑擴底樁的 Q-s曲線一般呈緩變型,在樁頂沉降到達 40mm時,樁端阻力一般不能充分發(fā)揮.前者由于長細比大、樁身較柔,彈性壓縮量 大,樁頂沉降較大時,樁端位移還很??；后

19、者雖樁端位移較大,但尚缺乏以使端阻力充 分發(fā)揮.因此,放寬樁頂總沉降量限制標準是合理的.4.4 檢測數據的分析與判定4.4.1 除Q-s、s-lgt曲線外,還有s-lgQ 曲線.同一工程的一批試樁曲線應按 相同的沉降縱座標比例繪制,滿刻度沉降值不宜小于 40mm使結果直觀、便于比擬.4.4.2 大量實踐經驗說明：當沉降量到達樁徑的10%寸,才可能出現極限荷載太沙基和ISSMFE;粘性土中端阻充分發(fā)揮所需的樁端位移為樁徑的4%5%而砂土中至少到達15% 故本條第4款對緩變型Q-s曲線,按s=0.05D確定直徑大于等于 800mm樁的極限承載力大體上是保守的；且因 D?800mm時定義為大直徑樁,

20、當D = 800mm時,0.05D = 40mm正好與 中、小直徑樁的取值標準銜接.應該注意,世界各國 按樁頂總沉降確定極限承載力的規(guī)定差別較大,這和各國平安系數的取值大小、特別是上部結構對樁基沉降的要求有關.因此當按本標準建議的樁頂沉降量確定極限承載力時,尚應考慮上部結構對樁基沉降的具體要求.4.4.3 本標準單樁豎向抗壓承載力的統(tǒng)計按?建筑地基根底設計標準?GB 50007的規(guī)定執(zhí)行.也有根據統(tǒng)計承載力標準差大于15%時,采用極限承載力標準值折減系數的修正方法.實際操作中對樁數大于等于 4根時,折減系數的計算比擬繁瑣,且靜載 檢測本身是通過小樣 本來推斷總體,樣本容量愈小,可靠度愈低,而影

21、響單樁承載力 的因素復雜多變.當一批受檢樁中有一根樁承載力過低,假設恰好不是偶然原因造成,那么 該驗收批一旦被接受,就會增加使用方的風險.因此規(guī)定極差超過平均值的30%寸,首先應分析、查明原因,結合工程實際綜合確定.例如一組 5根試樁的承載力值依次為 800、950、1000、1100、1150kN,平均值為1000kN,單樁承載力最低值和最高值的極 差為350kN,超過平均值的30%,那么不得將最低值800kN去掉將后面4個值取平均, 或將最低和最高值都去掉取中間 3個值的平均值.應查明是否出現樁的質量問題或場 地條件變異.假設低值承載力出現的原因并非偶然的施工質量造成,那么按本例依次去掉高

22、 值后取平均,直至滿足極差不超過 30%的條件.止匕外,對樁數小于或等于 3根的柱下 承臺,或試樁數量僅為2根時,應采用低值,以保證平安.對于僅通過少量試樁無法判明極差大的原因時,可增加試樁數量.4.4?建筑地基根底設計標準?GB50007規(guī)定的單樁豎向抗壓承載力特征值是按 單樁豎 向抗壓極限承載力統(tǒng)計值除以平安系數 2得到的,綜合反映了樁側、樁端極限 阻力限制承載 力特征值的低限要求.4.4.5 本條規(guī)定了檢測報告中應包含的一些內容,預防檢測報告過于簡單,也有 利于委托方、設計及檢測部門對報告的審查和分析.5單樁豎向抗拔靜載試驗5.1 適用范圍5.1.1 單樁豎向抗拔靜載試驗是檢測單樁豎向抗

23、拔承載力最直觀、可靠的方法.與本標準中抗壓靜載試驗一樣,拔樁試驗也是采用了國內外慣用的維持荷載法,并規(guī)定 應采用慢速維持荷載法.5.1.2 當需要檢測樁側抗拔極限摩阻力或了解樁端上拔量時,可按本標準附錄A中有關方法執(zhí)行.5.1.3 當為設計提供依據時,應加載到能判別單樁抗拔極限承載力為止,或加載 到樁身材料強度限制值.在對工程樁抽樣驗收檢測時,可按沒計要求限制最大上拔荷 載,但應有足夠的平安儲藏.5.2 設備儀器及其安裝5.2.1 本條的要求根本同第4.2.1 條.因拔樁試驗時千斤頂安放在反力架上面,當采用二臺以上千斤頂加載時,應采取一定的平安舉措,預防千斤頂傾倒或其他意外事 故發(fā)生.5.2.

24、2 當采用天然地基作反力時,兩邊支座處的地基強度應相近,且兩邊支座與 地面的接觸面積宜相同,預防加載過程中兩邊沉降不均造成試樁偏心受拉.為保證反力 梁的穩(wěn)定性,應注意反力樁頂面直徑或邊長不小于反力架的梁寬.1樁頂上拔量測量平面必須在樁身位置,嚴禁在混凝土樁的受拉鋼筋上設置位移 觀測點,預防因鋼筋變形導致上拔量觀測數據失實.2在采用天然地基提供支座反力時,拔樁試驗加載相當于給支座處地面加載.支 座附近的地面也因此會出現不同程度的沉降.荷載越大,這種變形越明顯.為預防支座 處地基沉降對基準梁的影響,一是應使基準樁與支座、試樁各自之間的間距滿足表 4.2.5的規(guī)定,二是基準樁需打入試坑地面以下一定深

25、度一般不小于1m.5.3 現場檢測5.3.1 本條包含以下三個方面內容：1在拔樁試驗前,對混凝土灌注樁及有接頭的預制樁采用低應變法檢查樁身質量,目的是預防因試驗樁自身質量問題而影響抗拔試驗成果.2對抗拔試驗的鉆孔灌注樁在澆注混凝土前進行成孔檢測,目的是查明樁身有無 明顯擴徑現象或出現擴大頭,因這類樁的抗拔承載力缺乏代表性,特別是擴大頭樁及樁 身中下部有明顯擴徑的樁,其抗拔極限承載力遠遠高于長度和樁徑相同的非擴徑樁,且 相同荷載下的上拔量也有明顯差異.3對有接頭的PHG PTC和PC管樁應進行接頭抗拉強度驗算.對電焊接頭的管 樁除驗算其主筋強度外,還要考慮主筋墩頭的折減系數以及管節(jié)端板偏心受拉時

26、的強度 及穩(wěn)定性.墩頭折減系數可按有關標準取 0.92 ,而端板強度的驗算那么比擬復雜,可按 經驗取一個較為平安的系數.5.3.2 本條規(guī)定拔樁試驗應采用慢速維持荷載法,其荷載分級、試驗方法及穩(wěn)定 標準均同第4.3.4 條和4.3.6條有關規(guī)定.5.3.3 本條規(guī)定出現所列四種情況之一時,可終止加載.但假設在較小荷載下出現 某級荷載的樁頂上拔量大于前一級荷載下的 5倍時,應綜合分析原因.假設是試驗樁, 必要時可繼續(xù)加載,因混凝土樁當樁身出現多條環(huán)向裂縫后,其樁頂位移可能會出現小 的突變,而此時并非到達樁側土的極限抗拔力.5.4 檢測數據的分析與判定5.4.1 拔樁試驗與壓樁試驗一樣,一般應繪制

27、 U ?曲線和？lgt曲線,但當 上述二種曲線難以判別時,也可以輔以 ?- lgU曲線或lgU -lg ?曲線,以確定拐點位 置.5.4.2 本條前兩款確定的抗拔極限承載力是土的極限抗拔阻力與樁包括樁向上運動所帶動 的土體的自重標準值兩局部之和.第 3款所指的“斷裂是因鋼筋強度不夠 情況下的斷裂.如果因抗拔鋼筋受力不均勻,局部鋼筋因受力太大而斷裂,應視該樁試 驗無效并進行補充試驗.不能將鋼筋斷裂前一級荷載作為極限荷載.5.4.4 工程樁驗收檢測時,混凝土樁抗拔承載力可能受抗裂或鋼筋強度制約,而 土的抗拔阻力尚未發(fā)揮到極限,一般取最大荷載或取上拔量限制值對應的荷載作為極限 荷載,不能輕易外推.5

28、.4.5 按統(tǒng)計的試樁豎向抗拔極限承載力確定單樁豎向抗拔承載力特征值Ua6單樁水平靜載試驗6.1 適用范圍6.1.1 樁的水平承載力靜載試驗除了樁頂自由的單樁試驗外,還有帶承臺樁的水 平靜載試驗考慮承臺的底面阻力和側面抗力,以便充分反映樁基在水平力作用下的實 際工作狀況、樁頂不能自由轉動的不同約束條件及樁頂施加垂直荷載等試驗方法,也 有循環(huán)荷載的加載方法.這一切都可根據設計的特殊要求給予滿足,并參考本方法進 行.6.1.2 樁的抗彎水平取決于樁和土的力學性能、樁的自由長度、抗彎剛度、樁 寬、樁頂約束等因素.試驗條件應盡可能和實際工作條件接近,將各種影響降低到最小 的程度,使試驗成果能盡量反映工

29、程樁的實際情況.通常情況下,試驗條件很難做到和 工程樁的情況完全一致,此時應通過試驗樁測得樁周土的地基反力特性,即地基土的 水平抗力系數.它反映了樁在不同深度處樁側土抗力和水平位移之間的關系,可視為土 的固有特性.根據實際工程樁的情況如不同樁頂約束、不同自由長度,用它確定土抗力大小,進而計算單樁的水平承載力和彎矩.因此,通過試驗求得地基土的水平抗力系數具有更實際、更普遍的意義.6.2 設備儀器及其安裝6.2.1 水平力作用點位置高于基樁承臺底標高,試驗時在相對承臺底面處產生附 加彎矩,影響測試結果,也不利于將試驗成果根據實際樁頂的約束予以修正.球形支座 的作用是在試驗過程中,保持作用力的方向始

30、終水平和通過樁軸線,不隨樁的傾斜或扭 轉而改變.6.2.6 為保證各測試斷面的應力最大值及相應彎矩的測量精度,試樁設置時應嚴 格限制測點的縱剖面與力作用方向之間的偏差.對承受水平荷載的樁而言,樁的破壞是 由于樁身彎矩引起的結構破壞.因此對中長樁而言,淺層土的性質起了重要作用,在這 段范圍內的彎矩變化也最大.為找出最大彎矩及其位置,應加密測試斷面.6.3 現場檢測6.3.1 單向多循環(huán)加載法,主要是為了模擬實際結構的受力形式.由于結構物承 受的實際荷載異常復雜,所以當需考慮長期水平荷載作用影響時,宜采用第4章規(guī)定的慢速維持荷載法.由于單向多循環(huán)荷載的施加會給內力測試帶來不穩(wěn)定因素,為方便 測試,建議采用第4章規(guī)定的慢速或快速維持荷載法；此外水平試驗樁通常以結構破 壞為主,為縮短試驗時間,也可采用更短時間的快速維持荷載法.例如?港口工程樁基 標準?樁的水平承載設計JTJ 254 -98規(guī)定每級荷載維持20min.6.3.3 對抗彎性能較差的長樁或中長樁而言,承受水平荷載樁的破壞特征是彎曲 破壞,即樁身發(fā)生折斷,此時試驗自然終止.本條對終止加荷的水平位移限制要求是根 據?建筑樁基技術標準?提出的；在工程樁水平承載力驗收檢測中,終止加荷條件可按 設計要求或標準規(guī)定的水平位移允許值限制.