鍋爐課程設計報告--400t-h再熱煤粉鍋爐

1、河北工程大學鍋爐課程設計報告題 目：400t/h再熱煤粉鍋爐院 系：水電學院熱能與動力工程系班 級： 2011級1班學 號： 110280118學生姓名：高偉同組人員：指導教師：年月日年月日目錄一、課程設計的目的與要求.1. 1目的21.2要求2二、設計正文2.1設計任務書32. 2煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判建32. 3燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算52. 4鍋爐熱平衡及燃料消耗疑計算92. 5爐膛熱力計算（帶前屏過熱器）102. 6后屏過熱器熱力計算132. 7對流過熱器熱力計算152. 8高溫再熱器熱力計算182.9第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計算202. 10低溫再熱器熱力計算

2、262.11旁路省煤器熱力計算292. 12減溫水量校核312.13主省煤器熱力計算322. 14空氣預熱器熱力計算342. 15熱力計算數(shù)據(jù)的修正和計算結(jié)果匯總36三、參考文獻38一、課程設計的目的與要求1.1目的鍋爐課程設訃是鍋爐原理課程的重要教學環(huán)肖。通過課程設汁可以達到如下目的：1）使學生對鍋爐原理課程的知識得以鞏固、充實和提髙：2）掌握鍋爐機組的熱力il算方法，并學會使用熱力計算標準和具有綜合考慮機組設汁與布宜的初步 能力；3）培養(yǎng)學生查閱資料、合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，提高學生運算、制圖等基本技能：4）培養(yǎng)學生對工程技術(shù)問題的嚴肅認真和負責的態(tài)度。1.2要求1）熟悉所設計鍋爐的結(jié)構(gòu)

3、和特點，包括主要工況參數(shù)、煙氣流程、蒸汽流程等；2）掌握鍋爐熱力計算方法，如煙氣熔的計算、爐膛熱力計算、對流受熱而熱力計算等：3）各個汁算環(huán)節(jié)要達到相應誤差要求，如排煙溫度校核、對流受熱面?zhèn)鳠崃啃：说龋?）計算過程合理、結(jié)果可信：5）提交的報告格式規(guī)范，有條理。二、設計正文2.1設計任務書2.1.1設計題目4001/11再熱煤粉鍋爐2.1.2給定工況負荷（）煤種名稱周圍溫度（°C）100淮北洗中煤202.1.3計算負荷下的工況參數(shù)1）過熱蒸汽流量 Di= 420 t/h；2）再熱蒸汽流量 D2= 350 t/h；3）過熱蒸汽出口壓力和溫度Px =13.7MPa（表壓），540

4、6;C：4）再熱蒸汽壓力和溫度 進口：P2 = 2.5MPa（表壓），譏 33（）C：岀口：= 2.3MPa（表壓），t； = 540 r：5）給水溫度G= 235 °C；6）給水壓力PpX= 15.6MPa（表壓）:7）汽包工作壓力Pqb= 15.2MPa（表壓）：2.1.4燃料特性1）收到基成分（輕）：Car =62.45%、Har= 3.09%. Oar= 3.20 %. Nar= 0.65（）.35 %、Aar=22.3Mar= 7.96%2）干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf= 14.42%：3）低位發(fā)熱疑：Qarjw, =23600kJ/kg：4）灰熔點：DT、FT、ST>

5、1500 #C：2.1.5制粉系統(tǒng)中間貯倉式，閉式熱風送粉，筒式鋼球磨煤機（提示數(shù)據(jù):排煙溫度假定值9 p產(chǎn)1359；熱空氣溫度假定值trk=320*C）2. 2煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別2. 2.1煤的元素各成分之和為100%的校核Cr + Oy + Sy + Hv + Nv + W y +AV= 62.45+3.09+3.20+0.65+0.35+22.3+7.96= 100%2. 2. 2元素分析數(shù)據(jù)校核（一）可燃基元素成分的計算可燃基元素成分與應用基元素成分之間的換算因子為100Kr=100-Mv-Av =則可燃基元素成分應為（）Cr = K Q =89. 55H= K H 

6、9; =4.43Or = K Q' =4. 59Nr = kN =0. 93Sr = K,Sy =0. 50（二）干燥基灰分的計算"100-W，24. 23%（三）可燃基低位發(fā)熱量（試驗值）的訃算+ 2咖）叫賈加=34125.32kJ/kg（四）可燃基低位發(fā)熱量（門徳雷也夫公式訃算值）的計算34474. 54 k J/kg=339C+1030/一 109（0廠一 S）=349.22 kj/kg因為所以元素成分是正確的2.2.3煤種判別（一）煤種判別由燃料特性得知Vr=14.22 %_但是=23600 KJ/Kg所以屬于：貧煤（二）折算成分的計算Aar，ZS =22. 3*41

7、82/23600二3 95%Maizs =7.96 *4182/23600=1.41 %Sar,zs =0.35*4182/23600=0. 06%因此Aanzs= 3.95%,屬于低灰分燃料2. 3燃燒產(chǎn)物和鍋爐熱平衡計算2. 3.1理論空氣量及理論煙氣容積1) 理論空氣量：V°=6.2707627Nm3/kg2)理論氮氣量：v =4.959Nm3/kg3)三原子氣體RO2的容積：=1.1677NmVkg4)理論水蒸氣容積：V；,o =0.5426NmVkg5)1/0理論煙氣容積：y =6.6693NmVkg2. 3. 2空氣平衡表及煙氣特性表根據(jù)該鍋爐的燃料屬劣質(zhì)煙煤，可按表2-

8、7選取爐膛7出口過量空氣系數(shù)。心1.2又按表29選取各受熱而煙道的漏風系數(shù)，然后列出空氣平衡表，如表31。表3-1空氣平衡表受熱面名稱過攝空氣系數(shù)爐膛、后屛過熱 器(IJip)對流過熱器(rf lg r )高溫再熱器(gzr)低溫再熱器.旁 路省煤器(dzr. psm)主省煤器(sin)空氣預熱器(ky)進口 K82頁1.201.231.261.291.31漏風&7A al=0.05A ahp=00.030.030.030.020.2岀口 a”1.201.231.261.291.311.51根據(jù)上述訃算出的數(shù)據(jù)，又按表210選取份爐渣份額后計算得飛灰份額a lh=0.9 計算表32列岀

9、的各項，此表為煙氣特性表。表32煙氣特性表項目名稱符號笊位1» hpdlgrgzrdzr, psmsmky煙道進口過熱址空氣系數(shù)a1. 21.21.231.261. 291. 31煙道出口過熱址空氣系數(shù)r a1. 21.231.261. 291. 311. 51煙道平均過熱雖空氣系數(shù)apj1. 21.2151. 2451.2751.31. 41過?？諝庵?a-1) V°VNmVkg1.2541. 34811. 53621. 72431.8812. 5707水蒸氣容積(理論水址0. 5426+0. 0161* V)Vh2oNmVkg0. 74450.75960. 78990.

10、82020. 84540.9565V0煙氣總?cè)莘e > 6.6693+V-0.0161V=6. 6693+1. 061 V%Nm'/kg7. 99988.00968. 22928.49888 66509. 3968R02氣體占煙氣容積總份額1. 1678/%rR.O20. 14600.14580. 14190.13740. 13480. 1243水蒸汽占煙氣容積總份額'垢20/。%。0.09310.09480.0960.09650.09760.1018三原子氣體和水蒸汽占煙氣容積總份額0.23910.24060.23790.23390.23240.2261煙氣質(zhì)雖 my=0

11、. 9777+1. 306*6.27*378 頁Gykg/kg10.80410.926911.172511.418211.622912.5237飛灰無伏 1 次濃度 Aar*0. 9/100/my=0. 2007/my%kg/kg0.01860.01840.0180.01760.01730.0162. 3. 3煙氣焙溫表計算表3-3列出的各項，此表為煙氣焰溫表。表33煙弋焙溫度表順 序煙氣(或 空 氣)Cc)理論煙氣的焙H；(kj/kg)理論空氣 的焙H； (kj/kg)飛灰的Hfh(kJ/kg)煙氣的焙H3kJ/kg)爐膛，后屏過熱器 a；.hp =對流過熱器VI arflgr =高溫再熱器

12、99低溫再熱器，旁路 省煤湍dzr.psin 主省煤器a mi =空預器熱段fl a*y(r)=空預器冷段Ha*y(/) =AH；AH7AH.AH.AHrAH,AH：1100922. 80827. 611262. 2113772322001871. 551667. 822371.92555. 352722131233. 721328.2114141233002847. 572526. 813542. 443605. 613883.564136251244.191265.9811003852. 103398.314684. 684786. 634887.151250.

13、211276.921299. 1855004884. 174288. 685806245931. 96063. 566170.781256. 021283. 491310.951333. 8466005943. 385201. 16984. 2706226721S. 397374. 517501. 611271.3612S5.231313. 121310. 9677007029. 156132.068255.56834754S531. 58715. 471298.21312. 401340. 8188008138. 007078.839553.769659549S72. 311318.4213

14、32. S199009264. 558038.1410S72. 1810992.81336. 1610100010409.158997. 4512208. 611362.1211110011570.6310000. 6513570. 761372.8212120012745.3210991. 3114943. 5813130013935.4412000. 7814140015132.0913016. 5215150016339. 6814038. 5316160017556.6815006.81117170018783.7816095. 0918180020013. 0017129. 6419

15、190021249.6018176. 7321881.951449.8520200022490.0419223. 822633 l.S1462.2821210023741. 6420277. 1827797. OS22220024989.5521330. 54zy 4'注：因為4187 =O3.5607 < 6所以計算煙氣焙Hv是不考慮飛灰的焙Hfh2.4鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算，如表34所示。表34鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算序號冬稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1燃料帶入熱量OrkJ/kg236002排煙溫度V°C假上135°C3

16、排煙焙l,PykJ/kg查烤溫表：表31826.934冷空氣溫度°C給左20°C5理論冷空氣焰kJ/kg查烤溫表：表3168.046機械不完全燃燒熱損失<74%取用27化學不完全燃燒熱損失q、%取用08排煙熱損失<72%&/& = xlOO6.539散熱損失<75%査圖2J50.410灰渣物理熱損失%.爪 < 生.忽略419011保熱系數(shù)9%l-q599.612鍋爐總熱損失%+勵+幺+綣8.9313鍋爐熱效率如%loo-。91.0714過熱蒸汽焙h'grkJ/kg查蒸汽特性表，p= 13.7 MPa. t= 540 °

17、;C343415給水焙如kJ/kg查水特性表，p= 15.6 MPa. t= 235 *C1016.416過熱蒸汽流量%kg/h己知420*100017再熱蒸汽岀口焰kJ/kg查蒸汽特性表，p= 2.3 MPa. t= 540 *c3551.418再熱蒸汽進口焰kJ/kg查水特性表，p= 2.5 MPa, t=330 °C3078.319再熱蒸汽流量Dzrkg/h己知350*100020再熱蒸汽熔增量嘰kJ/kgh； - h“473.121鍋爐有效利用熱kJ/hDf：r（hgr - 5）+ Dzr（hzr -心1.1809*10A922實際撚料消耗量Bkg/h52948.2823計算

18、燃料消耗量Bjkg/h51889.312.5爐膛熱力計算（帶前屏過熱器）爐膛熱力計算（帶前屏過熱器）結(jié)果列于表39中 表39爐膛熱力計算（帶前屏過熱器）序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1熱空氣溫度trk°C給定3202理論熱空氣焰Hrk°kJ/kg查熔溫表：表32701.123爐膛漏風系數(shù)A a i由空氣平衡表知0.054制粉系統(tǒng)漏風系數(shù) a燈選用0.065冷空氣溫度tlk°C給定206理論冷空氣焰kJ/kg査熔溫表168.047空預器岀口過量空氣 系數(shù)Bky”a iu-( A a)+ A a ”)1.098空氣帶入爐內(nèi)熱量QkkJ/kg3 ky，HIk&#

19、176;+( A ai+A a zl)Hlk°2962.7191kg燃料帶入爐內(nèi)的熱量Q>kJ/kgQr*( 100-q3-q4-q6)/(l 00-q4)+Qk26562.7110理論燃燒溫度0 a°C根據(jù)©查焰溫表：表32015.5911爐膛出口煙溫0 1"°C假定112012爐膛岀口煙焰Hi"kJ/kg查焰溫表：表311805.5713煙氣的平均熱容量VcpjkJ/(kgaC)(Qi-Hr)/( 0 a- 0 i")16.4814水蒸汽容積份額ni2o查煙氣特性表0.093115三原子氣體容積份額rn查煙氣特性表

20、0.146016三原子氣體分壓力PnMPapr（p為爐膛壓力，等于0.098 MPa）0.014317Pn與S的乘積PnSm.MPapnS(s=6.646)0.0951三原子氣體輻射減弱 系數(shù)Kyl/(m.MPa)1C$嘰 sA1000，4.9939灰粒子輻射減弱系數(shù)KhI/(m.MPa)5590（/歷玄13微米93.7520焦碳粒子輻射減弱系 數(shù)Kj1/(m.MPa)取用10無因次量xl?按參考文獻1選取0.5?2無因次量x2按參考文獻1選取0.1半發(fā)光火焰輻射減弱 系數(shù)K1/(m.MPa)Kyrn +心山+心山乃2.9724乘積KPSKpS1.94匡爐膛火焰有效黑度Hhv0.8626乘積P

21、nSzym.MPapPq(Szy=6.47)0.09227自由容積內(nèi)三原子氣 體輻射減弱系數(shù)Ky1/(m.MPa)0-°-，|，-037iooo)4.8528乘積KpSzy(Kyfn+Kh U h+KjXX2).pSzy1.9129自由容積的火焰有效 黑度azy1 _e-KpSzy0.85乘積PnSpqm.MPaPnSpq(spq=1.45>0.021屏間容積內(nèi)三原子氣 體輻射減弱系數(shù)Kyl/(m.MPa)z 0.78 +1.6r,. oYT 10f ° -0.1 1-0.37 刃、Jio幾咖Ai°°° 711.29乘積KpSpq(Kyr

22、n+Kh u h+KjXiXzJ.pSpq0.55屏間容積的火焰有效 黑度Hpr1 .e-KpSpq0.4234屏寬A與Szy比值A/SzyA/Szy(A= 2.424 m,見圖 3-6)0.3735屏寬A與屏節(jié)距之比(.)A/Si1.79136屏的修正系數(shù)CP査附錄三圖V (b)0.9537屏區(qū)的修正系數(shù)Cpq査附錄三圖V (b)0.8638系數(shù)t a查附錄三圖V (a)0.9039屏的輻射系數(shù)<l>p查附錄三圖V (c)0.1640屏區(qū)的輻射系數(shù)査附錄三圖V (d)0.0841屏的黑度5apr +卅卩抵0.5542屏區(qū)的黑度%aPr +0.4843屏的集光不均勻系數(shù)ZP作/吆0

23、.6544屏區(qū)水冷壁的眾光不 均勻系數(shù):pqaPq,azy0.5645汁及眾光不均勻的屏 的而積心m2幅“(290.9.0.997,)188.546計及眾光不均勻的屏 區(qū)而積m2a如陽I (71.75)40.0647爐墻總而積內(nèi)gm2A 乙Y + Aqp + Apg(l 1 13)134248前后側(cè)墻水冷壁的沾 污系數(shù)查附錄二表IV0.4549屏的沾污系數(shù)J查附錄二表IV0.3550爐頂包覆管沾污系數(shù)Gd查附錄二表IV0.4551爐膛出品屏的沾污系 數(shù)§0(0查附錄三圖VI得P = 0.98)0.44152前后側(cè)墻水冷壁的 熱有效系數(shù)巾0.4553爐頂包覆管的熱有效 系數(shù)巾Ididx

24、id(。970.4454屏的熱有效系數(shù)Wp0.3555爐膛出品處的屏的熱 有效系數(shù)"chchXch0.44156平均熱有效系數(shù)巾pj3 Ag十亦斗心一軌一+仏.| +%(為廠知訶)+ 叭p + WpAqp + 怦p好和。+ WdAp冬 gpq /Afd0.4557爐膛黑度a，y (0.86)% +(1 一0.93258與爐內(nèi)最髙溫度位置 有關的系數(shù)MB-Cxh B.C 査附錄二表 V .B=056 .C=050.4459爐膛出品煙溫4r恥 2731146.4, (1.6_；”|36<7%如7?/(游理。)+1 1爐膛岀口煙焰Hi"kJ/kg查焙溫表11203.661爐

25、膛吸熱量kJ/kg0(Q -Hl)936662爐膛容積熱強度W/m3b©“/(3.6Vi)162.2*10A363爐膛截而熱強度W/m2BQJ /(36州)4.27*10 人 664爐內(nèi)平均輻射熱強度qpW/nrB7e/(36OOAW)131.1*10A365爐頂輜射吸熱分布系 數(shù)n u查附錄三圖VII0.6566爐頂輻射熱強度q【dW/m285.2267爐頂輻射受熱而積Aldm2(Ad 人+人網(wǎng)陽兀乙兇34.1268爐頂吸熱量QidwAd%2908*10人 3kJ/kg3.6 A iaqid / B j15069前屏輻射吸熱分布系 數(shù)"qp查附錄三圖VII0.8470前屏

26、輻射熱強度QqpW/m2110*10A371前屏吸熱量QqpWAqp (Ji(Ahp=Ach)24882000kJ/kg3.6g®1281.572后屏輻射吸熱分布系 數(shù)n hp查附錄三圖VII0.8273后屏輻射熱強度q/tp嘰qf10500074后屏吸熱量QhpWq加 A 妙(Ahp=Ach)11991000kJ/kg36q如 Ahp f Bj61775附加過熱器總吸熱量EkJ/kg先假泄后核算753.776一級減溫水量Djwikg/li先假定后核算600077二級減溫水量Djw2kg/li先假泄后核算500078附加過熱器焙增量工切kJ/kg工 Q°Bj/(D DDQ1

27、28.879飽和蒸汽焰%kJ/kg查蒸汽特性表2597.380包覆岀口蒸汽焰陽kJ/kg272681包覆出口蒸汽溫度°C查蒸汽特性表35282前屏熔增量%kJ/kgQ<pBj /(D-Djw -D.w2)21983前屏出口蒸汽焰kJ/kg幅'+%295384前屏出口蒸汽溫度°C查蒸汽特性表，p= MPa39085爐膛出口煙溫校核衛(wèi)；°C1$；（假定值）-3；（計算值）10.5<1002.6 后屏過熱器熱力計算后屏過熱器熱力計算的結(jié)果列于表3-11中表3-11后屏過熱器熱力計算序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1煙氣進屏溫度°C2煙

28、氣進屏熔kJ/kgH產(chǎn)H；3煙氣岀屏溫度°C假定4煙氣出屏焰H；kJ/kg査焰溫表3-35煙氣平均溫度%°C0-5($+$)6屏區(qū)附加受熱而對流 吸熱MQ：kJ/kg先估后校058 , 0=1127屏的對流吸熱量kJ/kg0（S；）必8屏入口吸收的爐膛輻 射熱量kJ/kgQp-Qhp9三原子氣體輻射減弱 系數(shù)Kyl/(m.MPa)jo.78 + 1.6加 _00.37 Tpijo 幾 $A1000,10乘枳5l/(m.MPa)511灰粒的輻射減弱系數(shù)©l/(m.MPa)55900/阿712飛灰濃度kg/kg查煙氣特性表13乘枳l/(m.MPa)14煙氣注的輻射減弱

29、系 數(shù)K2/(m.MPa)K/ +磯血15乘枳KpsKps16屏區(qū)的煙氣黑度a1 -宀17屏進口對出口的角系 數(shù)吹知+咗18修正系數(shù)為按煤種選取，據(jù)參考文獻M19屏出口而積Af.pm2等于對流過熱器進口面積20爐膛及屏間輻射熱量Q：kJ/kg0丿=0(1-"坷丄5.67*10-叫叫7詛 卩PB./360021屏區(qū)吸收爐膛輻射熱e；kJ/kg22屏區(qū)爐頂附加受熱面 吸收的爐膛輻射熱量Q爲kJ/kg必醞/（端+A黑+況）23屏區(qū)水冷壁附加受熱 而吸收的爐膛輻射熱 量Q常kJ/kg必盤；"/（埸+A胖+況）24屏所吸收的爐膛輻射 熱kJ/kg£ Q爲倔25屏所吸收的總熱

30、量0kJ/kgQ+026熬汽進屏焰kJ/kg(D - D麗-D沁)hqp + D詁爐 D D沁27蒸汽進屏溫度口°C查蒸汽特性表，p= 14.4 MPa28蒸汽出屏焰kJ/kgB hp+Qp D-D”229蒸汽岀屏溫度J°C查蒸汽特性表，P= 14 MPa30屏內(nèi)蒸汽平均溫度Q°COg + G31屏內(nèi)蒸汽平均比容%m3/kg査蒸汽特性表，p=14.2 MPa, t= °C32屏內(nèi)蒸汽平均流速H*m/s(D-DQ 恂/(3600 鶴)33管壁對蒸汽的放熱系 數(shù)a.W/(m2.°C)査附錄三圖IX34屏間煙氣平均流速Wym/s3v(%+273 )/

31、(273 *3600 鶴)35煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)adW/(m2.°C)査附錄三圖XI36灰污系數(shù)£m2/C/VV查附錄二表VII37管壁灰污層溫度fhb°C5 +1 8 + a2 JBQA； *3.638輻射放熱系數(shù)afW/(m2.°C)查附錄三圖XV得=aao39利用系數(shù)§查附錄三圖X IV40煙氣對管壁的放熱系 數(shù)a!W/(m2.°C)41對流傳熱系數(shù)kW/(m2c)1 +42較大溫怎°Cpp43較小溫處°Ci9 - fp p44平均溫差Ar°C/ AZ° <1.7,.Ar-(Arn

32、+Arv)l Arv45屏對流傳熱量e;kJ/kg3.6kNA； IB,46誤差0%Qdp 一產(chǎn) *ioo47屏區(qū)兩側(cè)水冷壁水溫5ac査蒸汽表，p=MPa下的飽和溫度48平均傳熱溫差/c49屏區(qū)兩側(cè)水冷壁對流 吸熱量kJ/kg3.6也叫B500%51屏區(qū)爐頂進口汽焰hpidkJ/kg“ .Q心1bq + D-D . -D .jwjw252屏區(qū)爐頂進口汽溫t pld°C查蒸汽特性表，p=MPa53屏區(qū)爐頂蒸汽焙增量叢咖kJ/kg場(盈+%)/(D-5-QQ54屏區(qū)爐頂出口汽焰h；idkJ/kg%、+%55屏區(qū)爐頂出口汽溫°C查蒸汽特性表，p=MPa56平均傳熱溫差/°

33、;C% *p(m)+tp(ld).57屏區(qū)爐頂對流吸熱量Qp（id）kJ/kg3.6叭佔心580%（鐸-。爲J/邙*1002.7 對流過熱器熱力計算對流過熱器的熱力計算結(jié)果列于表3-14中。表3-14對流過熱器熱力計算、序號名稱彳:i.計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1煙氣進氣溫度°Cg血2煙氣進口熔HkJ/kg3蒸汽進口熔hkJ/kgSW+D山D4蒸汽出口溫度 t°C查蒸汽特性表，p=14.01MPa5蒸汽出口溫度91/°C已知6蒸汽出口熔 IItkJ/kg査蒸汽特性表，p=13.8MPa7過熱器吸熱量egrkJ/kgD(h -/?) Bj8爐頂附加收熱而吸熱量Q；kJ/

34、kg假定9水冷壁附加受熱而吸熱QfkJ/kg假定10爐膛及后屏，對過熱器 輻射熱疑kJ/kg由后屏熱力計算得11爐頂吸收輻射熱量礪kj/kgQ心 匕 A； + A + A?12水冷壁吸收輻射熱量Ckj/kgQf6P Af + A" ：13過熱器吸收輻射熱量kj/kg0 -Q；-Q；lh14過熱器對流吸熱量kj/kgQgr Qr15煙氣岀口熔Hkj/kgH+曲;-論瞪©(P16煙氣出口溫度1°C査焰溫表17煙氣平均溫度°C-($ + 3 )218蒸汽平均溫度°C-(,+廠)219煙氣流速ml sB,Vgj + 273)/(273* 3600420

35、煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)W/m2 - *C査附錄三圖XI21蒸汽平均比容Upjm3/kg查蒸汽特性表，p=14.01MPa22蒸汽平均流速coml s嘰3600A23灰污系數(shù)£m2-°C/w查附錄三圖XIII24蒸汽側(cè)放熱系數(shù)£W/m2 - *C査附錄三圖IX25管壁灰污層溫度hb°Cw丿 3.64；：26乘積PSm MPak PnS27三原子氣體的輻射減弱 系數(shù)Ky1 / (m MPa)078 + 16口。VTpi 102 0.1 1 0.37 ”J10p”sA1000 J28乘積K、 rn1/ (m MPa)s29灰粒的輻射減弱系數(shù)K“1/ (m MPa)

36、55900/730乘積心uh1/ (m MPa)K”31氣流輻射減弱系數(shù)K1/ (m MPa)KyG + Kh /J，h32乘積KSKps33煙氣黑度a1 -嚴34煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)W/m2 °C查附錄三圖XV得aoyaf =aao35利用系數(shù)査附錄三圖X IV36煙氣側(cè)放熱系數(shù)W/m2 ，C(ad+af)37熱有效系數(shù)查附錄二表VIII38傳熱系數(shù)kW/m2 - *C39較小溫差J°C. 9 T40較大溫差°C3-,41平均溫差Ar°C>1.7 . .A/-山"一嚴 U23覽兒42對流傳熱量%kj/kg3.6也叱/耳43%(0-0)/0

37、*10044兩側(cè)水冷壁工質(zhì)溫度°C查蒸汽特性表，p=153MPa下的飽和 溫度45平均傳熱溫差/°C£宀，46兩側(cè)水冷壁對流吸熱量Qhkj/kg3.6畑人器冋47誤差AC?%（礪-0%）/礪*10048爐頂過熱器進口汽焰hgMknkj/kgh燦d產(chǎn)嘰仙49爐頂過熱器進口氣溫°CSnM) pW51爐頂過熱器岀口汽焰kj/kg方"仙）+山"旳52爐頂過熱器岀口氣溫°C査蒸汽特性表，p=15.3MPa53平均溫差°C1+L詢)54爐頂過熱器對流吸熱量0kJ/kg36k4A；jB55AC?%(0-Q：；”0roo2.8 高

38、溫再熱器熱力計算高溫再熱器的熱力計算結(jié)果列于表3-17中。表3-17高溫再熱器熱力計算序號名稱單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值1后管引出管對流吸熱雖kJ/kg估計2對流過熱器出口煙焰巴,kJ/kg由對流過熱器熱力計算得3煙氣進口焙HkJ/kg嘰-氐/04煙氣進口溫度°C査熔溫表35煙氣出口溫度°C假泄6煙氣岀口焙HkJ/kg査熔溫表37省煤器附加對流吸熱量27kJ/kg假泄8爐頂及包覆過熱器附加 對流吸熱量kJ/kg假泄9高溫再熱器對流吸熱疑Q打kJ/kg(p(H - H +aH'；k) - Q： - Q笄10蒸汽焰增量%kJ/kg11出口氣溫h"°C

39、已知12出口氣熔hkJ/kg査蒸汽特性表,p=2.45MPa13進口氣烤hkJ/kgh - %14進口氣溫t°C査蒸汽特性表,p=2.64MPa15蒸汽平均溫度tpj°C-（+廠）216蒸汽平均比容VPJm3 /kg査蒸汽特性表，p=2.54MPa17蒸汽流速Wml sD,pj3600A18整齊側(cè)對流放熱系數(shù)“2W/m2匸查附錄三圖IX19灰污系數(shù)£m2-°C/w查附錄三圖XIII20灰污管壁溫度%b°C21煙氣平均溫度為°C丄($+3 )222煙氣流速Wyml sBy、gj + 273)/(273* 36004)23蒸汽側(cè)對流放熱系

40、數(shù)adW/m2匸查附錄三圖XI24乘積幾Sm MPaP乙S25三原子氣體的輻射減弱 系數(shù)Ky1 / (m MPa)0.78 +1 6口 °VTv.10(lll° -0.1 1 1 0.37 刃1棗嘰sA唄、/26乘積K1 / (m MPa)27灰粒子輻射減弱系數(shù)Kh1 / (m MPa)55900/網(wǎng)J28乘積Kg1 / (m MPa)心A29氣體輻射減弱系數(shù)K1/ (m MPa)K& + K” 山30乘積K“SKps31煙氣黑度a1 -宀'32煙氣側(cè)輻射放熱系5W/m2匸查附錄三圖XV得a(>yaf =aao33利川系數(shù)査附錄三圖X IV34煙氣側(cè)放

41、熱系數(shù)W/m2匸g+Gd35熱有效系數(shù)0查附錄二表VIII36傳熱系數(shù)kW/m2 c0 aia2Z(ai + a2)37較大溫差A/。°C3 -,38較小溫差°C& -t39平均溫差Ar°Cv Ato/Atx >1.7 A/ = （Afp - J）/（23Ig）Atx40對流傳熱量kJ/kgJ41%（Q<Q；）/Q<*ioo42省煤器平均工質(zhì)溫度°C1 n43省煤氣附加對流吸熱量QTkJ/kg3.6®汀磅）每” /巧44Ag%（勢羅）/仍10045爐頂及包覆過熱器工質(zhì) 平均溫度°C1 .2（ g +tbf）4

42、6爐頂及包覆過熱器附加 對流吸熱量門燈冊%kJ/kg3.6収-丁“評隅47誤差09r（0叭 O驚）/0砌 *ioo2.9 第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管的熱力計算表319第一、二、三轉(zhuǎn)向室及低溫再熱器引出管熱力計算序號需稱單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值（一）第一轉(zhuǎn)向室1進口煙溫°C由高溫再熱器熱力計算知2進口煙熔kJ/kg由高溫再熱器熱力計算知3包覆過熱器附加吸熱疑&kJ/kg假圧4省煤器吸熱量Q7kJ/kg假立5岀口煙焙H、kJ/kgH 0+髓06出口煙溫e°C査熔溫表3-37省煤器內(nèi)工質(zhì)平均溫度lpj°C8省煤器灰污管壁溫度lhb°Cf +

43、 Ar =290+60= 350 :pj9包覆過熱器灰污系數(shù)£w2-°C/vv査附錄三圖XIII10包覆過熱器內(nèi)工質(zhì)平均 溫度°Cy( + r")11包覆過熱器灰污管壁溫 度°C宀嚴刃3.6碼12平均煙溫%°C-(9 + 3 )213乘積PnSm MPaP兒卩14三原子氣體的輻射減弱系數(shù)K、1/ (m eN(Pa)iop.78_oiY_o37r aJ10p“SA1000，15乘積K、G1/ (m MPa)16灰粒子輻射減弱系數(shù)心1/ (m MPa)55900/羽莎17乘積Kg1/ (m eMPa)瓦A.18氣體輻射減弱系數(shù)K1/ (m *MPa)K/” + K/«19乘積KpSKps20煙氣黑度a1 一嚴21省煤器輻射放熱系數(shù)W/m2 °C査附錄三圖XV得ao,af =aao22包覆過熱器輻射放熱系 數(shù)W/m2 - °C査附錄三圖XV得ao,af =aao23省煤器吸熱量kj/kg3.6«7(.-C)A