電梯井頂板高支模

1、、工程概況、施工工藝三、主要安全技術(shù)措施四、安全技術(shù)措施五、高支模坍塌應急措施附：模板支撐計算書電梯井頂板平面圖13電梯井頂板高支模搭設(shè)專項施工方案寸要求、龍骨的規(guī)格、間距，選用支架系統(tǒng)。工程概況:住宅（自編號A-1、A-2、A-3棟及其地下室）、垃圾收集站工程，位于廣東省廣州市花都區(qū) 新華街馬鞍山公園前，地處田美路與鳳凰路交匯、馬鞍山東南面山腳。建設(shè)單位是廣州市花都 第四建筑工程有限公司，由廣州智海建筑工程技術(shù)有限公司設(shè)計，國基建設(shè)集團有限公司承建施工，廣州市城鎮(zhèn)工程監(jiān)理有限公司監(jiān)理。計劃工期720天（日歷天）。工程質(zhì)量目標是合格工 程。電梯井頂板位于1-911X 1-FH軸、2-711X

2、2-FH軸和3-911X 3-EH軸，尺寸為4.6mX 2.4m，由于電梯井頂板設(shè)在天面層板，因此電梯井頂板模板搭設(shè)需在天面層板板面作為支承面，根據(jù)現(xiàn)場實際情況和計算結(jié)果，在天面層板設(shè)置16a號槽鋼，數(shù)量3條，長度為6m間距600mm鋼管立桿橫向間距600mm鋼管立桿縱向間距900mm電梯井頂板尺寸為4.6mX 2.4m, 結(jié)構(gòu)樓板厚150mm樓層高度為4.75m，在模板支模安裝工程方面屬于高支模，根據(jù)本工程實際 情況制定方案如下：（一）施工準備1材料：由鋼管腳手架作立柱支撐，所使用材料符合使用要求和安全要求。木模板（或夾板）、木枋、支架系統(tǒng)等組成。2、作業(yè)條件(1)在安裝模板前要先熟悉圖紙，

3、然后根據(jù)工程的特點，確定木模板制作的幾何形狀、尺要進行綜合考慮，合理確定模板的配置數(shù)量。要根據(jù)圖紙的要求，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。施工前要先根據(jù)圖紙要求和工藝標準等，向班組進行安全技術(shù)交底。二、施工工藝1、要求：使用鋼管作立柱，支撐系統(tǒng)基礎(chǔ)架設(shè)在16a號槽鋼，上、下層立柱采用穿心套接駁，上、下層立柱垂直度偏差不大于1/1000。支模立柱要設(shè)置每1.5米為1道不小于3道的縱橫水平拉桿，樓面模板應使用夾板，模板鋪設(shè)完成后，應認真檢查支梁是否牢固，模板面是否清 潔，模板安裝時允許偏差尺寸，軸線位移 3mm標高±2mm截面尺寸±2mm垂直度3mm相鄰兩 板表面高低差2

4、mm表面平整度5mm模板接縫必須嚴密不得漏漿。2、鋼管與槽鋼的連接鋼管底座直接與槽鋼點焊固定，防止鋼管偏移。3、模板制作和安裝（1） 板模：采用18mn厚直邊板做樓板模，樓板第一層龍骨為80mX 80mn木枋，間距350mm 第二層龍骨為80mrX80mm木枋，間距600mm鋼管腳手架橫向間距 600mm鋼管腳手架縱向間 距 900mm（2）樓面模板安裝a) 先在梁側(cè)板外邊彈出水平墨線，然后根據(jù)樓板跨度，架設(shè)支柱及代龍。b) 模板接縫要密貼，表面平整、不松動，安裝完工后將模板面清掃干凈。c) 為方便對模板安裝的檢查加固，安裝支頂系統(tǒng)時需留出施工通道。d) 本工程模板采用鋼管腳手架。(3)各層模

5、板安裝均應符合以下要求：下層樓板應達到足夠的強度或具有足夠的支架支撐。上下層樓板的支柱應盡可能在同一條豎向中心線上。4、模板制作安裝完成后：1)要先經(jīng)施工員及有關(guān)技術(shù)人員驗收符合有關(guān)要求后，方可進 行下一工序的施工；2)在砼搗制前模板應充分用水澆透。5、模板的拆除(1)梁板模板拆除，應按鋼筋混凝土施工及驗收規(guī)范要求，以7天、28天試塊抗壓強 度為依據(jù)，由現(xiàn)場技術(shù)負責人負責批準拆模。(2)模板拆除后，應及時清理、起釘，運至指定場地分類歸堆存放。三、主要安全技術(shù)措施1、防止鋼管側(cè)向位移失穩(wěn)措施：鋼管之間設(shè)置 3道縱橫拉桿，在柱位置的拉桿兩邊與柱頂 緊，將架體連成一整體，并設(shè)置一道剪刀撐使其不能移到

6、。2、支模過程中應遵守安全操作規(guī)程，如遇途中停歇，應將就位的支頂、模板聯(lián)結(jié)穩(wěn)固，不 得空架梁擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。3、拆模時應搭設(shè)腳手板。4、拆樓外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施。5、在施工時要正確、合理使用鋸木機等施工機械和用電。6工序開工前，要向班組做好安全技術(shù)交底，使人人明確安全生產(chǎn)紀律和安全操作規(guī)程, 不違章作業(yè)，不違章指揮。四、安全技術(shù)措施1、在電梯井孔鋼管架支承面槽鋼下方腳手架加設(shè)一道密竹平橋，并鋪設(shè)安全網(wǎng)，以免雜物掉落傷人。2、進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩戴安全帶，并應系牢。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢

7、固，板手等工具必須用繩圍系在身上，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。4、安裝和拆除高支模應搭腳手架，并設(shè)防護欄桿，防止上下同一垂直面操作。5、工人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔。6支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭等釘牢。拆模間歇時，應將已活 動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空與墜落。7、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好。8、拆除模板一般用長撬棍。人不許站在正在拆除的模板上。在拆除模板時，要注意整塊板掉下傷人。五、高支模坍塌應急措施1、目的 為對高支模施工過程中出現(xiàn)支撐體系失穩(wěn)傾倒

8、、工作面坍塌，人員高空墜落，傷員被困等事故后進行緊急處理，最大限度地保護職工生命和減少國家財產(chǎn)的損失，制訂本應急預案。2、適用范圍高支模施工階段及發(fā)生支撐體系失穩(wěn)傾倒、工作面坍塌，人員高空墜落，傷員被困等事故時的應急求援處理。3、危險性分析3. 1支撐體系失穩(wěn)而傾倒: 主要原因有：支承底座移位，導致支撐體系不均勻沉降而失穩(wěn)；高支模體系承載構(gòu)件的承載力不足導致失穩(wěn)；縱橫水平桿、特別是剪刀撐設(shè)置不夠，造成高支模體系整體剛度不足、 整體穩(wěn)定性差，引起失穩(wěn)坍塌。3. 2技術(shù)措施不當高支模支撐體系的計算不符合技術(shù)標準要求或與現(xiàn)場施工實際情況不符。3. 3施工管理不當施工組織或施工過程主要參與主體的管理混

9、亂。支撐體系未經(jīng)驗收或驗收不符合標準（或?qū)ｍ検┕し桨福┮蠹催M行下道工序的施工。4、預防措施 4. 1做好支撐體系的立桿基礎(chǔ)槽鋼與鋼管的焊接， 保證支撐體系不發(fā)生過大的不均勻沉降；選用的支撐體系承載構(gòu)件應為合格產(chǎn)品，符合相關(guān)標準的要求；嚴格按照專項施工方案的 要求進行支撐體系的施工，保證縱橫水平桿及剪刀撐設(shè)置合理、數(shù)量充足。4. 2高支模支撐體系的計算應與施工現(xiàn)場的實際情況相吻合，若遇特殊情況必須作修改時，項目部要及時通知公司總工程師室，對專項方案及計算書作調(diào)整經(jīng)審批之后方能施工。4. 3嚴格按技術(shù)方案進行高支模體系的施工，安全技術(shù)交底要準確、驗收要認真，驗收中提出的整改問題一定要整改完成并經(jīng)

10、復檢合格后才能進行下道工序的施工。4. 4做好高支模體系的變形監(jiān)測工作，并安排專人進行現(xiàn)場巡查，發(fā)現(xiàn)異常變形情況,馬上報告，及時采取措施進行處理。5、事故應急處理求救的5. 1險情發(fā)生后，事故現(xiàn)場第一目擊者迅速向應急預案領(lǐng)導小組發(fā)出求救信號。方式可以采用呼喊、口信、通訊工具等一切可能的方式。5. 2應急領(lǐng)導小組接到險情信息后，立即作出下述應急反應:5. 2. 1發(fā)出搶險命令，組織搶險小隊和醫(yī)療救護小立即進行現(xiàn)場搶險、搶救工作。5. 2. 2通訊聯(lián)絡小隊立即與外部機構(gòu)聯(lián)絡，向相關(guān)的公安、醫(yī)院、消防、環(huán)保等部門聯(lián)絡，請求支援。5. 3事故現(xiàn)場應急處理5.3. 1警戒隔離：搶險隊員在事故現(xiàn)場周圍用警

11、戒樁、警戒線帶等物資在現(xiàn)場設(shè)置警戒隔離區(qū),非搶險隊員不得進入警戒區(qū)內(nèi)，以防止發(fā)生連鎖事故，為更好地進行搶險救援工作創(chuàng)造條件。5.3. 2人員疏散：搶險隊員將事故現(xiàn)場被困人員，及時組織轉(zhuǎn)移到安全地帶，并將現(xiàn)場非搶險隊人員轉(zhuǎn)移出事故現(xiàn)場。5. 3. 3人員搶救：醫(yī)療救護隊員將受傷人員從事故現(xiàn)場解救出來，并進行現(xiàn)場急救處理。5. 3. 4控制險情：搶險隊員使用預備的應急物資，對有進一步傾斜、倒塌發(fā)展趨勢的腳手架進行加固，以最大限度減少人員和財產(chǎn)損失5. 3. 5設(shè)置向?qū)В涸谑鹿尸F(xiàn)場入口及進入現(xiàn)場的主要通道邊安排引導人員，以引導救 險車輛、人員、物資等迅速準確地進入事故現(xiàn)場。5. 3. 6記錄：事故發(fā)

12、生后，由技術(shù)支持小隊對事故的發(fā)生、發(fā)展以及搶險救護等過程情況進行記錄，為事后的調(diào)查、分析提供資料。樓面模板支撐計算書1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)板厚150mm電梯井井道寬度 2.40 m，高度4.75 m，結(jié)構(gòu)表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm板材彈性模量E=6000N/mm枋材彈性模量E=9000N/mm抗彎強度 f n=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm ;支撐離墻尺寸 0.60 m ,采用48X 3.0mm鋼管：橫向間距 600mm縱向間距900mm支撐立桿的 步距h=1.80m；鋼管直徑48mm壁厚3.0mm,截面積4.24cm ,回轉(zhuǎn)半徑i=1.59cm ;鋼材

13、彈性模量 E=206000N/mm, 抗彎強度 f=205.00N/mm2,抗剪強度 f v=120.00N/mm2?？烧{(diào)靶扳面拆鬲7殺一兵蒞&it支承面標高模板支撞體系搭設(shè)正立面a2.樓板底模驗算(1) 底模及支架荷載計算荷載類型 底模自重 砼自重 鋼筋荷載標準值單位0.30 kN/m24.00 kN/m1.10 kN/m計算寬度(m)X 1.0X 1.0X 1.0X 0.15板厚(m) 系數(shù) 設(shè)計值X 1.2 = 0.36 kN/mX 1.2 = 4.32 kN/mX 0.152 XX 1.2 = 0.20 kN/m 施工人員及施工設(shè)備荷載底模和支架承載力計算組合+底模和龍骨撓度驗

14、算計算組合(+)(2) 樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=350mm計算跨數(shù)5跨。底模厚度18mm板模寬度=1000mm W=bh/6= 1000X 182/6=54000mm, I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm。1)內(nèi)力及撓度計算a.+荷載2.50 kN/m1.01.4 = 3.50 kN/m1= 8.38 kN/m2 = 4.88 kN/m支座彎矩系數(shù) K=-0.105 , M=Kq1L =-0.105 X 8.38 X 350 =-107788N. mm 剪力系數(shù) Kv=0.606 , V1=KVq1L=0.606 X 8.38 X 350=177

15、7 Njj丄丄tL 丄.11 丄 jj1 I X丄X卜菇°*350+ dSO計算簡圉單位上q二klUrOb.+荷載2 2支座彎矩系數(shù) Kf-0.105 , M2=Kq2L =-0.105 X 4.88 X 350 =-62769N. mm跨中彎矩系數(shù) Kf0.078 , M=Kq2L2 =0.078 X 4.88 X 350 2=46628N- mm剪力系數(shù) Kv=0.606 , V2=KVq2L=0.606 X 4.88 X 350=1035N撓度系數(shù) KU =0.644 , u 2=KUq2L4/(100EI)= 0.644 X 件88/1.2) X 350 4/(100 X 6

16、000X 486000)=0.13 mmX 11 X X3501350350WSD50 j.計算簡罔單位AkHf q=klVin）C施工人員及施工設(shè)備荷載按2.50kN （按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P =1.4 X 2.50=3.50 kN，計算簡圖如下圖所示。昇IJXX1卜 350* 為03刊»°50 店 d兀 »計算簡罔單位q=kllFin)跨中彎矩系數(shù) K=0.200 , M4=KmX PL=O.2OO X 3.50 X 1000X 350=245000 N- mm支座彎矩系數(shù) Kf-0.100 , M=KX PL=-0.100 X 3.50 X 100

17、0X 350= -122500N. mm剪力系數(shù) K=0.600 , V3=KP=0.600 X 3.50=2.10 kN撓度系數(shù) Ko =1.456 , u 3=Ko PL%100EI)= 1.456 X (3.50/1.4) X 1000X 350 3/(100 X 6000X 486000)=0.54 mm2)抗彎強度驗算M=-107788N. mm M+ M=-185269N. mm M+ M=291628N mm 比較M、M+ M、M3+ M4,取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩。Mmax=291628N.mm=0.29kN.m2d =MnaxZW=291628/54000=5.4

18、0N/mm樓板底?？箯潖姸萣 =5.40N/mm2< f m=13.00N/mm2,滿足要求。3)抗剪強度驗算V=1777N, V2+ V3=1035+2100=3135N比較V1、V2+V3,取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vnax=3135N=3.14kNT =3Vma/ (2bh) =3X 3135/(2 X 900X 18)=0.29 N/mm 樓板底?？辜魪姸萒 =0.29N/mm2v f v=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算u max=0.13+0.54=0.67mmu =350/250=1.40mmU =1.40mm,滿足要求。樓板底模撓度u max=0.67

19、mm< 計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。彎矩圖（朗.心3_ 14剪力圖（kN：0. 0T（3）第一層龍骨（次楞）驗算鋼管橫向間距600mm第一層龍骨（次楞）間距350mm計算跨數(shù)3跨223334第一層龍骨（次楞）采用木枋 b=80mm,h=80mmW=bh/6= 80X 80 /6=85333mm,I=bh /12= 80X 80 /12=3413333mm。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù) Kf-0.100 , q=qiX第一層龍骨（次楞）間距/計算寬度=8.38 X 350/1000=2.93 kN/mMmax=KqL2=-0.100 X 2.93 X 600 2=-105480N.mm=-0.11

20、kN.md =MUW =105480/85333=1.24N/mm 2第一層龍骨（次楞）抗彎強度d =1.24N/mm2v f n=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù) Kv=0.600 , Vnax=KVqL=0.600 X 2.93 X 600=1055N=1.05kNT =3Vma/ （2bh） =3X 1055/（2 X 80X 80）=0.25 N/mm第一層龍骨（次楞）抗剪強度T =0.25N/mm2v f v=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數(shù) KU =0.677 , q' =q2X 第一層龍骨（次楞）間距 / 計算寬度=4.88/1.

21、2 X 350/1000=1.42kN/m=1.42 N/mm'44U max=Ku q L/（100EI）= 0.677 X 1.42 X 600 /（100 X 9000X 3413333）=0.04 mmU =600/250=2.40mmma=0.04mm< u =2.40mm,滿足要求。第一層龍骨（次楞）撓度u計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。L丄丄X計算簡罔【單位彎矩0.04變形圏（頑）（4）第二層龍骨（主楞）驗算 鋼管縱向間距900mm計算跨數(shù)1= 2X 80X 80 3/12=6826667mm4.232 跨。第二層龍骨（主楞）采用雙枋 b=80mm,h=80mmWX 80X

22、 80 /6=170667mm,1）抗彎承載力驗算彎矩系數(shù) K=0.327 , P =1.100 X 2.93 X 600=1934N=1.93k NMmax=KPL=0.327 X 1934X 900=569176N.mm=0.57kN.m2d =Mmax/W=569176/170667=3.34N/mm第二層龍骨（主楞）抗彎強度 d =3.34N/mm2< f m=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù) Kv=1.578 , Vnax=KvP=1.578 X 1.93 X 1000=30 46N=3.05kNT =3Vma/（2bh）= 3X 3046/（2 X 2

23、X 80X 80）=0.36 N/mni第二層龍骨（主楞）抗剪強度T =0.36N/mm2< f v=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數(shù) KU =2.806 , P，=1.100 X 1.42 X 600=937N=0.94k NU max=Ku P，L3/（100EI）= 2.806 X 937X 900 3/（100 X 9000X 6826667）=0.31 mm U =900/250=3.60mm第二層龍骨（主楞）撓度計算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。u ma=0.31mm< u =3 .60mm,滿足要求。F=L 931A1F=1.93F=U93 Fl. 33 r=

24、l. 93=1.9C fc. 9414型計g簡E （單位F二tdl rldf/ni）90090031,1'J彎矩國倆.-3.04剪力圖(M)2750.16寶形SSnO3. 支撐強度驗算(1)荷載計算每根鋼管承載 N3k=6089.00N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m ) :Nqk=0.60 X 0.90 X 1.0 X 1000=540 N 每根鋼管承載荷載 Nqk=N3K1+ N3K2 =6089+540=6629N鋼管重量 0.0326kN/m,立桿重量=4.60 X 0.0326 X 1000=150 N水平拉桿 3 層，拉桿重量=3X (0.60+0.90) X 0.032

25、6 X 1000=147 N扣件單位重量 14.60N/個,扣件重量=3X 14.6=44 N腳手板重量 2X 0.60 X 0.90 X 0.30 X 1000=324支撐重量N3K=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重+腳手板重量=150+147+44+324=664N鋼管軸向力 N=1.2Ngk+ Nx = 1.2 X 664+6629=7426N鋼管立桿長細比驗算Lo=h=1.80m=180.00cm，鋼管的 i=1.59cm,入=L =180.00/1.59=113.21鋼管桿件長細比113.2 < 150.0,滿足要求。(3)鋼管立桿穩(wěn)定性驗算=0.496,P=N/ (A) =74

26、26/(0.496 X 424.00)=35.31 N/mm2 2鋼管立桿穩(wěn)定性 35.31N/mm < 205N/mm,滿足要求。4. 支撐支承面驗算鋼管腳手架立桿設(shè)配套底座200X 100mm支承面采用16a號槽鋼，上部荷載為：F=7426/1000=7.43kN料選采用16a號槽鋼；3432H=160mm,b=63mm,W=6.5mm,t=10.0mm,q=0.17kN/m,w=108300mm ,I Y=8662000mmS=63900mm,E=20600N/mm,f=2 15.00 N/mm2,f v=120.00N/mm2,f y=235N/mnio(1) 抗彎強度驗算L=0.80m,a=0.20m,N 1=N=N=7.43kN=7430N, 丫 x=1.05 ;2M=Na+(L+a)+q(L+a)/22=7.43 X 0.20+(0.80+0.20)+0.17 X (0.80+0.20)/2=9.001kN.m=9001000N mmd =MX/ Y xW=9001000心.05 X 108300)=79.15/mm 2;槽鋼梁抗彎強度b =79.15N/mm2< 215.00N/mm2,滿足要求。(2) 抗剪強度驗算V=2N+q(L+a)=7.43 X