在粉砂粘土尾礦基礎(chǔ)上的土石壩穩(wěn)定性評(píng)價(jià)的個(gè)案研究

1、在粉砂/粘土尾礦基礎(chǔ)上的土石壩穩(wěn)定性評(píng)價(jià)的個(gè)案研究托格爾歐澤仁，萊斯利G.布羅姆韋爾摘要：本案例描述了一個(gè)在新近沉積的尾礦上建立的土石壩的設(shè)計(jì)和施工，這個(gè)壩由低強(qiáng)度，低塑性粉土/粘土、可變的粉砂土組成。這個(gè)尾礦壩遇到了單元7的由西佛羅里達(dá)州縣棕櫚灘的水庫(kù)引起單元7的施工限制，限制面積達(dá)4平方公里。在水庫(kù)正常運(yùn)行和水位快速下降的條件下, 分別使用極限平衡的方法(LEM)和有限元建模(FESBM)技術(shù)建立完全耦合的穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)滲流模型進(jìn)行邊坡穩(wěn)定分析。此外,在水位下降期間，使用完全耦合應(yīng)力/孔隙壓力分析的穩(wěn)定性計(jì)算通常被用來進(jìn)行瞬間滲流的穩(wěn)定性分析。關(guān)鍵詞：地下水位快速下降 瞬態(tài)滲流 邊坡穩(wěn)定性 耦

2、合分析 沉淀的粉砂/粘土尾礦1.介紹Loxahatchee水庫(kù),也稱為L(zhǎng)-8蓄水池(L8SR),由儲(chǔ)水能力大約為56×106立方米的7個(gè)相鄰的單元組成。它位于佛羅里達(dá)州的西棕櫚海灘縣西邊, ,馬歇爾藝術(shù)國(guó)家野生動(dòng)物保護(hù)區(qū)的北邊 (也稱為水保護(hù)區(qū)1或WCA-1),在Loxahatchee河的源頭區(qū)域內(nèi)。水庫(kù)是綜合全面大沼澤地恢復(fù)計(jì)劃（CERP，一個(gè)聯(lián)邦項(xiàng)目旨在改善水質(zhì)和淡水在南佛羅里達(dá)州的分布）的有效組成部分。它的主要目的是幫助維持相鄰的河流區(qū)域所需的流量水平，以方便恢復(fù)Loxahatchee河和提供額外的水供應(yīng)到西棕櫚灘。 單元3單元4單元7單元6單元5單元1&2該水庫(kù)被南佛

3、羅里達(dá)州的經(jīng)營(yíng)管理區(qū)（SFWMD）擁有并運(yùn)行，和被PBA作為一個(gè)商業(yè)石灰石采石場(chǎng)開采。這個(gè)水庫(kù)，如圖1中所示，在2003到2008期間被建造，由七個(gè)相互連接的單元組成，這些單元大概被開采的高度為4.5米的北美垂直基準(zhǔn)，NAVD，（所有在本文中的高程均為海拔navd-1988，除非另有說明），所以水庫(kù)被進(jìn)一步加深13米來提供額外的存儲(chǔ)容量56×106立方米，周邊的環(huán)繞水庫(kù)的土堤防高達(dá)7米。該堤防由在開采過程中挖掘出的的土石構(gòu)造，目的是為了防浪，以及儲(chǔ)存更多的水。圖1.Loxahatchee水庫(kù)鳥瞰圖邊的環(huán)繞水庫(kù)的土堤防高達(dá)7米。該堤防由在開采過程中挖掘出的的土石構(gòu)造，目的是為了防浪，以

4、及儲(chǔ)存更多的水。北2場(chǎng)地地質(zhì)在L8SR現(xiàn)場(chǎng)的地質(zhì)條件包括表層泥煤和被埋在混有少量的粘土的砂下面的有機(jī)砂，上沉積覆蓋較厚的膠結(jié)砂。20英里彎曲的地貌，構(gòu)成整個(gè)L8SR基礎(chǔ)，形成一個(gè)獨(dú)特的地質(zhì)特征。上層的富含碳酸鹽的淺層膠結(jié)砂和底層的貝殼砂床有相對(duì)較低的滲透率。這使得采礦作業(yè)可允許利用干采礦技術(shù)。這些特征也特別適合水儲(chǔ)存和與周圍的地下水系統(tǒng)的相互作用最小。根據(jù)當(dāng)前地質(zhì)文獻(xiàn),淺地層包括可變巖體的成員被稱為柏蒙特的形成。在該處的地層 大多數(shù)被確認(rèn)為湯普森堡的形成?？傮w而言，PBA設(shè)施范圍地層的年齡大約一萬年到兩百萬年。3現(xiàn)場(chǎng)勘查項(xiàng)目本文涉及的設(shè)計(jì)的單元7的南部周邊堤防使用極限平衡方法（LEM）和有限元

5、建模（FESBM）方法以在正常運(yùn)行以及地下水位快速下降的情況下提供足夠的邊坡穩(wěn)定性。單元7，如圖2 所示，單元7的西部,南部和東部被三個(gè)外部堤壩環(huán)繞。單元7包含一個(gè)近0.5平方公里的存儲(chǔ)區(qū)域。這與南邊的佛羅里達(dá)230千伏電力光(FP&L)傳播區(qū)域接壤,東邊挨著L-8運(yùn)河,西邊挨著工廠。開放通道的運(yùn)輸結(jié)構(gòu)的形成是疏通連接單元7單元6的傳輸區(qū)域。單元7最初是作為一個(gè)石灰石采石場(chǎng)操作的過程中的水或尾礦處理池塘, 并同時(shí)是前水庫(kù)的施工現(xiàn)場(chǎng)。 運(yùn)輸結(jié)構(gòu)單元6過程水或尾礦處理池單元7的東邊單元7的西邊單元7的南面L-8運(yùn)河圖2.單元7 的鳥瞰圖邊的環(huán)繞水庫(kù)的土堤防高達(dá)7米。該堤防由在開采過程中挖掘

6、出的的土石構(gòu)造，目的是為了防浪，以及儲(chǔ)存更多的水。北處理工廠現(xiàn)場(chǎng)勘查項(xiàng)目進(jìn)行確定特定的場(chǎng)地土壤和巖石地層通過評(píng)估現(xiàn)有基礎(chǔ)條件來設(shè)計(jì)水庫(kù)的堤壩。結(jié)合機(jī)械鉆和標(biāo)準(zhǔn)滲透測(cè)試(SPT)鉆孔來完成深度3.5m-20米以內(nèi)的開挖和20米以下的開挖則使用現(xiàn)有等級(jí)的履帶式和氣動(dòng)鉆機(jī)來完成。在單元7的南堤的附近，7個(gè)土壤地層的地下巖土剖面的總體結(jié)構(gòu)從下往上分別為基礎(chǔ)砂，貝殼砂，粉砂，粉砂或粘土尾礦，非常松散的砂子，砂質(zhì)填充材料，路堤填土。通常,地表土壤由一個(gè)夾層的可變粉質(zhì)粘土層和砂層的擴(kuò)展而成的。這些土壤總厚度根據(jù)在鉆取的地理位置的覆蓋厚度和底層的巖層的高程不同，厚度范圍可達(dá)2.5到7米。為了方便采礦作業(yè), 除

7、了零星的位置有有機(jī)土壤表土覆蓋，地表的有機(jī)土壤均被移除。石灰石或石灰?guī)r層的鉆孔中會(huì)遇到表層砂。這些是開采的單位在現(xiàn)場(chǎng)遇到的主要的問題，這些表層砂的總厚度在0.5米和6米之間變化。 通過對(duì)巖石取心來確定巖石的質(zhì)量并獲得具有代表性的樣本。巖石的質(zhì)量指標(biāo)(RQD)介于0和48之間其可回收的比率在17 - 83%之間不等。在這些地層范圍內(nèi)的擊數(shù)(n個(gè)值)值從24次每英尺到24次每15厘米(n值> 50次)。在巖石層中的粉砂和粘土質(zhì)的間歇層會(huì)遇到。此外,在單元7的西南路堤處，低可塑性粘土、粉砂和可變的粉沙尾礦,這是工廠的洗滌和上漿操作是會(huì)遇到的難題。在低塑性粘土和粉砂處應(yīng)采用相對(duì)低的n值，應(yīng)每英尺

8、進(jìn)行10次以下的擊打。在可變的粉砂殘?jiān)帒?yīng)采用n值為每英尺1和50次數(shù)之間的擊打。4在現(xiàn)場(chǎng)和實(shí)驗(yàn)室的測(cè)試為了使用LEM和FESBM模型以需通過現(xiàn)場(chǎng)和實(shí)驗(yàn)室測(cè)試以確定液壓材料的導(dǎo)電性能和強(qiáng)度特性。實(shí)驗(yàn)室強(qiáng)度試驗(yàn)進(jìn)行了路堤填土和粉砂/粘土尾礦的試樣選擇。三軸剪切試驗(yàn)（TX）是選擇覆蓋層的樣品用于構(gòu)建周圍的堤岸。這些土壤樣本在實(shí)驗(yàn)室中被壓縮到最大密度的95%，這是建堤防的最小的壓實(shí)標(biāo)準(zhǔn)。該TX測(cè)試的結(jié)果列于表1。此外，三個(gè)TX試驗(yàn)：直接剪切（DS）測(cè)試，和一個(gè)被用來從單元7的西南處選定無擾動(dòng)的粉砂/粘土尾礦樣品的直接簡(jiǎn)單剪切（DSS）測(cè)試。這三個(gè)測(cè)試的結(jié)果是見表2和3。四個(gè)增量加載（IL）固結(jié)試驗(yàn)用

9、于提取單元7的西南處天的無擾動(dòng)粉砂或粘土殘?jiān)蕴峁┩寥赖某两捣治龅男再|(zhì)。這些測(cè)試的結(jié)果見表4。表1.TX測(cè)試結(jié)果獲取樣品臨界有效壓力合力摩擦角C；（千帕）（角度）白砂036輕質(zhì)灰色砂038表2.單元7西南提防的TX和DS測(cè)試結(jié)果土壤臨界有效壓力合力C（千帕）摩擦角；（角度）粉砂/粘土尾礦(TX test#1)1540.3可變粘性砂尾礦(TX)1739.3粉砂/粘土尾礦(TX test#2)936.5粉砂/粘土尾礦(DS)632.0基于所遇到的土壤類型，單元7的西南處的典型截面可分為以下幾層：路堤填土，砂質(zhì)填充材料，非常松散的沙子，粉砂/粘土尾礦，粉砂質(zhì)砂，和具有一定數(shù)量的貝殼和貝殼碎片的基礎(chǔ)砂

10、（圖3）。滲流模型需做現(xiàn)場(chǎng)和實(shí)驗(yàn)室的滲透性試驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行各種土壤的滲透性測(cè)試用于構(gòu)建單元7的南部周邊堤防。土壤樣品在實(shí)驗(yàn)室中被壓縮為最大密度的95%。此外，在這個(gè)區(qū)域的現(xiàn)場(chǎng)泵井測(cè)試用來估計(jì)地下土壤的滲透率（砂質(zhì)填充材料，非常疏松的沙子，粉砂質(zhì)砂，和含貝殼的基礎(chǔ)砂）。水平滲透率和垂直滲透率是在現(xiàn)場(chǎng)和實(shí)驗(yàn)室測(cè)試的基礎(chǔ)上計(jì)算出的。土層滲透值如表5所示。這些值被用于在穩(wěn)定狀態(tài)和瞬態(tài)滲流情況下分析。表3.單元7的西南路堤的DSS測(cè)試結(jié)果土壤參數(shù)測(cè)試1測(cè)試2粉砂/粘土尾礦垂直整合的壓力(kPa)190380最大剪切壓力時(shí)的剪切應(yīng)變（%）9.916.6糾正最大值后的剪應(yīng)力(kPa)4697Su /vc0.

11、240.25表4. IL固結(jié)試驗(yàn)結(jié)果土壤孔隙比e0壓縮指數(shù)cc壓縮指數(shù)區(qū)域調(diào)整cc再壓縮指數(shù)Cr 粉砂/粘土尾礦0.7850.1590.1720.009粉砂/粘土尾礦0.5320.1160.1240.0053粉砂/粘土尾礦0.4920.0810.0890.0028粉砂/粘土尾礦0.1050.2380.2700.0244表5.在土壤的滲透分析中使用的滲透值土壤高度（m）層級(jí)滲透性（m/s）水平（kh）垂直（kv）路堤填土（壓實(shí)砂）壩頂（EL+7m）to EL+3m17.0*10-54.0*10-5砂質(zhì)填實(shí)物EL.+3m to EL+1.5m23.0*10-51.5*10-5非常松散砂層EL.+1

12、.5m to EL-0.5m33.0*10-51.5*10-5粉砂/粘土尾礦EL.-0.5m to EL-1.5m41.2*10-85.8*10-9粉土EL.-1.5m to EL-3m52.4*10-56.7*10-6貝殼砂EL.-3m to EL-4.5m61.4*10-59.1*10-6有貝殼的基礎(chǔ)砂1EL.-4.5m to EL-15m71.8*10-58.8*10-6有貝殼的基礎(chǔ)砂2EL.-15m to EL-26m81.1*10-54.8*10-6表6. 砂質(zhì)土壤的Fredlund和Xing（1994）的擬合參數(shù)土壤a（KPa）nm路堤填土（壓實(shí)砂）1.744.470.62砂質(zhì)填充

13、材料1.775.040.67非常松散的砂層1.654.710.71粉砂2.594.390.59貝殼砂1.675.370.665滲流和穩(wěn)定分析方法的使用根據(jù)拉姆和席爾瓦所言，對(duì)土石結(jié)構(gòu)的確定的精確的安全因素必須涉及到情況(事件)、幾何(成分),孔隙壓力和應(yīng)力路徑壓力、強(qiáng)度、水平的穩(wěn)定和失效概率。在巖土工程設(shè)計(jì)中普遍引入先進(jìn)的軟件產(chǎn)品來增加計(jì)算能力、強(qiáng)大的技術(shù),如有限元計(jì)算的突出。在這個(gè)單元7的西南路堤的設(shè)計(jì)研究中，把拉姆和席爾瓦列出的因素考慮在內(nèi)，用LEM和FESBM方法進(jìn)行耦合穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)滲流和變形分析，以在粉砂和粉砂上建立土壩。 5.1滲流分析穩(wěn)態(tài)滲流分析與瞬態(tài)滲流分析都是為了預(yù)測(cè)浸潤(rùn)線位置和

14、在穩(wěn)態(tài)和地下水位快速下降的條件下分別提取孔隙水壓力。對(duì)單元7的西南堤防的典型斷面的分析，是利用有限元程序的SEEP/W的方法，在提防的幾何邊界、水壓力、土壤剖面和垂直和水平土壤滲透率的基礎(chǔ)上來確定流過提防的滲流量。圖4. 濕土壤的特征曲線吸力（KPa）路堤填土砂填土非常松散的沙子粉砂/粘土尾礦粉砂貝殼砂體積含水量基于粒度分布的關(guān)系，被用于這項(xiàng)研究的Fredlund和興(1994)曲線擬合參數(shù)來定義剖面內(nèi)沙質(zhì)土壤的水分特征曲線。沙質(zhì)土壤的水分特征曲線歸納在表6中,土壤的保水曲線如圖4所示。 因?yàn)榛A(chǔ)砂層總是保持飽和的，基礎(chǔ)砂的保水曲線參數(shù)層是不相關(guān)的提取模型。由于粉砂和粘土殘?jiān)臐B透性很低，(如

15、表5)不飽和現(xiàn)象在滲流中扮演了一個(gè)重要的角色。通過粒度大小確定滲流的方法被用來確定為粉砂/粉砂尾礦水特征曲線, 因?yàn)樗梢赃m用于各種材料,包括殘?jiān)?。由此產(chǎn)生的特性曲線圖4所示。 5.2穩(wěn)定性分析以確定最小安全因子（FOS），需要對(duì)結(jié)構(gòu)的臨界載荷條件進(jìn)行分析。這些臨界載荷條件和相應(yīng)的分析通常指定在“穩(wěn)態(tài)滲透”和 “地下水位快速下降”的情況下進(jìn)行。根據(jù)幾種不同的分析方法可確定堤防的最小安全因子，分析方法包括LEM、邊界元方法、與有限元計(jì)算應(yīng)力法。在這單元7的西南路堤的設(shè)計(jì)里，穩(wěn)定狀態(tài)和地下水位驟升驟降的情況下，LEM和FESBM分析方法都有用到。6滲流和穩(wěn)定性分析結(jié)果6.1穩(wěn)態(tài)滲流和長(zhǎng)期穩(wěn)定性分析

16、結(jié)果材料單位重量(kN/m3)內(nèi)部摩擦角，'（度）粘聚力c' (kPa)泊松比強(qiáng)性模數(shù)E (MPa)提防（壓實(shí)填土）183600.3556砂質(zhì)填充材料172800.3020非常松散的砂子152500.3015粉砂/粘土尾礦143600.4015粉砂172900.3520貝殼砂183300.3550基礎(chǔ)砂203500.3580表7.極限平衡法和有限單元法分析下的材料特性在正常運(yùn)行情況下，土石壩長(zhǎng)期蓄水后可達(dá)到穩(wěn)態(tài)滲流平衡。土石壩可能需要許多年才能建立一個(gè)穩(wěn)態(tài)滲流。穩(wěn)定狀態(tài)的穩(wěn)定分析沒有考慮達(dá)到平衡所需的時(shí)間。表7對(duì)穩(wěn)態(tài)分析的輸入?yún)?shù)進(jìn)行了總結(jié)。路堤填土和粉砂或泥屑的抗剪強(qiáng)度值和彈

17、性模量的計(jì)算是基于三軸測(cè)試實(shí)驗(yàn)(如表1和2)。粉砂或泥屑的 IL固結(jié)試驗(yàn)修正劍橋模型的輸入?yún)?shù)總結(jié)如表8所示 。 表2中所示的是粉砂或泥屑的非線性模型參數(shù)結(jié)果。上游邊坡穩(wěn)態(tài)滲流情況下的穩(wěn)定性使用從表5到表9所示的水庫(kù)的水位的流動(dòng)屬性：4.5米(正常操作池),5米(最大操作池)，和5.5米(最大附加操作池)。 圖5顯示在正常操作的情況下嚴(yán)重故障用LEM的方法來計(jì)算得出的結(jié)果。經(jīng)研究發(fā)現(xiàn)，可通過LEM和FESBM的方法獲得臨界故障面和穩(wěn)態(tài)分析之間的密切關(guān)系，結(jié)果如表9所示。表8. 粉砂/泥尾礦的修正劍橋參數(shù)土壤eo粉砂/粘土尾礦1.0500.2700.0244方法計(jì)算安全系數(shù)正常操作池最大操作池最

18、大附加操作池LEM2.913.053.26FESBM（對(duì)粉砂/粘土尾礦的線彈性模型）2.812.943.16FESBM(對(duì)粉砂/粘土尾礦的非線性模型)2.802.933.15FESBM(對(duì)粉砂/粘土尾礦的修正劍橋模型)2.893.043.28表9.上游邊坡穩(wěn)態(tài)滲流的穩(wěn)定性分析1.提防填料 2.砂紙?zhí)畛洳牧?3. 非常松散的砂子 4. 粉砂/粘土尾礦 5.粉砂 6.貝殼砂（從上到下1-6）基礎(chǔ)貝殼砂1基礎(chǔ)貝殼砂2基礎(chǔ)貝殼砂1圖6.正常操作池運(yùn)行10天后的浸潤(rùn)線下降趨勢(shì)圖5.正常操作池的用LEM確定的穩(wěn)態(tài)臨界破壞面（FOS=2.9） 基礎(chǔ)貝殼砂26.2地下水位快速下降的穩(wěn)定分析的結(jié)果圖6顯示的是單

19、元7在正常運(yùn)行水平運(yùn)行10天后的水位浸潤(rùn)線。用FESBM的方法來進(jìn)行瞬間穩(wěn)定分析的結(jié)果如圖7所示。地下水位在粉砂或黏土層內(nèi)的驟升驟降的超孔隙水壓力利用瞬態(tài)滲流分析和完全耦合的模型作比較結(jié)果如圖6 所示。如圖8所示滲流和應(yīng)力或孔隙壓力模型產(chǎn)生幾乎相同結(jié)果。此外，碾壓混凝土的護(hù)坡系統(tǒng)的穩(wěn)定措施導(dǎo)致了安全因子隨著地下水位的驟降而戲劇性的增加：從大約1增到2.8（圖9）。瞬間滲流模型應(yīng)力/孔隙壓力耦合模型水庫(kù)從4.5米開始下降從5.0米開始下降從5.5米開始下降總水頭（米）安全系數(shù)（基于FESBM)過去的時(shí)間（天） 過去的時(shí)間（天）圖7.水位快速下降分析的結(jié)果 圖8.孔隙水壓力的反應(yīng)過去的時(shí)間（天）（

20、b）1.提防填料 2.砂紙?zhí)畛洳牧?3. 非常松散的砂子 4. 粉砂/粘土尾礦 5.粉砂 6.貝殼砂（從上到下1-6）這條線是抽水蓄能水庫(kù)在地下水位快速下降時(shí)所要求的最小安全系數(shù)（1.3）水庫(kù)水位下降高度（米）水庫(kù)FOS安全系數(shù)6米寬的腳趾支撐9米寬的開采和替換區(qū)域基礎(chǔ)貝殼砂1基礎(chǔ)貝殼砂2圖9.(a)當(dāng)實(shí)施腳趾支撐和超挖時(shí)水位快速下降的分析結(jié)果（b）設(shè)計(jì)截面和臨界破壞面7施工細(xì)節(jié)及施工后的性能開采并被回填的級(jí)配良好的石灰?guī)r碎石，為路堤填土填筑與壓實(shí)的平臺(tái)提供穩(wěn)定的工作環(huán)境（圖10A）。所有不適合的尾礦均被移除，為了提高邊坡的安全系數(shù)，降低施工后沉降并用干凈的壓實(shí)填土坑（圖10B）。在最壞的情況

21、下，模擬在允許的水位下降率情況下，計(jì)算出的安全系數(shù)有細(xì)微的減少：從2.8（圖9）到2.5（圖11），它仍然滿足FOS對(duì)水位驟降的最低要求（1.3）。單元7路基施工完成于2007年8月。如圖12所示，自水庫(kù)建成以來，已經(jīng)度過4個(gè)水位下降周期，平均下降率約為12厘米/天，這小于設(shè)計(jì)下降率30厘米/天的?？偠灾?，通過對(duì)其結(jié)構(gòu)分析，和觀測(cè)結(jié)果表明，通過采取的措施增加對(duì)快速下降的荷載的穩(wěn)定性是成功的。（a）（b）（c）去除尾礦去除尾礦提防建設(shè)在相對(duì)高程-4,.5米的地方放置填石圖10.（a）路堤填筑 （b）尾礦去除 （c）南部提防8結(jié)論本文介紹了佛羅里達(dá)州的棕櫚海灘縣L8SR的西方的單元7的設(shè)計(jì)，部分

22、建造在由低塑性粉粘土、粉砂和可變砂，強(qiáng)度較低的殘?jiān)A(chǔ)上。在正常運(yùn)行和水位快速下降的條件下采用LEM和FESB技術(shù)和全耦合穩(wěn)、瞬間邊坡穩(wěn)定性分析的滲流模型進(jìn)行分析。分析的結(jié)果表明，LEM的分析方法滿足力和力矩平衡的方法（即，Spencer法）與更復(fù)雜的FESBM基礎(chǔ)模型相似。安全系數(shù)水庫(kù)FOS圖11（a）.最壞情況下的水位下降情況分析結(jié)果 （b）臨界破壞面基礎(chǔ)貝殼砂1基礎(chǔ)貝殼砂26米寬的腳趾支撐1.提防填料 2.砂紙?zhí)畛洳牧?3. 非常松散的砂子 4. 粉砂/粘土尾礦 5.粉砂 6.貝殼砂（從上到下1-6）9米寬的開采和替換區(qū)域這條線是抽水蓄能水庫(kù)在地下水位快速下降時(shí)所要求的最小安全系數(shù)（1.

23、3）過去的時(shí)間（天）（b）水庫(kù)水位下降高度（米）水庫(kù)的相對(duì)高程安全系數(shù)水庫(kù)相對(duì)高程（m，NAVD）安全系數(shù)日期圖12.施工后的安全系數(shù)的計(jì)算參考文獻(xiàn)1. Alkasawneh,W.，Malkavwi A.I.H.，Nusairat J.H.，Albataineh, N.A.。比較研究在邊坡穩(wěn)定分析中各種商用程序J。電腦和土工技術(shù)，2008年，（3 5），428 - 435。 2. Aubertin,M.， Mbonimpa,M.， Bussiere B.， Chapuis,r.。根據(jù)巖土的基本性質(zhì)預(yù)測(cè)保水曲線的模型J。加拿大巖土，2003年，1104 - 1122。3. Belirgen,M.M. 。在地下水位驟條件下的邊坡穩(wěn)定性的調(diào)查J。 電腦和土工技術(shù)，2007年，（34），81 - 91。4Dawson, E.M.， Roth, W.H., Drescher, A.。在強(qiáng)度折減的條件下的邊坡穩(wěn)定性分析，巖土工程49（6），835840。5Duncan，J.M.。邊坡的極限平衡和有限元分析。巖土工程學(xué)報(bào)， 1996年，122（7），577596。6