鋼帶厚度設(shè)計外文翻譯

1、 高溫下奧氏體不銹鋼的應(yīng)力-應(yīng)變模型譯自：Xing-Qiang Wang , Zhong Tao , Tian-Yi Song , Lin-Hai Han ， Stressstrain model of austenitic stainless steel after exposure to elevated temperatures，Journal of Constructional Steel Research，Journal of Constructional Steel Research 99 (2014) 129139 摘要：結(jié)構(gòu)中的不銹鋼使用量增加，這種結(jié)構(gòu)材料需要對火災(zāi)后的行為有

2、所研究。所以進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，調(diào)查機(jī)械性能奧氏體不銹鋼1.4301級加熱后冷卻至室溫。三種類型不銹鋼試樣進(jìn)行測試，包括在角試樣削減從方管和從圓形中空截面提取的曲線試樣。后面的應(yīng)力應(yīng)變曲線不銹鋼前提出了不同溫度（200至1000攝氏度）和熱浸泡時間（0至135分鐘）進(jìn)行測量，在試驗(yàn)結(jié)果的基礎(chǔ)上，應(yīng)力曲線影響不同參數(shù)的彈性模量、屈服強(qiáng)度、極限強(qiáng)度和極限應(yīng)變，在討論本文中，提出了奧氏體不銹鋼的應(yīng)力-應(yīng)變模型。關(guān)鍵詞：應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系；不銹鋼；火災(zāi)后；損傷評價；溫度效應(yīng)1簡介與碳鋼相比，不銹鋼具有越來越大的興趣對結(jié)構(gòu)工程師而言，因?yàn)槠涓郊拥暮锰?，如腐蝕抵抗，維護(hù)和審美情趣 1 。有些不銹鋼牌號也含有一定量

3、鎳、鉬和鈦，使這個高鉻的存在使不銹鋼不同于碳鋼。 由于合金含量高，應(yīng)力的形狀（）應(yīng)變（）不銹鋼曲線可以描述為“回旋”式，且應(yīng)力、形狀（）應(yīng)變（明顯高原廣泛觀察到在溫和的鋼產(chǎn)量曲，不存在的不銹鋼 2 。大量的研究已經(jīng)完成在室溫條件下捕獲不銹鋼關(guān)系和許多模型被因拉斯姆森 2 ，加德納和凈樂 3 ，與華歆等人 4 提出。在室溫下調(diào)查雙相不銹鋼1.4462級的力學(xué)性能和奧氏體不銹鋼1.4301級，陳、楊 5 進(jìn)行了穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)拉伸試樣測試在不同溫度范圍從20至1000關(guān)系測量在高溫下的不銹鋼，然后提出由陳和楊 5 、陳和楊 5 ，不銹鋼在室溫下是一個修訂版的拉斯姆森模型 2 。加德納等使用可用文獻(xiàn)測試數(shù)

4、據(jù) 6 ,提出的改進(jìn)的復(fù)合奧斯古德蘭貝格奧斯古德模型預(yù)測高溫材料不銹鋼合金的性能。值得注意的是，在1993-1-2.（2005） 7 文獻(xiàn)中還提供了一個兩階段的模型來描述高架不銹鋼溫度響應(yīng)。在火災(zāi)后對結(jié)構(gòu)的損傷評估，由費(fèi)里西堤等人提出 9 的不銹鋼材料在火災(zāi)后的應(yīng)力應(yīng)變模型需要進(jìn)行精確的結(jié)構(gòu)分析 8 。測試不銹鋼棒（奧氏體1.4307級）加熱后850C的熱軋（直徑12毫米）和冷加工（直徑24毫米）不銹鋼棒材進(jìn)行測試。熱不銹鋼棒，如果超過500溫度且在屈服強(qiáng)度下降（fy）能觀察到的是高強(qiáng)度的損失。目的是只有6.5% 在一個給定的fy溫度850的強(qiáng)狂下，和火災(zāi)暴露下的最終強(qiáng)度的熱軋鋼棒沒有明顯影響

5、。相反的，冷加工不銹鋼棒有一個完全不同的行為有輕微的強(qiáng)度增加至400C和一個在較高溫度下的強(qiáng)衰變。為冷加工的不銹鋼棒加熱至850C發(fā)現(xiàn)冷卻至室溫年減少80%。對作者的最佳知識的認(rèn)知下，沒有研究且已經(jīng)進(jìn)行調(diào)查的機(jī)械行為火災(zāi)后的結(jié)構(gòu)不銹鋼。在本文中，進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，研究了火燒1.4301級加熱后奧氏體不銹鋼的性能在1000個角的一個簡化的應(yīng)力-應(yīng)變模型，然后提出了火災(zāi)后的奧氏體不銹鋼，這是基于拉斯姆森的常溫下不銹鋼的模型。2.實(shí)驗(yàn)研究2.1鋼卷制備由于奧氏體不銹鋼1.4301是最常見的等級結(jié)構(gòu)上的應(yīng)用，它是在本文中選擇的研究。不同鋼試樣，包括單位、角和曲試樣，均被裁且由熱軋鋼帶制成的結(jié)構(gòu)空心型材冷成

6、形。從平坦的表面中間切平息是一個方形中空截面（SHS，2002006mm）。調(diào)查，拐角效應(yīng)，角試樣切角從角落的同鋼管如圖1B所示。同時，弧形券被切斷一個圓形截面（CHS，2603mm）。所有的試樣是沿著鋼管的縱向方向。根據(jù)澳大利亞標(biāo)準(zhǔn)為1391 10，試樣尺寸如圖1所示。22加熱和冷卻 溫度控制爐用于加熱的不銹鋼試樣。在加熱預(yù)定目標(biāo)溫度（噸）20C/分鐘下這些試樣是從環(huán)境溫度加熱的，溫度保持預(yù)先選定穩(wěn)定的浸泡時間達(dá)到就行。目標(biāo)溫度（噸）范圍從200到1000，如表1所示。對于大多數(shù)在鋼卷，熱浸泡時間（分鐘）被選為30分鐘如圖2中所示的時間超過了最小的浸泡時間，經(jīng)美國權(quán)威檢測機(jī)構(gòu)21-09 11

7、確保平衡溫度在試樣中有20分的規(guī)定。研究熱暴露的影響時間對不銹鋼的后火行為，四個不同浸泡時間（45，0，90和135分鐘）被選為單位試樣，經(jīng)過800年的測試，用一張試樣浸泡在爐中為指定的時間，試樣被自然的冷卻到爐內(nèi)的室溫。應(yīng)該注意的是，所有的試樣在加熱和冷卻過程中都是免費(fèi)的。表1 奧氏體不銹鋼在高溫下的力學(xué)性能TEsT（MPa）f0.01T（MPa）fyT（MPa）fuT（MPa）uTnT試樣類型20210,190219.1305.5655.50.4969.02平200202,748258.5298.9650.90.4418.27300177,659258.6353.2655.50.4919.

8、59400203,543191.6294.6646.20.4589.49500184,590218.6299.8651.30.4799.04700197,188191.6266.8647.00.4619.08800 (ts = 0)196,214209.0290.8640.20.4567.62800 (ts = 45 min)224,600201.5298.5651.00.4869.01800 (ts = 90 min)210,164215.5300.6656.80.4897.54800 (ts = 135 min)210,164195.8291.2644.50.5028.391000218,

9、569191.7271.8641.50.1768.5920173,054404.4622.9765.20.2166.93角300171,120367.3534.6720.00.2079.22500174,224403.1557.7734.70.2508.03700184,947300.4436.1675.00.3917.031000-147.8226.4622.20.4898.4720200,192214.6318.9670.20.5059.00彎曲300188，840221.6316.6676.60.4719.11500187,480220.1305.8666.60.4719.9970020

10、5,389195.3263.6662.30.4678.441000221,041176.3250.4664.10.4768.542.3測試?yán)鋮s到室溫后，這些試樣被取出從爐和拉伸試驗(yàn)，使用萬能材料進(jìn)行試驗(yàn)機(jī)。對采用應(yīng)變控制法的試樣進(jìn)行了測試，在as1391 失敗 10一致。兩引伸計分別放在兩側(cè)平和弧形試樣中測量擴(kuò)展。角試樣，是只有一個引伸計安裝在試樣由于在安裝另一個困難一個在凹邊的試樣。在測試過程中，全方位曲線記錄的試樣，和模彈性（EST）證明0.01%屈服強(qiáng)度（f0.01T），證明產(chǎn)量0.2%強(qiáng)度（fYT），極限強(qiáng)度（fUT），和相應(yīng)的極限應(yīng)變（UT）被獲得了。這些參數(shù)與下標(biāo)表他們是經(jīng)過熱處理

11、的試樣。應(yīng)變硬化指數(shù)（nt），可以計算出以下公式 2 ：應(yīng)該提到，拉伸試驗(yàn)也進(jìn)行了未暴露在高溫下的試樣。這個所獲得的結(jié)果（噸= 20攝氏度）被用來評估火災(zāi)暴露效果。 圖1鋼卷的尺寸（單位：毫米） 圖2 為試樣的加熱和冷卻程序 圖3 在應(yīng)力應(yīng)變曲線試樣 3.測試結(jié)果與討論測得的全方位曲線平坦在角的圖形中顯示為3-5。應(yīng)該注意的是800C的 T曲線如圖3試樣從測試用一個45分鐘的熱浸泡時間獲得。一般情況下，火災(zāi)暴露的影響對平面和曲面的試樣是不顯著的曲線，但角試樣的影響是非常顯著。它也可以發(fā)現(xiàn)火災(zāi)后曲線保持相同的基本形“圍屋”式可以觀察不銹鋼在室溫的溫度。測得的材料性能，包括EST，f0.01T，f

12、YT，fUT，UT和nT，列與表1 圖4 火災(zāi)后應(yīng)力-角試樣的應(yīng)變曲線 圖5 火災(zāi)后應(yīng)力-彎曲試樣的應(yīng)變曲線3.1熱浸泡時間的影響熱浸泡時間的影響（tS）在火災(zāi)后曲線中如圖6，測試結(jié)果為平試樣加熱到800個角。所選擇的值分別為0、45、90和135分鐘。測試結(jié)果表明不銹鋼的殘余力學(xué)性能沒有明顯影響的tS四曲線幾乎重合彼此。從相應(yīng)的fYT和fUT最大偏差平均值僅分別為1.8%和1.3%。甚至為0的試樣差異不明顯被發(fā)現(xiàn)。這是歸因于相對緩慢的加熱速率和冷卻速度試樣，由陶等進(jìn)行的文獻(xiàn)回顧 8 。表示加熱時間持續(xù)時間對碳鋼的影響也被忽略，只要加熱時間足夠長，以確保鋼樣品內(nèi)部的溫度分布均勻。因此，目前對于

13、碳鋼的觀察是一致的。在下面的章節(jié)中，只有平均值在圖6所示的曲線參數(shù)的應(yīng)用比較中有體現(xiàn)。3.2火災(zāi)暴露的影響理想化的曲線可以在火災(zāi)后得到如圖7所示表示重要參數(shù)定義平面或曲面片曲，定義之前包括fYT，fUT，UT和nT。作比較用途無熱處理的鋼的相應(yīng)參數(shù)被指定,分別為ES，fY,fu ,U,T和nt。同時，ESt,c，fYT，C,fyT,C，fuT,C, ,U,T,C和nt,c進(jìn)一步定義為火災(zāi)后角參材料；且ES,C,fy,c,fu,c, U,c 和nc是相應(yīng)的參無火接觸角材?；馂?zāi)暴露的影響對這些測量參數(shù)進(jìn)行了分析，在下面的部分體現(xiàn)。3.2.1彈性模量 在高溫中EST也是一樣的在試樣中暴露波動，這是合

14、理的假設(shè)。圖6.熱浸泡時間對火災(zāi)后曲線的影響 圖7.火災(zāi)后不銹鋼的理想曲線3.2.2屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度fyT /fy和fuT/fu實(shí)驗(yàn)值在圖中有描繪的。9、10分別為平面和彎曲的試樣在熱軋試驗(yàn)不銹鋼棒材的數(shù)據(jù)中被費(fèi)里西堤等人報道 9 。也顯示在這些數(shù)字，這表明，這些趨勢是在當(dāng)前測試中相同的觀察到。通常FYT不變時不低于500C，然后減少fyT，可以觀察到T大于500C。但在fuT/fu比的影響可以忽略不計。不銹鋼通常表現(xiàn)出明顯的強(qiáng)度增強(qiáng)在一個冷彎型 12 角區(qū)域上。尤其是奧氏體不銹鋼的情況下，強(qiáng)度增加歸因于位錯和局部變換的影響在奧氏體的馬氏體冷工作 13下。在當(dāng)前的測試中，這種強(qiáng)度增強(qiáng)效果也可

15、以清楚地觀察到。如圖11所示。fy和fu的平坦區(qū)域，和fy相比，fu,c的角區(qū)在室溫下分別增長103.9%和16.9%。在火災(zāi)過程中，由于位錯和反向相位恢復(fù)且這種強(qiáng)度的增強(qiáng)開始減弱，發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體。當(dāng)1000C時，強(qiáng)度增強(qiáng)不再出現(xiàn)，角和平面材料都有接近的產(chǎn)量和極限優(yōu)勢。ALA 14 進(jìn)行高溫試驗(yàn)結(jié)果表明，由于冷成形過程中保持溫度約600C的溫度下，增加了基礎(chǔ)強(qiáng)度，且增強(qiáng)效果開始下降，冷成形的影響完全消失在900C。可見，火災(zāi)暴露對奧氏體不銹鋼在火災(zāi)和火災(zāi)后的角強(qiáng)度提高有著相似的效果。3.2.3極限應(yīng)變和應(yīng)變硬化指數(shù)對UT /U和nT / n的平面和曲面的試樣是在圖所示的實(shí)驗(yàn)值分別為12

16、和13。一般來說，UT和nT對曲線形狀的影響遠(yuǎn)遠(yuǎn)低具有屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度。測試結(jié)果表明的影響，對UT /U和nT / n適中，可以忽在UT的相當(dāng)大的變化是nT。冷成形過程通常會降低鋼的伸長率材質(zhì)。在室溫下，測量U，C只有0.176的角材，量高的U（ 0，440）可以得到扁平材。因此，對Uc|U 的比值是0.4，證圖14?；馂?zāi)后，UT，C隨T的增加，指極限應(yīng)變恢復(fù)。當(dāng)T是1000C，UT，C的火災(zāi)后角材料增加到0.391，這是關(guān)于U的 89%對于平板材料（0，440）的應(yīng)變。 圖8.作為溫度的函數(shù)的比值 圖9. fyt/fy作為溫度的函數(shù)比應(yīng)變硬化指數(shù)nT，C由彈性模量的測量精度影響較大，這決定

17、了f0,01T在公式的準(zhǔn)確性（1）。如前所述，所測得的彈性模量是不準(zhǔn)確的角落試樣。因此，在表1中提出的價值是不可靠的角落試樣。但仍可以看到，在室溫下有一個下降的趨勢后，有冷成形?；馂?zāi)暴露后，發(fā)現(xiàn)在應(yīng)變硬化指數(shù)有所恢復(fù)。圖10. fuT|fu 作為溫度的函數(shù) 圖11.平板和角點(diǎn)的屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度的比較4.應(yīng)力-應(yīng)變模型由于火災(zāi)暴露不改變曲線的形狀圖中所示。6 - 3，相同的應(yīng)力-應(yīng)變曲線表達(dá)式對于室溫不銹鋼和火災(zāi)損壞不銹鋼可以使用。一些模型在室溫下可用于不銹。這些模型的目的是代表對冷彎型平坦區(qū)域的關(guān)系。沒有具體的模已經(jīng)提出了不銹鋼在角落地區(qū)的情況，以解決冷成形效果。三模型進(jìn)行了綜述和相比。 1

18、5 對有沒有顯著差異之間的三模型預(yù)測有所發(fā)現(xiàn)。在一般情況下，僅需三個參數(shù)來確定全曲線是拉斯姆森模型 2 最簡單的使用。在下面的章節(jié)中，最近的測試數(shù)據(jù)是從文獻(xiàn)中收集被用來進(jìn)一步評估拉斯姆森的模型，然后對該模型進(jìn)行了修正，也考慮了冷成形效果角區(qū)的不銹鋼?；馂?zāi)暴露后的影響被認(rèn)為是進(jìn)一步修改模型。4.1環(huán)境溫度下的應(yīng)力-應(yīng)變模型圖12. 對UT /U作為溫度的函數(shù)4.1.1平坦的區(qū)域，模型圓形空心截面的正方形或長方形的平坦區(qū)域空心型材（RHS），只有有限的增加強(qiáng)度與原始不銹鋼片 16 才能導(dǎo)致冷成形。拉斯姆森的模型可用于CHS部件和方管截面。這是進(jìn)一步證實(shí)了目前平面和彎曲試樣的測試。因此，部分平試樣和

19、彎曲的CHS節(jié)試樣沒有必要區(qū)分自蔓延高溫合成在本文的預(yù)測關(guān)系方面。描述在室溫下不銹鋼的非線性曲線拉斯姆森 2 提出了全方位關(guān)系如：在在屈服強(qiáng)度的曲線的切線模量是一個系數(shù)。ES和M可以通過公式計算。（3）及（4），分別由n在式（2）可以計算Eq。（1）用fyt和F0.01T分別替代FY和F0.01，F(xiàn)0.01是0.01%可以證明無熱處理下的產(chǎn)量的不銹鋼的強(qiáng)度。同時，（5）和（6）是由拉斯姆森 2 提出了確定fuu模型與新的測試數(shù)據(jù)吻合得很好。這可以從圖15在fy/fu和fy / ES之間的關(guān)系驗(yàn)證方程（5）。繪制在三角形的奧氏體不銹鋼和圓的雙重合金收集新的測試數(shù)據(jù)，而所使用的數(shù)據(jù)拉斯姆森 18

20、之前也被描述在這一數(shù)字的十字架。 圖13. nT/n作為溫度的函數(shù) 圖14.平板和角試樣的極限應(yīng)變比較應(yīng)該指出的是，式（5）只適用于奧氏體和雙不銹鋼。拉斯姆森的模型采用EN 1993-1-4（2006） 17 ，被其他研究人員廣泛使用。據(jù)拉斯姆森 18 ，經(jīng)200以上的測試數(shù)據(jù)和28全方位得到的的模是從文獻(xiàn)中收集的曲線。隨著越來越多的產(chǎn)業(yè)在使用不銹鋼，許多新的試驗(yàn)數(shù)據(jù)報道，近年來針對不同的不銹鋼牌號。共有135個新的測試數(shù)據(jù)和33全方位曲線從16得到 32 ，以前從 3,12,1932中收集奧氏體和雙相不銹鋼的數(shù)據(jù)，被用來驗(yàn)證拉斯姆森的模型。SHS或方管截面多數(shù)用來對試驗(yàn)數(shù)據(jù)形成的扁平材切冷成

21、型進(jìn)行報道。驗(yàn)證表明，拉斯姆森模型與新的測試數(shù)據(jù)吻合得很好。這可以從圖15在fy/fu和fy / ES之間的關(guān)系驗(yàn)證方程（5）。收集新的測試數(shù)據(jù)被繪制在三角形的奧氏體不銹鋼和圓的雙重合金，而所使用的數(shù)據(jù)拉斯姆森 18 之前也被描述在這一數(shù)字的十字架。圖15. fy /fu和fy / ES之間的不銹鋼常溫4.1.2角地區(qū)模型圖16顯示冷加工的奧氏體曲線的影響是基于電流測試環(huán)境溫度的不銹鋼。與平板材料相比，在fy,c屈服強(qiáng)度的增加，fu,c極限強(qiáng)度增加，以及減少的最終應(yīng)變U，C，可以發(fā)現(xiàn)角落里的材料。同時，角落里的材在拉伸變形過程中，顯示的應(yīng)變硬化比平面材料少。 建立了可靠的物質(zhì)角模型，一系列拉伸

22、試驗(yàn)數(shù)據(jù)被用于收集角從奧氏體或雙相不銹鋼空心型材，共有85個測試數(shù)據(jù)和24全方位曲線被報道在3,12,25-36 。測試數(shù)據(jù)在匯總表2。它應(yīng)該還收集了鐵素體不銹鋼的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，但在本文中沒有分析。結(jié)果表明，不同的鐵素體不銹鋼的模型需要開發(fā)收集新測試數(shù)據(jù)分析。開發(fā)一個鐵素體模不銹鋼是本文的研究范圍。與平面的角材相比，在角材上的值如圖17中的材料所示，在垂直軸上顯示比例與水平軸描繪了FY的扁平材對應(yīng)。收集試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，冷成型對彈性體的影響不明顯模數(shù)。因此，角材的碳角材料仍然是相同的對應(yīng)的平面材料。由于角材的曲線仍然是“回旋型”如圖16所示，可以做出合適的修改拉斯姆森的模型，包括角強(qiáng)度增強(qiáng)的效果。以下

23、模型材料在室溫下的角：在fy，C屈服強(qiáng)度和fu,c極限強(qiáng)度角材分別是U，C是極限應(yīng)變對為fU，是一種材料參數(shù)；數(shù)控是應(yīng)變硬化指數(shù)；Y，C切線模是角落的材料曲線的在fy，C，這是由方程（8）。確定指定的全方位曲線方程（7），五個參fy，C，fu,c,U，C ,nC和mC需要確定的角材質(zhì)。這些參數(shù)可以是三個基本參數(shù)的函數(shù)ES，fy和n為扁平材。進(jìn)行統(tǒng)計分析如下來找出可能的關(guān)系的基礎(chǔ)上的測試數(shù)據(jù)表2總結(jié)了。對于所收集的數(shù)據(jù)的空心形狀，數(shù)據(jù)比值范圍從0.25到2.5，其中數(shù)據(jù)是內(nèi)部的角半徑和噸是截面的厚度。沒有明顯的趨勢被發(fā)現(xiàn)之間式中RI比值等參數(shù)（7），這可能是由于因此，對數(shù)據(jù)的小變動范圍內(nèi)，其數(shù)據(jù)

24、的影響是不在冷彎空心型材的模型考慮。（1）確定fy，C的關(guān)系，在圖18顯示了fy的關(guān)系之間， fy，c/fy在 fy中表明降低年度的趨勢。因此，低強(qiáng)度鋼演示高角強(qiáng)度增強(qiáng)?；诨貧w分析，方程（9）提出預(yù)測fy，C/fy的關(guān)系式。（2）確定u，C 和fu,c實(shí)驗(yàn)值(fu,c/fy,c)/(fu/fy)繪制在圖19中，它顯示了一個明顯的相關(guān)性(fu,c/fy,c)/(fu/fy)一個表達(dá)式的關(guān)系被視為：在哪伏的極限強(qiáng)度的平板材料確定由式（5）；和fy，C是屈服強(qiáng)度的材料給出的角由式（9）。因此，fU，C是一個fy和ES的功能。在角落里的材料，如果fy和fu分別取而代之的fy，C和fu,C，可以發(fā)現(xiàn)公

25、式（6）提出的拉斯姆森 2 仍然可以用來預(yù)測U，C，這可以從圖20中看出。因此，U，C表示為：應(yīng)該注意的是，在圖20中可以觀察到明顯的分散性。由于在U值的大的變化，這也被報拉斯姆森在發(fā)展方程（6）。（3）確定數(shù)控加工圖21描述了nc 和n的實(shí)驗(yàn)值。盡管有相當(dāng)大的變化趨勢，但nc 和n的比例降低隨著n值的增加。由方程（12）提出預(yù)測數(shù)控N:據(jù)劇拉斯姆森 2 ，在他的模型中的參數(shù)通過試驗(yàn)和錯誤匹配計算曲線測得到新曲線。類似的方法被用來確定矩陣。在本文的角材，它被發(fā)現(xiàn)，一個更高的價值MC提供了更好的預(yù)測角材料的曲具有較高的fy。提出了以下表達(dá)式來確定矩陣： 圖16.冷成型不銹鋼曲線在室內(nèi)溫度的影響表

26、2 不銹鋼角材試驗(yàn)數(shù)據(jù)匯總來源樣本數(shù)曲線數(shù)fy扁平材料（MPa）鋼類型等級剖面類型Rasmussen.and Hancock 3311408奧氏體1.4306SHSHyttinen 2555455-557奧氏體1.4301SHSGardner and Nethercot 3-297-605奧氏體1.4301SHS,RHSEllobody and Young 34-486-707雙工SHS,RHSYoung and Lui 26- -517奧氏體RHS11543雙工Ellobody and Young 35-448-497雙工SHSGardner et al. 27-520-652奧氏體1.43

27、18SHSCruise 36-310-557奧氏體1.4301SHS,RHSJandera et al. 28-417-435奧氏體1.4301SHSTheofanous.and Gardner 2911586-755雙工1.4162SHS,RHSUy et al. 3011363-390奧氏體1.4301SHS,RHSZheng et al. 31Huang.andYoung 32-6-6320-508610-683奧氏體雙工1.43011.4162SHS,RHSSHS,RHSAfshan et al. 12a77298-436奧氏體1.4301/7SHS,RHS11519雙工1.4162C

28、urrent test11306奧氏體1.4301SHS私人提供一個全范圍的曲線。 圖17.角材與平板材料彈性模量的比較圖 圖18.fy和fy,c的關(guān)系變化4.2火災(zāi)后應(yīng)力-單調(diào)領(lǐng)域的應(yīng)變模型所建議的測試結(jié)果在3節(jié)，只有產(chǎn)量強(qiáng)度明顯下降時fyt顯示超過500C的平板材料應(yīng)變，而其他材料參數(shù)包括EST，fut，UT和nT一般保持不變，與相應(yīng)ES，fu值，U和n在環(huán)境溫度下對應(yīng)。因此拉斯姆森的模型由Eq。（2）采用fyt取代fy修正考慮火災(zāi)的影響。 (14) 式中： 屈服強(qiáng)度的下標(biāo)t（fyt）對火災(zāi)后表明，fyt是一個函數(shù)的最高溫度。因?yàn)楹蚮yt相關(guān),（15）和（16），他們也有一個標(biāo)，這說明它們

29、是一個函數(shù)。采用回歸分析方法，提出了基于方程fyt測試數(shù)據(jù)如圖9所示，發(fā)現(xiàn)式（17）給出了合理的預(yù)測fyt。4.3火災(zāi)后應(yīng)力-角區(qū)應(yīng)變模型如前所述，角部零件的不銹鋼中空截面顯示一個強(qiáng)度增強(qiáng)和在室溫下的延展性是降低冷成形過程中的溫度。測試結(jié)果表明這種影響可以消除火災(zāi)暴露。加熱后1000C和冷卻下來表明角落的力學(xué)性能材料與平板材料幾乎一樣，除了角材的極限應(yīng)變?yōu)槠矫娌牧系?9%顯示為無火曝光。提出了一種合理的火災(zāi)后模型的角不銹鋼，下面的假設(shè)是基于測試結(jié)果：圖19.(fu,c/fy,c)/(fu/fy)作為一個fy 的功能比 圖20.u和fy,c/fu,c之間的關(guān)系（1）與適當(dāng)?shù)男薷模鼓飞哪Ｐ腿?/p>

30、然可以使用對于火災(zāi)后的角點(diǎn)不銹鋼的觀察試驗(yàn)曲線。（2）拐角材料的彈性模量不受影響火暴露，可以作為一對平面材料的專家室溫。（3）由于寒冷形成的角落效應(yīng)在1000C消失時，極限應(yīng)變UT，C的火災(zāi)后角材料可以作為(0.89)U，C是在U的極限應(yīng)無火接觸的平板材料。（4）當(dāng)20-1000時，角的機(jī)械性能不銹鋼與溫度之間的線性變化在環(huán)境溫度下的角型不銹鋼那些可以接觸到1000個角。圖21. nC / n 和nz之間的關(guān)系基于上述假設(shè)，角火災(zāi)后模不銹鋼火災(zāi)后，表示如下：（18）其中FYT，C和FUT，C是剩余的屈服強(qiáng)度和極限強(qiáng)度角落的材料被加熱到一個溫度T，分別為UT，C相應(yīng)的極限應(yīng)變FUT，C；NT，C

31、，C是應(yīng)變火災(zāi)損壞的硬化指數(shù)和材料參數(shù)角的不銹鋼；而C表示由方程（19）的切線在屈服強(qiáng)度FYT的曲線模量，基于假設(shè)，F(xiàn)YT，C，C，F(xiàn)UT，UT，C，NT，C，C可以成立。（20）-（24）。根據(jù)式（17），F(xiàn)YT的平材料與0.845fy相當(dāng)T是1000C。因此，F(xiàn)YT在1000C由式（20）0.845fy取代。在式（24），M1000與T 1000C的平面材料，可以從式（16）計算。如果fyt作為0.845fy，M1000可以表示為：如圖11所示的預(yù)測未來fyT，C和fuT,C提示合理與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好。式（22），然而在預(yù)測UT，C為當(dāng)前測試如圖14所示。這由于最終的（U和U，C）的角落在室溫下材料使用均衡器偏高。（6）及（11）討論