杭師大塔吊基礎(chǔ)的施工方案

1、塔吊基礎(chǔ)施工方案一、工程概況杭州師范大學倉前校區(qū)一期體育場工程位于倉前高教園區(qū)，位于花港路以西，南臨科創(chuàng)研發(fā)綜合體，西接良睦路，北靠西禮路。本工程建設單位為：杭州師范大學，工程代建單位為杭州市城建開發(fā)集團有限公司，監(jiān)理單位為浙江天成管理有限公司，本工程勘察單位為浙江省工程勘察院。工程工期350天。體育場主要有看臺和運動場組成，體育場看臺規(guī)劃建筑地上13層，擬采用框架結(jié)構(gòu)；運動場設地下室一層，為地下車庫，擬采用框架剪力墻結(jié)構(gòu)。設計擬采用樁基礎(chǔ)，其中基坑部分主要采用靜壓樁。塔吊基礎(chǔ)類型為預應力靜壓管樁；為滿足平面垂直運輸及施工需要，我司在擬建場地投入4臺(浙建機)QTZ80塔吊，安裝位置為地下車庫

2、3臺，看臺1臺。安裝具體位置詳見塔吊安裝平面布置圖。二、編制依據(jù)本計算書主要依據(jù)施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻編制：1、塔式起重機設計規(guī)范(GB/T13752-1992)2、地基基礎(chǔ)設計規(guī)范(GB50007-2002)3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)4、建筑安全檢查標準(JGJ59-99)5、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50010-2002)6、建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)7、浙江省建設工程標準DB/T1053-2008等編制8、本工程地質(zhì)勘測報告9、產(chǎn)品使用說明書10、建設工程安全生產(chǎn)管理條例（國務院令第393號）11、特種設備安全監(jiān)察條例（國務院第373號令）12、浙

3、江省起重機械安全監(jiān)督管理規(guī)定13、浙江省建筑施工特種工作業(yè)人員管理辦法等三、地質(zhì)地貌情況場地地貌屬湖沼積平原，地形開闊平坦。地面標高一般3.005.50m左右,周邊路網(wǎng)密布，交通發(fā)達?，F(xiàn)場地多為荒地、魚塘和灌、雜木叢等。場地內(nèi)原有零星民居已全部折除，地形受人類改造，如早期房屋拆建、魚塘開挖影響，微地貌有一定起伏。1-2層素填土灰色、灰黃色，松散，稍濕。以粉質(zhì)粘土為主，表層夾較多植物根系，偶見礫石。該層主要分布于場地南側(cè)。1-3層塘泥黑灰色，流塑，巖性主要為淤泥和泥炭質(zhì)土，夾雜有大量的有機質(zhì)、腐植物，略具腥臭味。該層主要分布在魚塘底部。2層粉質(zhì)粘土黃灰色，軟可塑，厚層狀，含少量鐵錳質(zhì)氧化斑，無搖

4、振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等，局部夾粉土。該層大部分區(qū)域分布，在魚塘等地段缺失。3層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土灰色，流塑，厚層狀，上部含較多有機質(zhì)斑，自上而下漸少，底部局部為軟塑粉質(zhì)粘土。無搖振反應，有光澤，干強度和韌性高。該層性質(zhì)差，具高壓縮性，全場分布，厚度變化大，最大層厚達12.50m。4-1層粉質(zhì)粘土綠黃灰黃色，硬可塑，厚層狀，含較多褐黃色鐵錳質(zhì)氧化斑。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部缺失。4-2層粉質(zhì)粘土夾粉土褐黃色，軟可塑，薄層狀，夾較多粉土薄層，單層厚0.10.3cm,粘塑性較差，下部粉土含量較少，局部見貝殼富集，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層土質(zhì)不均勻，

5、局部缺失。5層粉質(zhì)粘土灰色深灰色，軟可塑，厚層狀，含少量有機質(zhì)斑點。局部為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部缺失。6-1層粉質(zhì)粘土黃灰色為主，硬可塑，厚層狀，含少量鐵錳質(zhì)氧化斑，局部夾粉土團塊或泥質(zhì)結(jié)核，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層全場分布。6-1層粉質(zhì)粘土灰色淺灰色，軟可塑，厚層狀，含少量有機質(zhì)斑點和貝殼碎屑，局部夾大量腐植物殘骸，土質(zhì)不均勻，無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部缺失。6-2層粉質(zhì)粘土黃灰色蘭灰色，硬可塑，厚層狀，含少量鐵錳質(zhì)氧化斑。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層全場分布。7-1層粉質(zhì)粘土灰色，軟可塑，厚

6、層狀，局部含較多粉細砂和少量有機質(zhì)、腐植物。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層僅個別點缺失。7-2層粉砂灰色，稍-中密，飽和，厚層狀，含較多粘性土，占10%20%，分選性一般，局部為中細砂。該層局部缺失。8層圓礫灰色，灰黃色，稍-中密，粒徑大小一般為0.23.0cm,個別達到8cm,分選性和膠結(jié)程度一般，圓礫含量占50%60%，局部達到80%，其顆粒往下漸變粗，下部夾雜較多卵石，次圓狀、亞圓狀，巖性成份以凝灰?guī)r和砂巖為主，多呈中風化。粒間夾較多砂土，局部夾較多粘性土，土質(zhì)不均勻，本層上部23m局部以礫砂為主，性質(zhì)相對下部較差，顆粒自上而下漸變大，該層全場分布。8層粉質(zhì)粘土綠灰黃綠色，

7、軟可塑，厚層狀，局部為硬塑，刀切面見褐黃色條紋。無搖振反應，稍有光澤，干強度和韌性中等。該層局部以中細砂為主，呈含粘性土細砂狀。該層以透鏡體形式分布于8層中，局部地段缺失。2、水文地質(zhì)概況孔隙潛水主要賦存于場區(qū)表部填土層和淺部第四系粘性土層內(nèi)，地下水分布連續(xù)，其富水性和透水性具有各向異性，均一性差，水量小，透水性弱?？紫稘撍艽髿饨邓Q向入滲補給及地表水體下滲補給為主，逕流緩慢，以蒸發(fā)方式排泄和向附近河塘側(cè)向逕流排泄為主，與地表水體具一定的水力聯(lián)系?？紫冻袎核饕植加谙虏?-2層粉砂和8層圓礫中，其上覆粘性土層構(gòu)成了其承壓水含水層頂板。承壓含水層組屬于上更新統(tǒng)東苕溪古河道，分布較廣泛而連續(xù)。

8、根據(jù)區(qū)域資料顯示該層滲透性較好，含水量一般。四、塔機受力狀況工作情況Fv(KN)Fh(KN)M1(KN.m)M2(KN.m)Mk(KN.m)非工作44971166800工作509311039875270說明：1、上面圖和表所示為：獨立高度（40.5m）塔機固定在混凝土基礎(chǔ)上，塔身未采用附著裝置，塔機工作情況以及非工作情況受到暴風突襲時，基礎(chǔ)受到的荷載值。（風荷載按GB/T13752X值）；2、Fv為基礎(chǔ)所受到白垂直荷載，F(xiàn)h為基礎(chǔ)所受到白水平荷載，M1、M的基礎(chǔ)所受到的傾翻力矩，M財扭矩。3、所列荷載均為混凝土基礎(chǔ)上平面內(nèi)的荷載，不含基礎(chǔ)自重在內(nèi)。五、塔吊基礎(chǔ)的計算書1:根據(jù)現(xiàn)場實際情況，本工

9、程1#塔機（安裝位置地庫東北側(cè)，安裝高度40.5米）、2蟠機（安裝位置地庫東南側(cè)，安裝高度40.5米）、3蟠機（安裝位置地庫西南側(cè)，安裝高度40.5米）三臺都是安裝在地下室基礎(chǔ)底板下，4#塔機（安裝位置看臺東北角，安裝高度40.5米）、塔機是安裝在獨立基礎(chǔ)上部，四臺塔機型號都是QTZ80（一）1#塔吊計算書1、1#塔吊的基本參數(shù)信息地面粗糙類別：B類城市郊區(qū); 主弦桿材料：角鋼/方鋼； 非工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市，額定起重力矩Me 630kN m3塔吊傾覆力矩M 1668kN m3工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市，額定起重力矩Me 630kN m3塔吊傾覆力矩M 1039kN m3風荷載高

10、度變化系數(shù)：1.31;主弦桿寬度c： 250mmi基本風壓 必0： 0.45 kN/m2;基礎(chǔ)所受水平力P: 71kN;基本風壓 W0： 0.45 kN/m 2, 基礎(chǔ)所受水平力P: 31kN;塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1.6m基礎(chǔ)埋深D1.650m自重Fi449kN基礎(chǔ)承臺厚度Hc1.250m最大起重荷我F260kN基礎(chǔ)承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直往0.600m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度30mm空心樁的空心直徑0.49m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規(guī)格202、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)3、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計

11、算塔吊自重（包括壓重）F1=449.00kN;塔吊最大起重荷載F2=60.00kN;作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=509.00kN;荷載效應組合對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：Mmax=1668kNR4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算1).樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nk=(Fk+G)/4)/n±Mkxi/Exj2±MXkyi/Eyj2;其中n單樁個數(shù)，n=4;Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)k=509.00kN;Gk樁基承臺的自重標準值：G=25XBcX

12、BcXHc=25X5.00X5.00X1.25=781.25kN;Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm3xi,yi單樁相對承臺中心軸的XYJ向距離(3.8/2)0.5=2.69m；Nik單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Mmax=(509.00+781.25)/4+1668X2.69/(2X2.692)=632.60kN。最小壓力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-1668X2.69/(2X2.692)=12.52kN。無需驗算抗拔承載力。樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(Fk+G)/4=322.56KN2).承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技

13、術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.2條。Mx=ZZNyiMy=ZZNxi其中Mx,My計算截面處XYT向的彎矩設計值；Xi,yi單樁相對承臺中心軸的XYJ向距離取a/2-B/2=1.10m;Nii扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值,Ni=1.2X(NkmaX-Gk/4)=524.75kN；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：MX=My=2X524.75Xl.10=1154.44kN-m5、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。2as=M/(fcbho)工=-(1-2as)1/2節(jié)=1-42As=M/(曲0fy)式中，al系數(shù)，當混凝土強度

14、不超過C5CW,a1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，a1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00;fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mn2;ho承臺的計算高度：H50.00=1200.00mm；fy鋼筋受拉弓S度設計值，fy=210.00N/mm；經(jīng)過計算得：31154.44106/(1.0016705000.001200.002)=0.01;己=1(1-2001)0.5=0.01;下=1-0.01/2=0.995;Asx=Asy=1154.44X106/(0.995X1200.00X210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率為0.2%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:50

15、00.00義1250.00義0.2%=12500.00mi2To根據(jù)塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一6、承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式：V&gsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mmk計算截面的剪跨比，X=a/h,此處，a=0.9m；當入0.2時，取入=0.25當人時，取入=3得入=0.75hss受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當h0<800mmf,取h0=800mmho>2000miW,取h0=2000mm其間按內(nèi)插法取值，伊s=(800/1200)

16、1/4=0.904;o承臺剪切系數(shù)，行1.75/(0.75+1)=1;0.904X1X1.57X5000X1200=8511.931kN>1.2乂632.60=759.12kN;經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！7、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.2.1條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=632.6kN;單樁豎向承載力特征值公式：Ra=iEqsikli+qpkApu樁身的周長qsik第i層巖土的樁側(cè)阻力特征值li第i層巖土的厚度qPk-樁端端阻力特征值A(chǔ)p樁底端橫截面面積各土層厚度及阻力標準值如下表：取與該塔吊樁位置相近的孔號Z

17、K21在舁廳p土厚度(m)土側(cè)阻力特征值(kPa)土端阻力特征征(kPa)抗拔系數(shù)士名稱39.277.000.000.70淤泥質(zhì)粘土4-21.025.007000.70粉質(zhì)粘土夾粉土6-12.828.007000.75粉質(zhì)粘土16-1'3.922.005500.75粉質(zhì)粘土26-23.0330.001400.000.75粉質(zhì)粘土3樁的入土深度定為20.00m,所以樁端進入持力層3.03米。單樁豎向承載力特征值:Ra=1.884X371.05+1400X0.094=781.561N;Nk=322.56KN<Ra=781.561NMmax=632.60kN<1.2Ra=1.2X

18、781.561=937.873kN;樁基豎向承載力滿足要求!8、附圖啊辨。閽曉相舶游向 財；艱就雙和 , -5ti _I_»_»_J_1#珞制T剖面圖綜上所述，1#塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求。（二）、2#塔吊計算書1、2蟠吊的基本參數(shù)信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1.6m基礎(chǔ)埋深D1.650m自重Fi449kN基礎(chǔ)承臺"誦母"1.250m取大起重福裁F260kN基礎(chǔ)承臺寬度Bc、5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直往0.600m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度30mm空心樁的空心直徑0.49m

19、承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規(guī)格202、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：B類城市郊區(qū); 主弦桿材料：角鋼/方鋼； 非工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市，額定起重力矩Me 630kN m3塔吊傾覆力矩M 1668kN m3工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市，額定起重力矩Me 630kN m3塔吊傾覆力矩M 1039kN m3風荷載高度變化系數(shù)：1.31;主弦桿寬度c： 250mmi基本風壓 辿：0.45 kN/m2;基礎(chǔ)所受水平力P: 71kN;基本風壓 ：0.45 kN/m 2, 基礎(chǔ)所受水平力P: 31kN;3、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重(包括壓重)Fi=449.00kN;塔吊最大起重

20、荷載F2=60.00kN;作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=Fi+F2=509.00kN;荷載效應組合對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：Mmax=1668kNR4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算1) .樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nk=(Fk+G)/4)/n±Mkxi/£xj2±Mkyi/£yj2;其中n單樁個數(shù)，n=4;Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)k=509.00kN;Gk樁基承臺的自重標準值：G=25XBcXBcXHc=25X5.00X5.00X

21、1.25=781.25kN;Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm3Xi,yi單樁相對承臺中心軸的XYJ向距離(3.8/2)0.5=2.69m；Nik單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=(509.00+781.25)/4+1668X2.69/(2X2.692)=632.60kN。最小壓力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-1668X2.69/(2X2.692)=12.52kN。無需驗算抗拔承載力。樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2) .承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的

22、第5.9.2條。Mx=ZZNyiMy=ZZNxi其中Mx,My計算截面處XYT向的彎矩設計值；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XYJ向距離取a/2-B/2=1.10m;Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值,N1=1.2X(Nkmax-Gk/4)=524.75kN；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：Mc=My=2X524.75X1.10=1154.44kN-m5、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。2as=M/(fcbh0)(=-(1-2嚴節(jié)=1-42As=M/(Mfy)式中，al系數(shù)，當混凝土強度不超過C5(M,a1取為1.0,當混凝土強度

23、等級為C80時，a1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00;fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mn2;ho承臺的計算高度：H>50.00=1200.00mm；fy鋼筋受拉弓S度設計值，fy=210.00N/mm；經(jīng)過計算得：os=1154.44106/(1.0016705000.001200.002)=0.01;己=1(1-20.01)°.5=0.01;S=1-0.01/2=0.995;Asx=Asy=1154.44X106/(0.995X1200.00X210.00)=4605.8卅次。由于最小配筋率為0.2%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:5000.00義1250.0

24、0義0.2%=12500.00mi2To根據(jù)塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一6、承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式：1) <fhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mmk計算截面的剪跨比，X=a/h,此處，a=0.9m；當入<0.2時，取入=0.25當人>時，取入=3得入=0.75gs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當h0<800mmf,取h0=800mmh0>2000miW,取h0=2000mm其間按內(nèi)插法取值，伊s=(800/1200)1/4

25、=0.904;o承臺剪切系數(shù)，a=1.75/(0.75+1)=10.904X1X1.57X5000X1200=8511.931kN>1.2乂632.60=759.12kN;經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！7、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.2.1條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=632.6kN；單樁豎向承載力特征值公式：Ra=iEqsikli+qpkApu樁身的周長qsik第i層巖土的樁側(cè)阻力特征值li第i層巖土的厚度qpk-樁端端阻力特征值A(chǔ)p樁底端橫截面面積各土層厚度及阻力標準值如下表:取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK42

26、在舁廳P土厚度(m)土側(cè)阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)抗拔系數(shù)士名稱37.097.000.000.70淤泥質(zhì)粘土6-15.828.007000.75粉質(zhì)粘土16-1'0.822.005500.75粉質(zhì)粘土26-26.3130.001400.000.75粉質(zhì)粘土3由于樁的入土深度為20m,所以樁端進入持力層1.85m。單樁豎向承載力特征值:Ra=1.884X316.35+1400X0.094=920.86N;Nk=322.56KN<Ra=920.86NNkmax=632.60kN<1.2Ra=1.2X920.86=1105.032kN;樁基豎向承載力滿足要求!8

27、:附圖綜上所述，2蟠機樁基設計滿足塔機安裝使用要求。（三）3#塔吊計算書1、3蟠吊的基本參數(shù)信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1.6m基礎(chǔ)埋深D1.650m自重Fi449kN基礎(chǔ)承臺厚度Hc1.250m最大起重荷我F260kN基礎(chǔ)承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直往0.600m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度30mm空心樁的空心直徑0.49m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規(guī)格202、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：聯(lián)城市郊區(qū)；風荷載高度變化系數(shù)：1.31;主弦桿材料：角鋼/方鋼；主弦桿寬度c：250mm非工作狀態(tài)：所處城巾：浙江杭州

28、市，基本風壓30：0.45kN/m2;額定起重力矩Me630kNm基礎(chǔ)所受水平力P:71kN;塔吊傾覆力矩M1668kNm工作狀態(tài)：所處城巾：浙江杭州市，基本風壓W0：0.45kN/m2,額定起重力矩Me630kNm基礎(chǔ)所受水平力P:31kN;塔吊傾覆力矩M1039kNm3、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）Fi=449.00kN;塔吊最大起重荷載F2=60.00kN;作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=Fi+F2=509.00kN;荷載效應組合對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：Mmax=1668kNR4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算2) .樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ

29、94-2008)的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nk=(Fk+Gk)/4)/n±Mkxi/£xj2±Mkyi/£yj2;其中n單樁個數(shù)，n=4;Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)k=509.00kN;Gk樁基承臺的自重標準值：G=25XBcXBcXHc=25X5.00X5.00X1.25=781.25kN;Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1668kNm3xi,yi單樁相對承臺中心軸的XYJ向距離(3.8/2)0.5=2.69m；Nik單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Mma

30、x=(509.00+781.25)/4+1668X2.69/(2X2.692)=632.60kN。最小壓力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-1668X2.69/(2X2.692)=12.52kN。無需驗算抗拔承載力。樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(Fk+G)/4=322.56KN3) .承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.2條。Mx=ZZNyiMy=ZZNxi其中Mx,My計算截面處XYT向的彎矩設計值；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XYJ向距離取a/2-B/2=1.10m;N i1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值,Ni=1.2 X(Nkma

31、x-Gk/4)=524.75kN；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：MX=My=2X524.75Xl.10=1154.44kN-mi5、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。2os=M/(fcbho)工=-(1-2奶)1/2節(jié)=1-42As=M/(曲0fy)式中，al系數(shù)，當混凝土強度不超過C5(M,a1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，a1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00;fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm;ho承臺的計算高度：件-50.00=1200.00mm；fy鋼筋受拉弓S度設計值，fy=210.00N/mm

32、；經(jīng)過計算得：os=1154.44106/(1.0016705000.001200.002)=0.01;己=1(1-2001)0.5=0.01;下=1-0.01/2=0.995;Asx=Asy=1154.44X106/(0.995X1200.00X210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率為0.2%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:5000.00義1250.00義0.2%=12500.00mi2To根據(jù)塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一6、承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式：V&gsftb0h

33、0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mmk計算截面的剪跨比，X=a/h,此處，a=0.9m；當入<0.2時，取入=0.25當人>時，取入=3得入=0.75gs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當h0<800miW,取h0=800mmh0>2000mmf,取h0=2000mm其間按內(nèi)插法取值，加=(800/1200)1/4=0.904;o承臺剪切系數(shù)，a=1.75/(0.75+1)=10.904X1X1.57X5000X1200=8511.931kN>1.2乂632.60=759.12kN;經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！7、樁豎向極限承載力

34、驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.2.1條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=632.6kN;單樁豎向承載力特征值公式：Ra=iEqsikli+qpkApu樁身的周長qsik第i層巖土的樁側(cè)阻力特征值li第i層巖土的厚度qPk-樁端端阻力特征值A(chǔ)p樁底端橫截面面積各土層厚度及阻力標準值如下表：取與該塔吊樁位置相近的孔號ZK40在舁廳P土厚度(m)土側(cè)阻力特征值(kPa)土端阻力特征征(kPa)抗拔系數(shù)士名稱39.567.000.000.70淤泥質(zhì)粘土6-14.828.007000.75粉質(zhì)粘土16-1'1.322.005500.75粉質(zhì)粘土26-24.34

35、30.001400.000.75粉質(zhì)粘土3樁的入土深度定為20.00m,所以樁端進入持力層4.34米。單樁豎向承載力特征值:Ra=1.884X360.12+1400X0.094=810.07N;Nk=322.56KN<Ra=810.07NNkmax=632.60kN<1.2Ra=1.2X810.07=972.084kN;,樁基豎向承載力滿足要求!288、附圖BP®幽胤極“蛉"由綜上所述，3#塔機樁基設計滿足塔機安裝使用要求（四）4#塔吊計算書基本風壓 gw： 0.45 kN/m2;1、4蟠吊的基本參數(shù)信息塔吊型號QTZ80塔吊獨立起升高度H40.5m塔身寬度B1

36、.6m基礎(chǔ)埋深D3.250m自重F1449kN基礎(chǔ)承臺厚度Hc1.250m最大起重荷我F260kN基礎(chǔ)承臺寬度Bc5.000m樁鋼筋級別HPB235樁直往0.600m樁間距a3.8m樁混凝土等級C60承臺混凝土的保護層厚度30mm空心樁的空心直徑0.49m承臺混凝土等級C35配筋鋼筋規(guī)格202、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：B類城市郊區(qū);主弦桿材料：角鋼/方鋼；非工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市，風荷載高度變化系數(shù)：1.31;主弦桿寬度c：250mm額定起重力矩Me 630kN 塔吊傾覆力矩M 1668kN 工作狀態(tài)：所處城市：浙江杭州市， 額定起重力矩Me 630kN 塔吊傾覆力矩M 1039

37、kN基礎(chǔ)所受水平力P: 71kN;基本風壓 w0： 0.45 kN/m2, 基礎(chǔ)所受水平力P: 31kN;3、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重(包括壓重)Fi=449.00kN;塔吊最大起重荷載F2=60.00kN;作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=Fi+F2=509.00kN;荷載效應組合對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：Mmax=1668kN,m4、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算預制樁1) .樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nk=(Fk+G)/4)/n±附區(qū)/£xj2&#

38、177;Mkyi/£yj2;其中n單樁個數(shù)，n=4;作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)k=509.00kN;樁基承臺的自重標準值：G=25XBcXBcXHc=25X5.00X5.00X1.25=781.25kN;xk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取1668kNni,y iik一單樁相對承臺中心軸的X5向距離(3.8/2)°.5=2.69m；單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Mmax=(509.00+781.25)/4+1668X2.69/(2X2.692)=632.60kN。最小壓力：Mmin=(509.00+781.25)/4-1668X2.

39、69/(2X2.692)=12.52kN。無需驗算抗拔承載力。樁頂受軸心豎向力的情況下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2) .承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.2條。Mx=ZZNyiMy=ZZNXi其中Mx,My計算截面處XYT向的彎矩設計值；Xi,yi單樁相對承臺中心軸的XYJ向距離取a/2-B/2=1.10m;Nii扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值,Ni=1.2X(Nkmax-Gk/4)=524.75kN；經(jīng)過計算得到彎矩設計值：Mc=My=2X524.75Xl.10=1154.44kN-m5、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(GB5

40、0010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。2as=M/(fcbh0)工=-(1-2as)1/2節(jié)=1-42As=M/(曲0fy)式中，al系數(shù)，當混凝土強度不超過C5(M,a1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，如取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00;fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mn2;ho承臺的計算高度：H>50.00=1200.00mm；fy鋼筋受拉弓®度設計值，fy=210.00N/mm；經(jīng)過計算得：os=1154.44106/(1.0016705000.001200.002)=0.01;己=1(1-2001)0.5=0.01;下=1-0.

41、01/2=0.995;Asx=Asy=1154.44X106/(0.995X1200.00X210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率為0.2%,所以構(gòu)造最小配筋面積為：5000.00義1250.00義0.2%=12500.00mm=根據(jù)塔式起重機使用說明書提供的配筋率滿足要求。見附圖一6、承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式：V0隆ftboh。其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mmk計算截面的剪跨比，X=a/h,此處，a=0.9m；當入<0.2時，取入=0.25當人>時，取入=3得入=0.75phs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當h0<800mimf,取h0=800mmh0>2000miW,取h0=2000mm其間按內(nèi)插法取值，價=(800/1200)1/4=0.904;o承臺剪切系數(shù)，a=1.75/(0.75+1)=10.904X1X1.57X5000X1200=8511.931kN>1.2乂632