矩陣式變換器設(shè)計中的干擾抑制技術(shù)輸入濾波器設(shè)計電磁兼容

1、    矩陣式變換器設(shè)計中的干擾抑制技術(shù)，輸入濾波器設(shè)計，電磁兼容，矩陣式變換器，四步換1概述矩陣式變換器是一種強迫換相的交交變換器，它由9個可控的雙向開關(guān)，利用PWM控制將交流供電電源直接變換成負載所需的變壓變頻電源，其結(jié)構(gòu)如圖1所示。雙向開關(guān)使用兩個IGBT共集電極反向串聯(lián)，利用器件內(nèi)部的續(xù)流二極管以阻擋反向電壓，結(jié)構(gòu)緊湊，方便簡單，開關(guān)損耗也較低。輸入側(cè)的LC濾波器可有效減少輸入電流的開關(guān)頻率諧波。2EMI分析矩陣式變換器是AC/AC直接變換，電網(wǎng)和負載會相互直接影響，電網(wǎng)的波動會直接對負載（1概述矩陣式變換器是一種強迫換相的交交變換器，它由9個可

2、控的雙向開關(guān)，利用PWM控制將交流供電電源直接變換成負載所需的變壓變頻電源，其結(jié)構(gòu)如圖1所示。雙向開關(guān)使用兩個IGBT共集電極反向串聯(lián)，利用器件內(nèi)部的續(xù)流二極管以阻擋反向電壓，結(jié)構(gòu)緊湊，方便簡單，開關(guān)損耗也較低。輸入側(cè)的LC濾波器可有效減少輸入電流的開關(guān)頻率諧波。2EMI分析矩陣式變換器是AC/AC直接變換，電網(wǎng)和負載會相互直接影響，電網(wǎng)的波動會直接對負載（如異步電機）產(chǎn)生干擾；用IGBT和反并聯(lián)二極管構(gòu)成的雙向開關(guān)，以及它們的控制電路DSP和CPLD等高速集成電路，都存在著高的di/dt，它們通過線路或元器件的引線電感引起瞬態(tài)電磁噪聲，其頻率為幾千Hz，成為不可忽略的噪聲源；PWM調(diào)制技術(shù)在

3、各種電力電子裝置中的廣泛應(yīng)用，在它們的主功率電路中，通常會流過一系列的PWM功率脈沖，其重復(fù)頻率視應(yīng)用場合可達幾千Hz，因而這些脈沖電流中所包含的諧波可以達到幾MHz乃至幾十MHz的范圍，而且它們產(chǎn)生的電磁噪聲強度很大；而周圍的設(shè)備和裝置也會輻射電磁波，它們也成為不可忽視的干擾源。這些干擾源通過傳導(dǎo)和輻射等方式對輸出和輸入電流、電壓產(chǎn)生影響，必須想辦法將其抑制或減少在可以接受的范圍之內(nèi)。世界各國對電氣設(shè)備的電磁兼容性均制定了相應(yīng)的標準，特別是西歐，從1996年1月開始已強制嚴格執(zhí)行其標準，我國也有相應(yīng)的標準和法規(guī)，因此，必須采用輸入濾波器減少矩陣式變換器產(chǎn)生的開關(guān)頻率諧波，本文重點介紹輸入濾波

4、器的設(shè)計。3減少開關(guān)過程干擾為了保證開關(guān)之間的安全切換，同一相輸出的任意兩組開關(guān)不能同時導(dǎo)通，否則將造成輸入兩相短路而產(chǎn)生電流峰值；三相開關(guān)也不能同時斷開，否則就造成感性負載開路而感應(yīng)高電壓。但實際所采用的半導(dǎo)體開關(guān)器件IGBT不可能達到理想的瞬時導(dǎo)通和關(guān)斷，在即將關(guān)斷的器件退出導(dǎo)通之前，即將導(dǎo)通的器件不能達到理想狀況的瞬時導(dǎo)通狀態(tài)，換流時無法避免短暫的開通重疊或關(guān)斷死區(qū)，因此，為了減少開關(guān)過程的干擾，安全的換流通常不能一步完成。四步安全換流的思想是盡量減少短路和開路的危險開關(guān)狀態(tài)。從開關(guān)S1到開關(guān)S2換流過程如圖2所示。當(dāng)iL>0時，四步開關(guān)順序是：關(guān)S1n，開S2p，關(guān)S1p，開S2

5、n。當(dāng)iL<0時，四步開關(guān)順序是：關(guān)S1p，開S2n，關(guān)S1n，開S2p。可見，四步換流成功地構(gòu)成了對兩個雙向開關(guān)的換向控制，既阻止了可能使電源發(fā)生短路的開關(guān)組合，又保證了在任意時刻給負載提供至少一條流通路徑，而且即將關(guān)斷的器件被即將開通的器件施以反壓時可以實現(xiàn)零電流開關(guān)，因此，采用四步換流方案可以減少50的平均開關(guān)損耗。優(yōu)化開關(guān)順序是將開關(guān)順序設(shè)置為S1，S2，S3，S0，S3，S2，S1，即采用半對稱PWM開關(guān)順序，采用優(yōu)化后的開關(guān)順序可以減少33的平均開關(guān)損耗。4輸入濾波器設(shè)計4.1開關(guān)頻率諧波利用仿真和實驗的方法可以得到三相輸入電流的頻譜，可以比較仿真和實驗波形中開關(guān)頻率

6、及其諧波的峰值及其位置，并以此作為濾波器設(shè)計的依據(jù)。利用Matlab仿真的輸出頻率為30Hz的輸入電流頻譜如圖3所示。圖4是實際的開關(guān)頻率為20kHz，功率為3.5kW的矩陣式變換器的未濾波的輸入電流頻譜。可見，在仿真和實驗波形之間有很多相關(guān)性，它們在開關(guān)頻率附近諧波成分很大。在矩陣式變換器驅(qū)動感應(yīng)電機的系統(tǒng)中，電機啟動過程的電磁轉(zhuǎn)矩波形如圖5所示。由圖5可知，感應(yīng)電機啟動時轉(zhuǎn)矩最大，由此產(chǎn)生的干擾電壓也最大。知道了干擾電壓的頻譜，可以開始設(shè)計滿足要求的輸入濾波器了。4.2設(shè)計方法可以采用多相LC濾波電路或帶諧波選擇的單相LC濾波器，但顯然增加了系統(tǒng)的復(fù)雜性。本實驗采用單相的LC濾波電路來滿足

7、設(shè)計要求。輸入濾波器的設(shè)計必須滿足截止頻率低于開關(guān)頻率，體積和重量應(yīng)盡可能小，在濾波電感上的壓降應(yīng)盡可能小，功率因數(shù)應(yīng)盡可能大。為了減少對電網(wǎng)的干擾，矩陣式變換器要盡可能保證接近1的功率因數(shù)，因此，矩陣式變換器必須盡可能補償由引入輸入濾波器的延遲，因為電容是造成延遲的主要因素，所以輸入電流比輸入電壓有一個延遲角。為了確?？臻g矢量調(diào)制策略的正確執(zhí)行，我們設(shè)定/6為最大的可以接受的延遲角。輸入濾波器設(shè)計根據(jù)圖6所示，矩陣式變換器看成是一個電流源，為了得到功率因數(shù)為1，必須盡可能確保輸入電流iL和輸入電壓Ui同相。由圖6可得矩陣式變換器的延遲角（電流落后）限制為/6，則濾波器電感引起的電壓延遲可以忽

8、略5，濾波器的截止頻率比電網(wǎng)頻率高一個數(shù)量級6，濾波器電容的最大值取決于輸入電流的峰值7或理想的輸出功率89。這些值在矩陣式變換器低輸入電流工作時尤為重要?？紤]到式（5）與式（6）利用基爾霍夫電流定理，得到電容電壓的脈動為電容電壓波動在低的輸入/輸出電壓傳輸比和低的功率因數(shù)時變大。由式（9），當(dāng)功率為3.3kW時，對電容的限制是C<38.3F這里取5F/630V。濾波器的截止頻率fc應(yīng)選擇在電網(wǎng)頻率（50Hz）和開關(guān)頻率（20kHz）之間，通常和電網(wǎng)頻率和開關(guān)頻率都有10倍關(guān)系，因此，這里我們?nèi)c為1kHz左右。根據(jù)上面確定的電容值，可以得到L的取值范圍，這里取L為5mH。4.3實驗驗證在設(shè)計好濾波器的參數(shù)后，通過實驗可以檢驗參數(shù)的選擇是否符合要求。滿載時電感上的最大電壓降為式中：Un是額定輸入相電壓；In是額定輸入相電流。由計算可知，滿載時最大的電壓降為0.01。加上濾波器后輸入電流的頻譜如圖7所示，可見輸入電流中基波含量占了絕對部分，開關(guān)頻率及諧波含量已經(jīng)明顯減少，而且由圖8可知輸入電流和電壓基本正弦且同相，因此，濾波器很好地實現(xiàn)了設(shè)計要求。5結(jié)語電力電子設(shè)備的EMI污染越來越受到各方的關(guān)注，各國也相繼出臺了有關(guān)EMC的法規(guī)。矩陣式變換器（MC）