橫琴鋼筋籠吊裝計算書 20吊點課件

1、珠機城際軌道交通工程拱北至橫琴段橫琴站地下連續(xù)墻鋼筋籠吊裝驗算書珠機城際軌道交通工程拱北至橫琴段橫琴站地下連續(xù)墻鋼筋籠吊裝驗算書編 制：審 核： 批 準：中交珠海城際軌道交通項目三工區(qū)項目經(jīng)理部2014年7月目 錄一、計算依據(jù)1二、吊裝參數(shù)12.1、鋼筋籠吊點設置12.1.1、鋼筋籠縱向吊點12.1.2、鋼筋籠橫向吊點22.2、履帶吊選型22.3、扁擔梁結構形式32.4、鋼絲繩32.5、鋼筋籠吊裝細部結構42.5.1、吊攀42.5.2、A型吊點42.5.3、B型橫擔42.5.4、卸扣42.6、鋼筋籠擱置扁擔5三、荷載6四、吊裝驗算74.1、履帶吊驗算74.1.1、雙機起吊兩臺履帶吊受力分配驗算

2、74.1.2、履帶吊主吊主臂長度驗算114.1.3、履帶吊穩(wěn)定性驗算124.2、鋼筋籠起吊時內力及撓度驗算134.2.1、44m鋼筋籠起吊驗算134.2.1.1、鋼筋籠水平夾角為0時力學驗算134.2.1.2、鋼筋籠水平夾角為13時力學驗算154.3、異形鋼筋籠橫向吊點計算164.4、起吊扁擔梁驗算234.4.1、扁擔截面強度驗算：234.4.2、吊鉤孔局部承壓驗算：244.4.3、扁擔梁抗剪強度驗算254.4.4、橫擔梁的穩(wěn)定性核算254.5、鋼絲繩強度驗算254.6、吊攀驗算264.7、吊點驗算274.7.1、吊點受拉驗算274.7.2、吊點處焊縫抗剪強度計算274.8、橫擔驗算274.9

3、、卸扣驗算284.10、鋼筋籠擱置扁擔284.10.1、擱置扁擔截面強度驗算294.10.2、擱置扁擔抗剪強度驗算294.11、地基承載力計算304.11.1、地基表層滿足承載力驗算304.11.2、軟弱下臥層驗算承載力驗算314.11.3、混凝土道路面層抗沖切承載力驗算324.12、履帶吊距地下連續(xù)墻安全距離驗算324.13、玻璃纖維筋吊裝過程中的應力撓度驗算34五、 結論35一、計算依據(jù)1、 珠海市區(qū)至珠海機場城際軌道交通工程拱北至橫琴段橫琴站圍護結構施工圖；2、 起重吊裝常用數(shù)據(jù)手冊；3、 鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范（TB 10002.2-2005 J461-2005）；4、 鋼結構設計規(guī)范

4、（GB50017-2003）；5、 工程建設安裝起重施工規(guī)范HG20201-2000；6、 建筑施工手冊（第四版）；7、 路橋施工手冊；8、 建筑機械使用安全技術規(guī)程（JGJ 33-2012）；9、 混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2011）；10、 建筑機械使用安全技術規(guī)程（JGJ 33-2012）；11、 材料力學（孫訓方 第四版)；12、 建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002）；13、 基坑手冊2009第二版；14、 橫琴車站工程地質勘察報告。二、吊裝參數(shù)2.1、鋼筋籠吊點設置鋼筋籠（44m）采用縱向5個吊點、橫向4個吊點。共20點吊裝鋼筋籠。2.1.1、鋼筋籠縱向吊點鋼筋

5、籠縱向吊點示意圖（44m“一”型鋼筋籠為例），如圖2.1-1所示。圖2.1-1鋼筋籠（44m）縱向吊點2.1.2、鋼筋籠橫向吊點鋼筋籠橫向吊點示意圖（6m寬“一”型鋼筋籠為例），如圖2.1-2所示，吊點間距為1.0+1.3+1.4+1.3+1.0=6m。圖2.1-2“一”型鋼筋籠橫向吊點注：異形鋼筋籠橫向吊點設置參考4.3計算。2.2、履帶吊選型主吊選用QUY 300t履帶吊主臂長66m（性能表見圖2.2-1），副吊選用KH700-2型150t履帶吊主臂長45m（性能表見圖2.2-2）。圖2.2-1 300t履帶吊性能表圖2.2-2 150t履帶吊性能表2.3、扁擔梁結構形式材質：Q235鋼材

6、，容許彎曲應力140MPa，容許剪應力80MPa，端部承壓容許應力80MPa；16截面模量Wx=108cm3。扁擔梁結構形式見圖2.3圖2.3 扁擔梁結構圖2.4、鋼絲繩鋼絲繩采用637+1，公稱強度為1850MPa，安全系數(shù)K取6。扁擔上部鋼絲繩取單股直徑60.5mm；下部取單股直徑30mm。各段鋼絲繩計算長度為：（1） 扁擔上部M0=5m，共計2根；（2） 扁擔下部：MZS=30m，共計4根（主吊上部）；MZX=20m，共計4根（主吊下部）；MFS=24m，共計4根（副吊）。2.5、鋼筋籠吊裝細部結構2.5.1、吊攀鋼筋籠吊攀取30mm厚（500300mm）的Q235鋼板焊接于鋼筋籠吊筋上

7、。如圖2.5-1所示（44m鋼筋籠為例）。圖2.5-1 吊攀、吊點分布圖2.5.2、A型吊點吊點采用32圓鋼，圓鋼吊點起吊時20個吊點同時受力，在翻轉的整個過程中，鋼筋籠下半部副吊吊點受力減小，上半部主吊吊點受力增大，最終為最頂部4個吊點受力。如圖2.5-2 A型吊點、B型橫擔。圖2.5-2 A型吊點、B型橫擔2.5.3、B型橫擔采用25030020鋼板，燒焊在每道主吊點下方10cm左右的鋼籠兩側，主要用于其下穿過鋼扁擔后臨時擱住鋼筋籠，然后換鋼絲繩變換吊點以便繼續(xù)下放鋼筋籠。B型橫擔如圖2.5-2所示。2.5.4、卸扣扁擔上部選用55T高強卸扣（TH1114型）2個（共計4個）扁擔下部選用2

8、5T高強卸扣（TH1111型）4個（共計40個）材料采用合金鋼整體鍛造安全系數(shù)：1t25t為6；25t以上為4A型為內螺紋型B型為外螺母型卸扣如圖2.5所示圖2.5 卸扣2.6、鋼筋籠擱置扁擔鋼筋籠擱置扁擔采用I10加強擱置扁擔（I10工字鋼腹板兩側鐵1cm厚鋼板滿焊），每根長2m，I10加強擱置扁擔各材料力學參數(shù)如下：圖2.6-1 I10加強擱置扁擔截面形式 其中 得 （S1、S2分別表示加厚腹板及翼板面積，其中y1和y2分別表示加厚腹板及翼板形心距擱置扁擔中心處y軸向的距離）三、荷載鋼筋籠整體吊裝（20吊點）最大尺寸：長寬厚為44m6m1m。重61.6t（含地下連續(xù)墻接頭工字鋼）。四、吊裝

9、驗算4.1、履帶吊驗算4.1.1、雙機起吊兩臺履帶吊受力分配驗算開始同時平吊。鋼筋籠受力提升，如圖3.1.1-1：圖3.1.1-1鋼筋籠（44m）縱向吊點為簡化計算，可將吊裝圖簡化為圖3.1.1-2：圖3.1.1-2 吊裝簡化計算示意圖（44m鋼筋籠）雙機四點吊布置圖，鋼筋籠長L44=44m吊繩滑輪系統(tǒng)M1、M2吊繩長分別為L1=32m、L2=34m，鋼筋籠自重為q44=G/L=61.510/44=13.98KN/m，T1、T2分別為M1、M2系統(tǒng)吊繩拉力，R1、R2分別為M1、M2系統(tǒng)合力，1、2為副吊吊點位置，3、4為主吊吊點位置，為鋼筋籠旋轉角度。鋼筋籠在吊立過程中，M1、M2的運動軌跡

10、是一個以吊點1、2或3、4為焦點的橢圓?？紤]復合運動時將M1、M2的運動軌跡近似按橢圓考慮。M1系統(tǒng)（副吊）軌跡方程為：1M2系統(tǒng)（主吊）軌跡方程為：2M1系統(tǒng)（副吊）穩(wěn)衡方程為：M2系統(tǒng)（主吊）穩(wěn)衡方程為：M1系統(tǒng)（副吊）合力為：R1=M2系統(tǒng)（主吊）合力為：R2= G- R1M1系統(tǒng)（副吊）吊繩張力：T1= M2系統(tǒng)（主吊）吊繩張力：T2= 吊點1處的支反力為：R11= T1sin(-)吊點2處的支反力為：R12= T1sin(+)吊點3處的支反力為：R23= T2sin(-)吊點4處的支反力為：R24= T2sin(+)各跨中零剪力位置至0點的距離分別為：1-2跨：x0(1-2)= 2-

11、3跨：x0(2-3)=3-4跨：x0(3-4)=按梁考慮(為便于判斷，假定彎矩在梁上部為正彎矩），各吊點處的彎矩分別為吊點1：M（1）=M（1）max=-qcos(x1l)2吊點2：M（2）= M（2）max= R11 x2l-qcos(x1+x2)l)2吊點3：M（3）= M（3）max= R24 x4l-qcos(x4+x5)l)2吊點4：M（4）=-qcos(x5l)2各跨中最大彎矩分別為：1-2跨：M（5）= M（1-2）max= R11(x0(1-2)- x1)l-qcos(x0(1-2)l)22-3跨：M（6）= M（2-3）max= R11(x0(2-3)- x1) +R12(x

12、0(2-3)- x1-x2) l-qcos(x0(2-3)l)23-4跨：M（7）= M（3-4）max= R24(1-x0(3-4)- x5)l-qcos(l-x0(3-4)l)2經(jīng)過試算，得出各力學參數(shù)。3544m鋼筋籠起吊力學參數(shù)主吊驗算主吊受力最大值為615KN，即61.5t，吊具重量2.5t（已含吊鉤重量），按12m工作半徑，拔桿長度66m計算，履帶吊機吊裝負載比為：（61.5+2.5）/104=0.610.70。主吊300t履帶吊滿足要求。據(jù)建筑機械使用安全技術規(guī)程（JGJ 33-2012）第4.2.11條“履帶吊短途負載行駛時時，不得超過允許起重量總和的70%”。副吊驗算副吊受力

13、最大值（鋼筋籠旋轉角度為85時）為374.3KN，即37.43t，吊具重量1.5t（已含吊鉤重量），150t副吊按12m工作半徑，拔桿長度45m計算，履帶吊機吊裝負載比為：（37.43+1.5）/50.8=0.760.80。副吊150t滿足要求。據(jù)建筑機械使用安全技術規(guī)程（JGJ 33-2012）第4.2.9條“采用雙機臺吊作業(yè)時，單機的起吊載荷不得超過允許載荷的80%”。4.1.2、履帶吊主吊主臂長度驗算選擇計算主吊機垂直高度時，不僅要考慮主吊臂架起吊時最大仰角75（300t履帶吊最大仰角80）鋼筋籠的最大尺寸、重量，而且要考慮鋼筋籠吊起后能旋轉180，且不碰撞主吊臂架（見圖3.2-13），

14、滿足BC距離4m的條件（如圖3.1.2-1）。由于加工制作的吊具尺寸為h1=2.2m，h0=0.56m，因此：圖3.1.2-1鋼筋籠吊裝示意圖AC=BCtan75=14.9m（BC=4m）h2=AC-h1-b-h0=14.9-2.2-2.0-0.56=10.14m故H=h1+h2+h3+h4+h0=2.2+10.14+44+0.5+0.56=57.4mb起重滑輪組定滑輪到吊鉤中心距離，b=2mh0起吊扁擔凈高h1扁擔吊索鋼絲繩高度h2鋼筋籠吊索高度h3鋼筋籠長度h4起吊時鋼筋籠距地面高度，h4=0.5m主吊機起重臂長度LL=（HbC）/sin=（57.422）/sin75=59.4（m）66m

15、，故300t履帶吊配66m主臂滿足要求。C為起重臂下軸距地面的高度2m。4.1.3、履帶吊穩(wěn)定性驗算當考慮吊裝荷載及附加荷載時穩(wěn)定安全系數(shù)即：Q起重荷載（包括構件及索具重量）；Q1 -配重；Q0履帶吊壓重；l起重半徑；L1配重到轉軸的距離；L1壓重到轉軸的距離；MF風載引起的傾覆力矩?？紤]6級以上風時，不能進行高空安裝作業(yè)，而6級以下風對起重機影響較小。因此，不計風載力矩的影響。，300t履帶吊穩(wěn)定性滿足要求。4.2、鋼筋籠起吊時內力及撓度驗算由于鋼筋籠起吊時，吊點均設置在桁架上，鋼筋重量按均布荷載考慮，鋼筋自重在吊裝過程中由鋼筋籠縱、橫向桁架承受。根據(jù)4.1.1計算，可知44m鋼筋籠在水平夾

16、角為13時，為鋼筋籠內力最大角度。利用midas分別建立44m鋼筋籠為0和13時受力模型，起吊點按活動較支座考慮。4.2.1、44m鋼筋籠起吊驗算4.2.1.1、鋼筋籠水平夾角為0時力學驗算建立鋼筋籠水平夾角為0時的計算模型，如圖4.2.1.1-1所示圖4.2.1.1-1 水平夾角為0時的計算模型鋼筋籠應力計算結果路圖4.2.1.1-2所示圖4.2.1.1-2 水平夾角為0時的應力由計算結果可知：鋼筋籠所受的最大應力為=137.1N/mm2f=360N/mm2(據(jù)據(jù)混凝土結構設計規(guī)范表4.2.3-1 HPB400鋼筋抗拉強度設計值為360N/mm2），內力滿足要求。鋼筋籠撓度計算結果如圖4.2

17、.1.1-3所示圖4.2.1.1-3 水平夾角為0時的撓度由計算結果可知：鋼筋籠的最大撓度為f=15.5mmf=44000/400=110mm(據(jù)據(jù)鋼結構設計規(guī)范表A.1.1 容許撓度f=L/400），撓度滿足要求。4.2.1.2、鋼筋籠水平夾角為13時力學驗算建立鋼筋籠水平夾角為13時的計算模型，如圖4.2.1.2-1所示圖4.2.1.2-1 水平夾角為13時的計算模型鋼筋籠應力計算結果路圖4.2.1.2-2所示圖4.2.1.2-2 水平夾角為13時的應力由計算結果可知：鋼筋籠所受的最大應力為=197.06N/mm2f=360N/mm2(據(jù)據(jù)混凝土結構設計規(guī)范表4.2.3-1 HPB400鋼

18、筋抗拉強度設計值為360N/mm2），內力滿足要求。鋼筋籠撓度計算結果路圖4.2.1.2-3所示圖4.2.1.2-3 水平夾角為13時的應力由計算結果可知：鋼筋籠的最大撓度為f=22.39mmf=44000/400=110mm(據(jù)據(jù)鋼結構設計規(guī)范表A.1.1 容許撓度f=L/400），撓度滿足要求。故：44m鋼筋籠在吊裝過程中，內力滿足要求。4.3、異形鋼筋籠橫向吊點計算異型鋼筋籠由于其結構的特殊性，在起吊時鋼筋籠圍繞水平角點旋轉一定橫向水平角度后，以“V”字形向上移動（如圖4.3-5所示）。結合起吊過程及力學平衡、彎矩最小原則，在吊點計算時應首先求出異型鋼筋籠重心位置，再求出形心主軸方向，使

19、其在起吊過程中的扭轉角度與主慣性軸和原坐標軸之問的夾角相等。主慣性軸橫坐標與鋼筋籠兩側的交點即為吊點位置。具體的鋼筋籠計算過程如下。第一步：根據(jù)鋼筋籠斷面形式和尺寸計算出鋼筋籠橫向重心位置。圖4.3-1 異形鋼筋籠重心示意圖1異型鋼筋籠橫斷面計算模型可分為鋼筋籠A部分和鋼筋籠B部分，圖4.3-1中：（x1，y1）和（x2,y2）分別是A部分和B部分的重心坐標，（x0，y0）是鋼筋籠的重心坐標。假設：鋼筋籠橫斷面質量均勻分布在鋼筋籠橫斷面S內。鋼筋籠橫斷面總面積為S，A部分面積為，B部分面積為；首先計算出鋼筋籠橫斷面對X軸、Y軸的靜矩：則鋼筋籠橫斷面重心為：第二步：計算鋼筋籠橫斷面對形心軸x0、

20、 y0的慣性矩、與慣性積；圖4.3-2 異形鋼筋籠重心示意圖2第三步：計算橫斷面形心主軸夾角。圖4.3-3異形鋼筋籠重心示意圖3經(jīng)計算得出橫琴站地下連續(xù)墻異形鋼筋籠各籠重心及鋼筋籠橫向水平夾角如下表第四步，橫向吊點布置為了保證鋼筋籠回直且副吊卸下后，保持兩面八點平衡受力，籠頭吊點位置應位于迎土面，其余吊點均位于開挖面。如圖4.3-4所示，即d2z、d2y和d3s、d3x，為籠頭吊點，d1z、d1y和d4s、d4x為其余吊點位置。異型鋼筋籠吊點布置及起吊后狀態(tài)如圖4.3-4和4.3-5所示。橫琴站各異形地下連續(xù)墻鋼筋籠橫向吊點坐標見表異形地下連續(xù)墻鋼筋籠橫截面坐標。圖4.3-4 異形鋼筋籠吊點布

21、置圖4.3-5 異形鋼筋籠起吊后狀態(tài)簡圖異形鋼筋籠起吊時調節(jié)橫向起吊鋼絲繩的長度來控制鋼筋籠橫向水平夾角（橫琴站各異形鋼筋籠夾角見鋼筋籠橫截面重心參數(shù)）以使鋼筋籠橫向正負彎矩盡量相等。如圖4.3-6所示。圖4.3-6異形鋼筋籠吊裝示意圖注：慣性矩及慣性積公式參考材料力學附錄I 截面圖型的幾何特性。4.4、起吊扁擔梁驗算扁擔采用50mm厚Q235鋼板，采用=50mm鋼板加工成尺寸為:4500700mm，將16槽鋼與鋼板焊接，焊縫高度大于8mm焊縫要平整、牢固，如圖4.4-1所示。 圖4.4-1 起吊扁擔結構示意圖4.4.1、扁擔截面強度驗算：截面模量W=1/6bh2=1/650560+21080

22、00=2829333mm3。扁擔最大彎矩（吊裝44m鋼筋籠時）：Mmax=16100.5=80KNm，見圖4.4.1-1圖4.4.1-1起吊扁擔彎矩圖故起吊扁擔梁截面強度滿足要求。式中：計算彎曲應力，MPa；鋼材強度極限值，取值140MPa；鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范表3.2.1截面模量扁擔所受最大彎矩；4.4.2、吊鉤孔局部承壓驗算：鋼扁擔上部吊鉤孔數(shù)為2個，下部吊鉤孔數(shù)為4個。取上部孔位作為最不利情況進行驗算。據(jù)建筑施工計算手冊公式13-27，故起吊扁擔梁上部吊鉤滿足局部承壓要求。式中：計算彎曲應力，MPa；鋼材端部承壓應力，取值135MPa，鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范表3.2.1K動力系數(shù)，取K

23、=1.5Q構件孔位受力，Pa鋼板計算厚度，mm；（每側孔壁貼10mm鋼板，故=70mm）d鋼板計算高度，mm；（孔壁高度d=100mm）4.4.3、扁擔梁抗剪強度驗算取鋼扁擔上部孔位作為最不利情況進行抗剪驗算。據(jù)鋼結構設計規(guī)范公式4.1.2，扁擔抗剪能滿足承載力要求。 計算剪應力，MPa；鋼材容許剪應力，取值115N/mm2，鋼結構設計規(guī)范表3.4.1-1V構件孔位受剪力，Nd鋼板計算厚度，mm（每側孔壁貼10mm鋼板，故=70mm）h鋼板計算高度，mm；（孔壁高度d=100mm）4.4.4、橫擔梁的穩(wěn)定性核算橫擔梁組合截面面積、慣性矩及回轉半徑：A總=221.9+565=323.8cm2；l

24、0=450cm；Wx=2829.333cm3，Ix=5563/12+2866=74905cm4，cm橫擔梁長細比153.75kN；滿足綜上可知，本工程鋼筋籠吊攀鋼筋取20mm厚的Q235鋼板（500300mm）。4.7、吊點驗算4.7.1、吊點受拉驗算吊點采用32圓鋼（據(jù)混凝土結構設計規(guī)范表4.2.3-1 HPB300鋼筋抗拉強度設計值為270N/mm2），圓鋼吊點起吊最大受力情況為：起吊時12個吊點同時受力，在翻轉的整個過程中，鋼筋籠下半部副吊吊點受力減小，上半部主吊吊點受力增大，最終為4個吊點受力，每個吊點鋼筋所承受的拉力為：61.5t/415.375t=153.75kN133.75kN（

25、4塊橫擔各承受重量）滿足要求。（據(jù)鐵路鋼結構設計規(guī)范表3.2.1fy=80MPa）。4.9、卸扣驗算卸扣的選擇按最大受力選擇。卸扣最大受力在鋼筋籠完全豎起時。a、卸扣選擇主吊扁擔上部選用高強卸扣，55T：2只。P1=（61.51.5）/2sin60=44.5555t扁擔下部選用8個25t卸扣，卸扣受力計算：P2=Q/8=61.5/8=7.6925t；25t、55t卸扣均滿足要求。詳細參數(shù)見表4.7-1。表4.7-1高強卸扣技術參數(shù)表產(chǎn)品代號ltem No需用負荷（t）SWL英制公稱（in）Nominal Size單位（mm）dimensions自重（kg）Weight EachdABHTH11

26、0113/8101216320.15TH110221/2131621410.35TH11033.255/8162027510.66TH11044.753/4192232601TH11056.57/822253770.51.5TH11068.51253043812.4TH11079.51-1/8293246903.2TH1108121-1/43236521004.5TH110913.51-3/83538571125.1TH1110171-1/23842601228.1TH1111251-3/444507314612.2TH111235251568317118.2TH1113452-1/45665

27、9518026TH1114552-1/2647010520535.4TH1115602-3/4707810023344TH111685（80）3768212126360.64.10、鋼筋籠擱置扁擔鋼筋籠吊裝入槽進行鋼絲繩轉換時，需要在B型橫擔下方下穿I20b擱置扁擔，驗算由擱置扁擔承受整個鋼筋籠重量時的擱置扁擔受力：4.10.1、擱置扁擔截面強度驗算F=Q/8=61.5/8=7.69t=76.9kN擱置扁擔承受的彎矩如圖4.10.1所示圖4.10.1 擱置扁擔彎矩圖故，擱置扁擔截面強度滿足要求。式中：計算彎曲應力，MPa；鋼材強度極限值，取值140MPa；鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范表3.2.1截面

28、模量扁擔所受最大彎矩；4.10.2、擱置扁擔抗剪強度驗算擱置扁擔抗剪驗算。據(jù)鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范公式4.2.1-6，擱置扁擔抗剪能滿足承載力要求。 計算剪應力，MPa；鋼材容許剪應力，取值80MPa，鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范表3.2.1V構件受剪力，NdI10加強型型鋼腹板厚度，mm；4.11、地基承載力計算4.11.1、地基表層滿足承載力驗算根據(jù)集中受力情況和實際施工經(jīng)驗，地面承受壓力最大時為主吊吊著整幅連續(xù)墻鋼筋籠行走時，此時最大鋼筋籠重量為61.5t，吊車自重為300t，吊具重量2.5t，地面最大承重為F為61.5+2.5+300=356t=3640kN?；炷?5擴散計算單履帶受力面積

29、為S=9.26m1.45m=13.42m2地面單位負荷由上計算可知，履帶吊行走范圍內道路承載力不能小于135.62KPa。施工場地吊車行走范圍：場內施工主便道采用C30混凝土硬化，并布設了16的鋼筋網(wǎng)，C30鋼筋混凝土抗壓強度可以達到15000KPa，基底經(jīng)過堆載預壓并在其上填筑三合土進行碾壓、地基承載力不小于200kPa基坑范圍內施工臨時通道路面為三合土路面，基底經(jīng)60T振動壓路機壓實，承載力不低于200kPa。故地基表層滿足承載力要求。4.11.2、軟弱下臥層驗算承載力驗算場內軟弱下臥層為淤泥質粉質黏土層由橫琴車站工程地質勘察報告可以知道地基容許承載力2=40KPa軟弱下臥層頂面處經(jīng)深度修正后地基承載力特征值 faz地面至軟弱下臥層頂面總深度d=8m 據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范公式5.2.4faz=fak+md=40+198=192 kPa計算地基壓力擴散角上層土壓縮模量 Es1=40.000 Mpa下層土壓縮模量 Es2=5.000 MpaEs1/Es2=40.000/5.000=8.000z/b=8/1.2=6.67查建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002 表5.2.7，地基壓力擴散角=28，計算相應于荷載效應標準組合時，軟弱下臥層頂面處附加壓力值 pz條形基礎：pz=b(pk-pc)/(b+2ztan) =1.