弓形座結(jié)構(gòu)對(duì)輪胎模具溫度場(chǎng)的影響_圖文

1、弓形座結(jié)構(gòu)對(duì)輪胎模具溫度場(chǎng)的影響學(xué)位論文完成日期:指導(dǎo)教師簽字: -答辯委員會(huì)成員簽字:伽砷、中。硒卿 弓形座結(jié)構(gòu)對(duì)輪胎模具溫度場(chǎng)的影響VIlI 弓形座結(jié)構(gòu)對(duì)輪胎模具溫度場(chǎng)的影響1一上鋇j板2一下鋇4板3一下。銅圈4一上鋼圈圖11兩半模輪胎模具m1Fig.11Separating petal tire mould對(duì)生產(chǎn)胎胚直徑不易膨脹的子午線(xiàn)輪胎,活絡(luò)模具顯示了極大的優(yōu)勢(shì),它由殼體和型腔兩大部分組成瞄“。其中型腔部分是由上下側(cè)板、花紋塊和上下鋼圈等組成,保證了輪胎的硫化成型;向心機(jī)構(gòu),就是所謂的殼體部分,是由用來(lái)保證型腔部件做開(kāi)合運(yùn)動(dòng)的部件組成,如上蓋、底座、導(dǎo)向條、中套和弓形座以及其他部件。

2、活絡(luò)模的分合模方式是徑向收縮式分模。向心機(jī)構(gòu)是通過(guò)硫化機(jī)的作用力利用導(dǎo)向條帶動(dòng)各個(gè)弓形座(一般為8一10等塊內(nèi)徑作向內(nèi)的徑向滑動(dòng),當(dāng)裝在弓形座上的花紋塊的合模到位時(shí),花紋塊的止口徑與上下側(cè)板外徑緊密接觸形成一個(gè)整圓,完成合模;開(kāi)模時(shí),與上述相反的運(yùn)動(dòng),向心機(jī)構(gòu)依靠硫化機(jī)的作用力帶動(dòng)中套的運(yùn)動(dòng)使弓形座和花紋塊各自徑向外滑動(dòng),達(dá)到限位行程,實(shí)現(xiàn)開(kāi)模動(dòng)作n。其區(qū)別于兩半模具的上下分模,是因?yàn)榛罱j(luò)模具的型腔(胎面花紋部分、胎側(cè)部分是分開(kāi)的,由一定數(shù)量的活絡(luò)塊組成,為了消除子午線(xiàn)輪胎鋼絲簾線(xiàn)角度和距離的模具的兩半之間在軸向模具的損壞。同時(shí),在活絡(luò)模具的開(kāi)模過(guò)程中,克服了輪胎的膠粘力,使花紋塊沿徑向脫胎,

3、運(yùn)動(dòng)位移小、變形均勻,保證輪胎胎面及胎內(nèi)帶束層的質(zhì)量。因此在當(dāng)前子午線(xiàn)輪胎產(chǎn)量占優(yōu)的市場(chǎng)發(fā)展前提下,為提高市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力,滿(mǎn)足輪胎的各方面性能要求,活絡(luò)模具無(wú)疑地成為了生產(chǎn)子午線(xiàn)輪胎的理想硫化工具。將輪胎活絡(luò)模具分為圓柱面、斜平面和圓錐面導(dǎo)向活絡(luò)模具是按照活絡(luò)模具向心機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng)面的形式不同而劃分的,最通用的是后兩種,結(jié)構(gòu)如圖1-2和卜3所示。以美國(guó)、日本、德國(guó)、英國(guó)和意大利主要生產(chǎn)的輪胎生產(chǎn)國(guó)家使得這兩種輪胎模具得到了普遍的推廣和應(yīng)用,當(dāng)前在國(guó)內(nèi)也同樣成為了比較典型的活絡(luò)模結(jié)構(gòu)m引。 青島科技大學(xué)研究生學(xué)位論文位置切割分塊,對(duì)弓形座進(jìn)行分塊,如圖3-8所示。圖3-8分塊Fig.38Blocking(

4、7銑側(cè)面。找平側(cè)面,銑削側(cè)面鋸切痕跡,如圖39所示。圖3-9銑平面Fig.3-9Milling plane(8磨削斜面。以第6步鉆定位孔為定位基準(zhǔn),磨削15。斜面。(9JNI沉空。以第7步平面為基準(zhǔn)加工導(dǎo)向條沉孔。3.2輪胎模具三維有限元模型分析及后處理23 點(diǎn)擊菜單欄中Control>Analysis Assumption>Default Initial Temperature 將模具的初始溫度設(shè)置為20"C。瞬態(tài)計(jì)算設(shè)置:將模擬分析類(lèi)型設(shè)置為T(mén)ransient,如圖3-27所示。面贏忑際忑最臣習(xí)§i二一.,。、,一.。、一一圖3-27定義初始溫度Fig.32

5、7Definition of the initial temperature(10保存數(shù)據(jù)將上述所做的分析進(jìn)行保存,點(diǎn)擊Fi le>Save將文件名保存為9.OOR20,然后點(diǎn)擊Solution>Date File/Run,將文件名設(shè)置為9.OOR20,選擇Run Solution,如圖328所示,點(diǎn)保存開(kāi)始運(yùn)算。睡垂亟麴亟圈|候髖o。陌i蕃r”g辣薩”“t 懣鬻豳夔蠹蘧薹圈#臼醋翻t ll;_改B靖嬗2l2013./6i1413(Ax公式畦鳋5志警”。”+i?！?,砸,:j1脅州-一",*k。;蕾?E.一.一一二二一i二二二=二=!=.,一j=o圖328模擬運(yùn)算Fig.

6、328Simulation calculation量舶炮帥虹囂i骼螄pl陌贏葛贏習(xí)廠(chǎng)j蘸|網(wǎng)譬l|D岳q西l幻軸冒黧6i曩麓糊黛l?一l罐圓碧鐳勰絞匿鬣壤瓢|蠢盆藤i睹,酵!=三¨園曰il!彭臼i|?a l圖3-29后處理模塊Fig.329The post-processing module(1模擬8.6小時(shí)后,點(diǎn)擊工具欄Create Band P10t圖標(biāo)固,選擇Band P10tVariable為T(mén)emperature,點(diǎn)擊0K,斜平面導(dǎo)向活絡(luò)模具的三維有限元模型熱分析結(jié)果云圖如圖330所示。圖330斜平面導(dǎo)向活絡(luò)模具模型結(jié)果云圖L Fig.330Tile model resul

7、ts nephogram of the inclined plane tire segmented mould(2顯示動(dòng)畫(huà)。點(diǎn)擊工具欄中Movie Load Step圖標(biāo)醛查看傳熱模擬過(guò)程,戚點(diǎn)擊Save AVI圖標(biāo)圓,以木.avi格式保存,可查看傳熱模擬過(guò)程中的視頻動(dòng)畫(huà)。 上板和底板施加的熱源溫度不同導(dǎo)致了模具型腔中溫度分布不均,熱量是沿著接觸面的法線(xiàn)方向傳遞的,由于弓形座和中套滑板、弓形座和上下側(cè)板、弓形座和花紋塊之間的接觸面積的不同導(dǎo)致了弓形座對(duì)花紋塊傳遞的熱量有了相應(yīng)的溫差;在硫化工程中,弓形座自身結(jié)構(gòu)的上下不對(duì)稱(chēng)、質(zhì)量的大小也導(dǎo)致了硫化溫度分布不均。根據(jù)對(duì)活絡(luò)模具初始模型的傳熱模擬結(jié)

8、果分析和出現(xiàn)硫化溫度分不均的原因提出對(duì)弓形座的以下幾種方案,并與初始模型的模擬分析結(jié)果做比較。(1方案1更改弓形座的角度,由原來(lái)的32。減小到25。,如圖338所示。圖338方案1弓形改變示意圖Fig.338Scheme 1the arched seat change diagram(2方案2弓形座無(wú)腰帶,如圖339所示。由于弓形座結(jié)構(gòu)設(shè)置成無(wú)腰帶結(jié)構(gòu),并且弓形座和花紋塊之間的相應(yīng)接觸方式也發(fā)生改變,如圖3-40所示。圖339方案2弓形改變示意圖Fig.339Scheme 2the arched seat change diagram39一一一一l 譬圖340弓形座花紋塊之間的接觸方式改變示意圖Fig.3.-40Diagram of contact mode change between arched seat and pattern block(3更改腰帶寬度,如圖3-41所示。由最初弓形座腰帶寬度60cm增加至135cm.其相應(yīng)的花紋塊結(jié)構(gòu)也與之改變,弓形座和花紋塊之間的接觸方式?jīng)]有發(fā)生變化。圖341方案3弓