彈塑性纖維梁柱單元及其單元參數(shù)分析

1、 20 工 程 力 學(xué) 見(jiàn)，墩底塑性鉸區(qū)積分段劃分越細(xì)，則越能逼真地 反應(yīng)墩底的曲率分布狀況。 10 其中， 為墩頂位移； ( x 為沿墩高的曲率分布， 表 5 的計(jì)算結(jié)果和圖 7 表明，墩底塑性鉸區(qū)積分段 劃分越細(xì)，則越能逼真地反應(yīng)曲率的分布曲線(xiàn)；但 是，適當(dāng)密度的塑性鉸區(qū)域積分段劃分就可以使曲 率對(duì)位移的積分達(dá)到相當(dāng)?shù)木取?8 墩 高(m 6 4 4 0.000 0.005 0.010 0.015 0.020 結(jié)論 本文通過(guò)對(duì)彈塑性纖維梁柱單元的單元參數(shù) 2 0 分析，可以得到以下結(jié)論： (1 基于柔度法建立的纖維梁柱單元模型可以 模擬鋼筋混凝土梁柱構(gòu)件處于強(qiáng)材料非線(xiàn)性狀態(tài) 時(shí)，塑性鉸區(qū)

2、域曲率的迅速變化。 (2 通過(guò)對(duì)截面改變混凝土、鋼筋纖維劃分和 改變單元積分段數(shù)量劃分對(duì)計(jì)算精度影響的分析 可知： 基于柔度法建立的彈塑性纖維梁柱單元，截面 上纖維劃分粗略一些，對(duì)計(jì)算精度沒(méi)有太大影響。 曲 率 (1/m (a 塑性鉸區(qū) 8 個(gè)積分段 10 8 墩 高(m 6 4 2 0 0.000 0.005 0.010 0.015 0.020 曲 率 (1/m 墩底塑性鉸區(qū)積分段劃分越細(xì)，則越能逼真地 反應(yīng)曲率的分布曲線(xiàn)；但是，適當(dāng)密度的塑性鉸區(qū) 域積分段劃分就可以使曲率對(duì)位移的積分達(dá)到相 當(dāng)?shù)木取?參考文獻(xiàn)： 1 Mari A, Scordies A. Nonlinear geomet

3、ric material and time dependent analysis of three dimension reinforced and prestressed concrete framesR. SESM 82-12. 1984. 2 3 Mahasuveradcha M. Inelastic analysis of piping and tubular structuresR. EERC 82-27, 1982. Fabio F Taucer, Enrico S. Fiber beam-column model for seismic response analysis of

4、reinforced concrete structuresR. EERC 91-17, 1991. (b 10 塑性鉸區(qū) 6 個(gè)積分段 8 墩 高(m 6 4 2 0 0.000 0.005 0.010 0.015 0.020 曲 率 (1/m (c 塑性鉸區(qū) 4 個(gè)積分段 10 8 墩 高(m 6 4 4 2 0 0.000 0.005 0.010 0.015 0.020 Filippou F C, Spacone E. FEDEAS: nonlinear analysis for structural evaluationC. 11 WCEE, 1996, Paper No.1664.

5、曲 率 (1/m (d 圖7 塑性鉸區(qū) 2 個(gè)積分段 5 Mander J B, Priestley M J N, Park R. Theoretical stress-strain model for confined concreteJ. Journal of Structural Enginnering, 1988, 114(8: 1804-1826. 改變塑性鉸范圍內(nèi)積分段數(shù)曲率沿墩高的分布圖 6 Fig.7 Curvature distribution along column for various slice numbers in plactic hinge region Mander J B, Priestley M J N, Park R. Observed stress-strain behavior of confined concrete J. Journal of Structural E