品茗安全計算軟件問題

1、品茗安全計算軟件問題1400-2500梁模碗扣（立桿 300-600）計算書計算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20082、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-20083、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20104、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-20015、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱JGC新澆混凝土梁計算跨度 (m)27.6混凝土梁截面尺寸 (mm× mm)1400×2500新澆混凝土結構層高 (m)12二、荷載設計面板0.142面板及小梁0.3模板及其支架自重標準值G1k(kN/m )樓板模板0

2、.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值3G2k (kN/m ) 24混凝土梁鋼筋自重標準值31.5G3k (kN/m )混凝土板鋼筋自重標準值3G3k (kN/m ) 1.1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值22對水平面模板取值Q2k(kN/m )20.7基本風壓 0(kN/m )2風壓高度變化系數(shù) 1.320.74風荷載標準值 (kN/m )kz風荷載體型系數(shù) 0.8s三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距l(xiāng)a(mm)600步距 h(mm)立柱根數(shù)立柱布置方式立柱依次距梁左側立柱距離(mm)底模下設支撐小梁根數(shù)梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)設計簡圖如

3、下：12006等間距0,300,300,300,300,30012300模板設計立面圖模板設計平面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度 (mm)15模板抗彎強度設計值 f(N/mm 2)15模板彈性模量 E(N/mm 2)10000取單位寬度 1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：Wbh2/6=1000 ×15×15/637500mm3，I bh3 /12=1000 ×15×15×15/12 281250mm4q10.9 ×max1.2(G1k +(G3k+G2k) ×h)+1.4Q2k，1.35(G1k +

4、(G3k+G2k) ×h)+1.4 ×0.7Q2k ×b=0.9 ×max1.2 ×(0.14+(24+1.5) 2.×5)+1.4 2×，1.35 ×(0.14+(24+1.5) 2.×5)+1.4 0×.7 ×2 ×179.39kN/mq1靜 0.9 ×1.35 ×G 1k+(G2k +G3k) ×h ×10.9 ×1.35 ×0.14+(24+1.5) 2.×5 ×177.63kN/mq1活

5、 0.9 ×1.4 ×0.7 ×Q2k×1 0.9 ×1.4 ×0.7 ×2×11.76kN/mq2G 1k+(G2k+G3k) ×h ×10.14+(24+1.5) 2.×5 ×1 63.89kN/m1、強度驗算M max0.107q1靜 L2+0.121q1活L 2 0.107 ×77.63 ×0.132+0.121 ×1.76 ×0.1320.14kN·mM max/W0.14 ×106/375003.68N/

6、mm2 f 15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算max0.632qL4/(100EI)=0.63263×.89 ×127.274/(100 ×10000×281250)0.04mm l/400127.27/400 0.32mm滿足要求！3、支座反力計算設計值 (承載能力極限狀態(tài) )R1=R5=0.393q1靜 l +0.446q1活 l=0.393 ×77.63 ×0.13+0.446 1×.76 ×0.13 3.98kN R2=R4=0.928q1靜 l +1.142q1活 l=0.928 ×77.63

7、 ×0.13+1.142 ×1.76 ×0.13 9.42kN R3=1.143q1靜 l +1.223q1活 l=1.143 ×77.63 ×0.13+1.223 1×.76 ×0.13 11.57kN標準值 (正常使用極限狀態(tài) )''R1=R5 =0.393 q2l=0.393 63×.89 ×0.13 3.2kNR2'=R4'=0.928 q2l=0.928 63×.89 ×0.13+1.142 1×.76 ×0.137.55k

8、N'77×.63 ×0.139.29kNR3 =1.143 q2l=1.143五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格 (mm)45×85小梁抗彎強度設計值 f(N/mm215.44小梁抗剪強度設計值21.66) (N/mm )小梁彈性模量 E(N/mm 2)8415小梁截面抵抗矩 W(cm3)54.19小梁截面慣性矩4230.3I(cm )q1max3.98+0.9 ×1.35 ×(0.3-0.14) 1×.4/11，11.57+0.9 ×1.35 ×(0.3-0.14) 1×.4/1111.59k

9、N/mq2max3.2+(0.3-0.14) 1×.4/11，9.29+(0.3-0.14) 1.×4/119.31kN/m1、抗彎驗算maxmax0.107q122××22·Ml1，0.5q1 2，0.5 ×11.59 ×0.3lmax0.107 11.590.60.52kN mM max/W0.52 ×106/541909.63N/mm2 f 15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V max max0.607q1l 1，q1l2 max0.607 ×11.59 ×0.6，11.59 &#

10、215;0.34.22kN max3V max/(2bh0)=3 ×4.22 ×1000/(2 ×85×45)1.66N/mm2 1.66N/mm2滿足要求！3、撓度驗算10.632q2l 14/(100EI) 0.632 ×9.31 ×6004/(100 ×8415×2303000) 0.39mm l/400 600/4001.5mm2q2l 24/(8EI) 9.31 ×3004/(8 ×8415×2303000)0.49mm l/400300/4000.75mm滿足要求！4、支座

11、反力計算梁頭處 (即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax max1.143q1l 1，0.393q1l 1+q1l2 max1.143 ×11.59 ×0.6，0.393 ×11.59 ×0.6+11.59 0×.37.95kN同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1R122.75kN， R2R116.48kN，R2R3 R4R5R6 R7R8 R97.95kN正常使用極限狀態(tài)Rmax' max1.143q2l 1，0.393q2l1+q2l2 max1.143 ×9.31 ×0.6，0.393

12、×9.31 ×0.6+9.31 0×.3 6.39kN同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為 R1' R12' 2.21kN，R2' R11' 5.19kN，R2'R3'R4' R5' R6'R7 'R8'R9' 6.39kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格 (mm)48×2.7可調托座內(nèi)主梁根數(shù)2主梁彈性模量 E(N/mm 2)206000主梁抗彎強度設計值 f(N/mm22002115)主梁抗剪強度設計值 (N/mm )49.893)4.12主梁

13、截面慣性矩 I(cm )主梁截面抵抗矩 W(cm主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖 (kN ·m)M max/W0.25 ×106/4120 59.86N/mm2 f=200N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖 (kN)V max 5.34kNmax2V max/A=2 ×5.34 ×1000/38427.83N/mm2 115N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖 (mm)max0.04mm l/400280/400 0.7mm滿足要求！4、支座反力驗算R13.49kN，R218.86kN，R318.63kN，R418.6

14、3kN，R5 18.86kN，R63.49kN七、立柱驗算鋼管類型 (mm)48×2.7立柱截面面積 A(mm 2)384立柱截面回轉半徑 i(mm)15.8立柱截面抵抗矩 W(cm3)4.12立柱抗壓強度設計值 f(N/mm 2)200 =h/i=1200/15.8=75.95 =150（立桿計算長度應增加選擇項，立桿計算長度按l0= h+2a確定）JGJ 166-2008 建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范5.6.3 模板支撐架立桿計算長度應按下列要求確定：1 在每行每列有斜桿的網(wǎng)格結構中按步距h計算； (該條基本沒用，現(xiàn)場施工中沒有這樣施工的，每行每列設斜桿用鋼管量很大，同時工人

15、操作很難，另外市場上碗口專用斜桿基本沒有 )2 當外側四周及中間設置了縱橫向剪刀撐并滿足本規(guī)范第6.2.2條第 2款構造要求時， 應按 l0計算，a為立桿伸出頂層水平桿長度。(應按本條計算立桿長度)= h+2a長細比滿足要求！查表得， 0.781、風荷載計算M w 0.92×1.4 ×0.74 ×0.6 ×1.22/10 0.07kN ·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范公式5.2.5-14，荷載設計值 q1有所不同：1)面板驗算q10.9 ×1.2 ×(0.14+(24+1.5) 2×.5)+0.9 1

16、×.4 ×2 ×1 71.72kN/m2)小梁驗算q1max3.59+(0.3-0.14) 1.4/11+0×.9 1×.2*(0.5+(24+1.1) 0.25)+0×.9 1×.4 ×2 ×max0-1.4/2，(0.6-0)-1.4/2/11 1， 10×.43+(0.3-0.14) 1.4/11=10×.45kN/m同上四六計算過程，可得：R13.49kN，R218.86kN，R318.63kN，R418.63kN，R5 18.86kN，R63.49kN立柱最大受力 Nw Rm

17、ax+(1.5×0.6/6) ×0.75 18.97kNf N×1000/(A)+M w/W 18.97（該處未把單位由 KN 轉換為 N,計算結果差 1000倍） ×103/(0.78 384)+0×.07 10×6/4120 81.35N/mm2 f200N/mm2滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值 N(kN)25由"主梁驗算 "一節(jié)計算可知可調托座最大受力 NmaxR2，R3，R4，R5 18.86kN N 25kN滿足要求！九、立柱地基基礎計算地基土類型淤泥土地基承載力設計值 fak(kPa)70立柱墊木地基土承載力折減系數(shù) mf120.36墊板底面面積 A(m )立柱底墊板的底面平均壓力p N/(mf A) 18.97/(1 0×.36)52.7kPa fak70kPa滿足要求！另：1、結構重要性系數(shù)， 能否改為可用戶自己輸入， 因為按 GB50666-2011 混凝土結構施工規(guī)范第 4.3.5 條規(guī)定， 0結構重要性系數(shù)，對重要的模板及支架宜取 01，對一般的模板及支架取 00.92、對荷