焊點(diǎn)間距對(duì)膠頭應(yīng)力和強(qiáng)度的影響

1、焊點(diǎn)間距對(duì)膠頭應(yīng)力和強(qiáng)度的影響膠焊是將電阻點(diǎn)焊（或凸焊）技術(shù)與膠接相結(jié)合的復(fù)合連接技術(shù)1 ，在航空、航天和汽車工業(yè)中得到了廣泛應(yīng)用。如一種運(yùn)輸機(jī)的機(jī)身、口蓋、油箱及一種低空支援戰(zhàn)斗機(jī)的許多部分都采用了膠焊工藝 2 ；我國(guó)在這方面的研究和開發(fā)工作也已取得進(jìn)展 3 。 對(duì)膠焊結(jié)構(gòu)力學(xué)行為的研究，已得到了國(guó)內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注。已有不少關(guān)于單焊點(diǎn)膠焊搭接接頭的試驗(yàn)及數(shù)值分析工作 4,5 ，而對(duì)多焊點(diǎn)結(jié)構(gòu)中焊點(diǎn)間距對(duì)結(jié)構(gòu)力學(xué)行為影響，尚很少有研究的報(bào)道。焊點(diǎn)間距是膠焊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和制造中一個(gè)重要的幾何參數(shù)，合理的焊點(diǎn)間距的選取，可使焊接結(jié)構(gòu)同時(shí)滿足對(duì)生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)性和使用可靠性的要求。為此，本文擬采用有限元數(shù)值分

2、析方法和試驗(yàn)研究方法，對(duì)單列多焊點(diǎn)膠焊接頭進(jìn)行研究，考察采用兩種不同彈性模量的膠粘劑時(shí)，焊點(diǎn)間距對(duì)接頭中應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)和斷裂強(qiáng)度的影響規(guī)律。 1接頭的形狀尺寸與有限元網(wǎng)格劃分 1.1接頭的形狀尺寸 單列多焊點(diǎn)膠焊搭接接頭的外形尺寸如圖1所示。試件兩端承受均勻拉伸剪切載荷。母材為08Al汽車用深沖鋼板，寬40mm，厚1mm。為同時(shí)考察膠粘劑彈性模量對(duì)接頭中應(yīng)力應(yīng)變分布的影響，采用了高彈性模量的環(huán)氧樹脂基膠粘劑和低彈性模量的丙烯酸酯膠粘劑，膠層厚度為0.4mm。接頭搭接區(qū)長(zhǎng)度為40mm，直徑5mm的焊點(diǎn)沿Y向等距離排列。本研究選取焊點(diǎn)間距a為10mm, 20mm, 30mm, 40mm和50mm五種，

3、研究?jī)煞N膠焊接頭中的應(yīng)力應(yīng)變分布。 圖1單列多焊點(diǎn)膠焊試件的形狀和尺寸(mm)1.2接頭的有限元網(wǎng)格劃分 對(duì)圖1所示的多焊點(diǎn)膠焊接頭，當(dāng)試件Y向很長(zhǎng)時(shí)，在均勻的拉伸剪切作用下，接頭中各焊點(diǎn)受力情況相同，同時(shí)由于某一焊點(diǎn)關(guān)于X方向的直線對(duì)稱，所以只需考慮其中的一半即可。圖2給出了焊點(diǎn)間距a=40mm時(shí)試件的有限元網(wǎng)格劃分情況，此時(shí)網(wǎng)格Y向總寬度為20mm。采用三維八節(jié)點(diǎn)塊單元，上、下板及膠層均分作兩層，焊點(diǎn)和搭接區(qū)邊緣處網(wǎng)格細(xì)分，網(wǎng)格中最小尺寸為0.15mm。分析中對(duì)膠焊接頭試件作了適當(dāng)簡(jiǎn)化，認(rèn)為結(jié)構(gòu)連接完好，膠層與母材結(jié)合界面上不存在缺陷，也沒(méi)有計(jì)入電極壓痕的影響。計(jì)算模型中考慮了焊點(diǎn)區(qū)的力學(xué)

4、性能不均勻性，認(rèn)為熔核與母材具有不同的力學(xué)性能，由于熱影響區(qū)范圍較小，計(jì)算中假定其具有與熔核相同的力學(xué)性能。計(jì)算模型中各材料的力學(xué)性能參數(shù)列于表1。采用雙線性應(yīng)力應(yīng)變曲線描述材料的彈塑性性能。采用ALGOR非線性有限元結(jié)構(gòu)分析程序，計(jì)算了在135MPa名義應(yīng)力作用下各接頭中的應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)。圖2試件的有限元網(wǎng)格劃分 （a）整體有限元網(wǎng)格；（b）搭接區(qū)有限元網(wǎng)格表1有限元分析中所用材料的力學(xué)性能2膠焊接頭的應(yīng)力應(yīng)變分布 2.1環(huán)氧樹脂基膠粘劑的膠焊接頭 計(jì)算結(jié)果表明，五種焊點(diǎn)間距下膠焊接頭中的應(yīng)力應(yīng)變相近，為清楚起見(jiàn)，僅給出a=10mm，30mm和50mm三種情況的應(yīng)力應(yīng)變分布。圖3為采用高彈性模量

5、的環(huán)氧樹脂膠粘劑時(shí)，三種接頭中鋼板與膠層結(jié)合面附近，膠層中應(yīng)力應(yīng)變?cè)赬方向上的分布。圖3不同焊點(diǎn)間距的環(huán)氧樹脂基膠粘劑膠焊接頭搭接區(qū)中的應(yīng)力應(yīng)變分布 （a） 正應(yīng)力；（b）剪應(yīng)力；（c）正應(yīng)變；（d）剪應(yīng)變由圖3a中搭接區(qū)正應(yīng)力 x 在X方向的分布可知，三種焊點(diǎn)間距的接頭中，正應(yīng)力的分布趨勢(shì)基本相同。焊點(diǎn)區(qū)應(yīng)力遠(yuǎn)高于膠層中的正應(yīng)力，焊點(diǎn)邊緣沒(méi)有正應(yīng)力集中焊點(diǎn)中心正應(yīng)力最高；膠層中應(yīng)力基本均勻分布，在搭接區(qū)左右兩邊緣處略有上升。隨著焊點(diǎn)間距的增加，焊點(diǎn)內(nèi)部的正應(yīng)力略有減小，膠層中的正應(yīng)力值基本不變化。 圖3b剪應(yīng)力 zx 在X方向的分布表明，各接頭中焊點(diǎn)邊緣存在剪應(yīng)力集中，右邊緣為拉伸剪應(yīng)力峰，

6、左邊緣為壓縮剪應(yīng)力峰；搭接區(qū)膠層的剪應(yīng)力呈邊緣大、中部小的分布趨勢(shì)，搭接區(qū)左右兩邊緣附近區(qū)域，剪應(yīng)力值最大。焊點(diǎn)邊緣上的拉伸和壓縮剪應(yīng)力峰值都隨焊點(diǎn)間距的增大而有所減??；搭接區(qū)邊緣附近的最高剪應(yīng)力隨焊點(diǎn)間距的增大基本不變。 正應(yīng)變 x 的分布如圖3c所示。從中可以看到，整個(gè)搭接區(qū)中正應(yīng)變都很小。膠層中正應(yīng)變大于焊點(diǎn)區(qū)，搭接區(qū)右側(cè)膠層的正應(yīng)變高于左側(cè)。在靠近焊點(diǎn)邊緣和搭接區(qū)邊緣的膠層處，正應(yīng)變值都比較高，搭接區(qū)右邊緣附近的正應(yīng)變值最高。搭接區(qū)邊緣處的最大正應(yīng)變隨焊點(diǎn)間距的增加而略有增大。 圖3d為剪應(yīng)變 zx 的分布。可見(jiàn)剪應(yīng)變值明顯高于正應(yīng)變值。搭接區(qū)中剪應(yīng)變呈中部小、邊緣大的分布趨勢(shì)，表明剪

7、應(yīng)變主要分布在膠層區(qū)域，焊點(diǎn)區(qū)剪應(yīng)變很小，焊點(diǎn)邊緣沒(méi)有剪應(yīng)變集中，焊點(diǎn)內(nèi)部剪應(yīng)變均勻分布。焊點(diǎn)間距a從10mm增加到50mm，搭接區(qū)剪應(yīng)變分布趨勢(shì)不發(fā)生改變，搭接區(qū)邊緣膠層的剪應(yīng)變值略有增大。 這一分析表明，采用高彈性模量膠粘劑時(shí)，在1050mm內(nèi)增大焊點(diǎn)間距，焊點(diǎn)區(qū)應(yīng)力有所減小而搭接區(qū)邊緣膠層中的應(yīng)力應(yīng)變僅略有升高，并不會(huì)明顯減小接頭的承載能力。此時(shí)采用較大的焊點(diǎn)間距減少焊點(diǎn)數(shù)量，對(duì)于節(jié)電和提高生產(chǎn)率具有積極的意義。 2.2丙烯酸酯膠粘劑膠焊接頭 圖4為采用低彈性模量膠粘劑，焊點(diǎn)間距為10mm, 30mm和50mm的三種接頭中鋼板與膠層結(jié)合面附近，膠層中應(yīng)力應(yīng)變?cè)赬方向上的分布。圖4不同焊點(diǎn)

8、間距的丙烯酸酯膠粘劑膠焊接頭搭接區(qū)中的應(yīng)力應(yīng)變分布 (a)正應(yīng)力；(b)剪應(yīng)力；(c)正應(yīng)變；（d）剪應(yīng)變由圖4a的正應(yīng)力 x 的分布可以看出，與高彈性模量膠粘劑膠焊接頭類似，焊點(diǎn)處存在高正應(yīng)力，膠層中正應(yīng)力很??；不同的是，此時(shí)焊點(diǎn)邊緣處存在正應(yīng)力集中，右邊緣為拉伸正應(yīng)力峰，左邊緣為壓縮正應(yīng)力峰。焊點(diǎn)邊緣應(yīng)力峰值隨焊點(diǎn)間距的增大而增大，膠層中正應(yīng)力基本不隨焊點(diǎn)間距的改變而改變。 搭接區(qū)中剪應(yīng)力 zx 的分布如圖4b所示。剪應(yīng)力也主要分布于焊點(diǎn)區(qū)域，膠層中剪應(yīng)力接近于零。焊點(diǎn)兩邊緣處剪應(yīng)力集中，兩剪應(yīng)力峰值接近。焊點(diǎn)內(nèi)部和焊點(diǎn)邊緣的剪應(yīng)力都隨焊點(diǎn)間距的增加而增大，膠層中的剪應(yīng)力基本不隨焊點(diǎn)間距的

9、改變而改變。 正應(yīng)變 x 的分布如圖4c所示。焊點(diǎn)邊緣處存在正應(yīng)變集中，右邊緣為拉伸正應(yīng)變，左邊緣為壓縮正應(yīng)變。焊點(diǎn)邊緣處拉伸和壓縮正應(yīng)變峰值都隨焊點(diǎn)間距的增加而增大。搭接區(qū)右邊緣膠層中的正應(yīng)變比搭接區(qū)中部膠層中的略高，應(yīng)變值隨焊點(diǎn)間距的增大基本不變。 圖4d中剪應(yīng)變 zx 在X方向上的分布表明，搭接區(qū)剪應(yīng)變主要分布在膠層中，焊點(diǎn)處剪應(yīng)變值遠(yuǎn)小于膠層中剪應(yīng)變，剪應(yīng)變?cè)诤更c(diǎn)內(nèi)部基本均勻分布。膠層內(nèi)的剪應(yīng)變從焊點(diǎn)邊緣到搭接區(qū)邊緣逐漸增大，在搭接區(qū)邊緣處達(dá)到最大。整個(gè)搭接區(qū)膠層中的剪應(yīng)變都隨焊點(diǎn)間距的增大而增大。 從上述分析可見(jiàn)，采用低彈性模量的丙烯酸酯膠粘劑時(shí)，正應(yīng)力、剪應(yīng)力都在焊點(diǎn)處集中，應(yīng)力集

10、中程度隨焊點(diǎn)間距的增加而增大；搭接區(qū)邊緣膠層中的剪應(yīng)變值也隨焊點(diǎn)間距的增加而增大。丙烯酸酯膠粘劑膠焊接頭中主要有焊點(diǎn)承擔(dān)載荷，焊點(diǎn)間距增大，對(duì)應(yīng)相同板寬下焊點(diǎn)數(shù)的減小，必然會(huì)增加焊點(diǎn)處的應(yīng)力值；同時(shí)膠焊接頭的剛度也隨焊點(diǎn)的減少而減小，接頭抗變形能力減小，剪應(yīng)變?cè)龃?。?duì)于接頭的強(qiáng)度有不利影響。 3單列多焊點(diǎn)膠焊接頭的試驗(yàn)研究 為考察焊點(diǎn)間距對(duì)單列多焊點(diǎn)膠焊接頭力學(xué)性的影響，同時(shí)考察數(shù)值分析的有效性，采用CSS-1110型電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行了靜拉伸剪切試驗(yàn)，試驗(yàn)在室溫下進(jìn)行，加載速率為5mm/min。焊點(diǎn)間距a分別為20mm, 30mm和40mm。各試件均含3個(gè)焊點(diǎn)，對(duì)應(yīng)試件Y向長(zhǎng)度分別為60mm

11、, 90mm和120mm。 試驗(yàn)獲得的各接頭對(duì)應(yīng)膠層斷裂的第一載荷峰值示于圖5a。顯然，由于焊點(diǎn)間距大的接頭寬度大，所以斷裂載荷高。為忽略板寬因素的影響，圖5b給出了接頭斷裂時(shí)的名義應(yīng)力 n 與焊點(diǎn)間距的關(guān)系，其中名義應(yīng)力 n 定義為： n =Pf/I*t 式中P f 為斷裂載荷，I為板寬，t為板厚。從圖5b中可以看到，接頭斷裂時(shí)的名義應(yīng)力隨焊點(diǎn)間距的增加而略有減小。Hills 6 也研究了多種焊點(diǎn)間距和不同焊點(diǎn)數(shù)時(shí)膠焊件的斷裂行為，對(duì)相同寬度不同焊點(diǎn)數(shù)的試件進(jìn)行試驗(yàn)。結(jié)果表明，采用高彈性模量膠粘劑時(shí)，接頭膠層部分的斷裂載荷隨焊點(diǎn)數(shù)的增加而增大，即膠層發(fā)生斷裂時(shí)的名義應(yīng)力隨焊點(diǎn)間距減小而增大，

12、在采用低彈性模量膠粘劑時(shí)，這一效應(yīng)更為明顯。這一結(jié)論與我們所得的試驗(yàn)結(jié)果一致，同時(shí)與我們從數(shù)值計(jì)算結(jié)果所得的預(yù)測(cè)也一致，說(shuō)明了計(jì)算結(jié)果的正確性。可見(jiàn)，有限元數(shù)值分析方法對(duì)于研究幾何參數(shù)對(duì)接頭力學(xué)行為的影響是一種有效的方法。圖5不同焊點(diǎn)間距下的膠層時(shí)的斷裂載荷和名義應(yīng)力 （a）斷裂載荷與焊點(diǎn)間距的關(guān)系； （b）斷裂名義應(yīng)力與焊點(diǎn)間距的關(guān)系4結(jié)論 （1） 采用高彈性模量膠粘劑時(shí)，在1050mm內(nèi)增大焊點(diǎn)間距，焊點(diǎn)區(qū)應(yīng)力有所減小而搭接區(qū)邊緣膠層中的應(yīng)力應(yīng)變略有升高，增大焊點(diǎn)間距，將減小接頭的承載能力，但幅度不大。 （2） 采用低彈性模量的丙烯酸酯膠粘劑時(shí)，焊點(diǎn)處存在應(yīng)力集中，應(yīng)力集中程度隨焊點(diǎn)間距的

13、增加而增大；搭接區(qū)邊緣膠層中的剪應(yīng)變值也隨焊點(diǎn)間距的增加而增大。焊點(diǎn)間距增加使承載焊點(diǎn)數(shù)減少、接頭剛度減小，對(duì)接頭強(qiáng)度有不利影響，這一效應(yīng)比采用高彈性模量膠粘劑時(shí)更為顯著。 （3） 采用環(huán)氧樹脂基膠粘劑的單列多焊點(diǎn)接頭中，膠層最先斷裂。焊點(diǎn)間距大的膠焊試件，由于試件寬度大，其斷裂載荷高，但接頭斷裂時(shí)的名義應(yīng)力隨焊點(diǎn)間距的增加而略有減小。 （4） 試驗(yàn)所得焊點(diǎn)間距對(duì)接頭強(qiáng)度的影響規(guī)律與數(shù)值分析基礎(chǔ)上所預(yù)測(cè)的規(guī)律一致，證明了采用數(shù)值計(jì)算方法進(jìn)行接頭力學(xué)行為預(yù)測(cè)的有效性。車身的焊接方法車身中應(yīng)用的焊接方法：主要為惰性氣體保護(hù)焊和電阻點(diǎn)焊。 一、惰性氣體保護(hù)焊： 目前，氣體保護(hù)焊在汽車維修站、修理廠的

14、應(yīng)用越來(lái)越廣泛，但在實(shí)際的應(yīng)用中還存在許多問(wèn)題。 1、車身專用焊機(jī)的選用： 許多修理廠所選用的氣體保護(hù)焊大多是一些工業(yè)焊機(jī)，不是車身焊接專用焊機(jī)。車身板件厚度一般在1mm左右，焊接時(shí)電流要求小而平穩(wěn)，否則容易出現(xiàn)焊不透或焊穿的現(xiàn)象。一般的工業(yè)焊機(jī)在焊接時(shí)電流不夠平穩(wěn)，隨著電網(wǎng)電壓的起伏電流會(huì)有波動(dòng)，這對(duì)薄板的焊接是很不利的。 2、焊材的選用： 現(xiàn)在，一些小修理廠車身焊接時(shí)焊絲的選用很隨意，各種牌號(hào)的焊絲都有。車身焊接專用的焊絲牌號(hào)應(yīng)為AWS-ER70S-6，焊絲的直徑為0.6mm，而許多修理廠卻在使用0.8mm焊絲。0.8mm焊絲適合焊接厚度為1.2mm的鋼板，不適合整體式車身1.0mm左右厚

15、度的板件。 3、保護(hù)氣體的選用： 一般修理廠所選保護(hù)氣體為100%二氧化碳。100%二氧化碳在焊接時(shí)會(huì)產(chǎn)生較大的熔深，在焊接薄板件時(shí)容易產(chǎn)生熔穿等問(wèn)題。所以，保護(hù)氣體應(yīng)選用氬氣和二氧化碳的混合氣，氬氣的比例為75%，二氧化碳的比例為25%，這種混合氣在對(duì)車身板件焊接時(shí)效果最好。 在車身焊接時(shí)，要按照制造廠提供的維修手冊(cè)作業(yè)，每個(gè)板件所要求的焊接方法各有不同。經(jīng)常使用的焊接方法有搭接焊、對(duì)接焊和塞焊，對(duì)車身板件的焊接要注意電流盡量小，能用小電流焊接的不要用大電流焊接。焊接時(shí)要采用分段焊接，使每個(gè)焊縫都能夠得到充分的冷卻，以防止板件變形。 二、電阻點(diǎn)焊：在車身制造中被大量應(yīng)用的電阻點(diǎn)焊，現(xiàn)在在修理

16、中也逐步開始應(yīng)用了。隨著汽車材料的發(fā)展，有些超高強(qiáng)度鋼不能采用氣體保護(hù)焊焊接。氣體保護(hù)焊焊接的熱量會(huì)破壞超高強(qiáng)度鋼的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，使其強(qiáng)度降低。所以只能采用電阻點(diǎn)焊來(lái)修理。電阻點(diǎn)焊還有一個(gè)最大的優(yōu)點(diǎn)是受操作者的影響比較小，只要調(diào)整好焊接壓力、焊接電流和焊接時(shí)間后，每個(gè)焊點(diǎn)的焊接質(zhì)量基本不會(huì)發(fā)生大的偏差，焊接質(zhì)量比較穩(wěn)定。 在電阻點(diǎn)焊的修理作業(yè)中，應(yīng)該注意焊接質(zhì)量的控制。一般的電阻點(diǎn)焊機(jī)的焊接電流能夠達(dá)到6000A左右，對(duì)于車身上一般的板件都可以進(jìn)行焊接。但是對(duì)于一些超高強(qiáng)度鋼，焊接電流可能要達(dá)到9000A以上，否則焊點(diǎn)不能保證足夠的強(qiáng)度。因?yàn)閺耐庥^看不出來(lái)板件是否焊好，在做電阻點(diǎn)焊之前，要找相同的

17、材料進(jìn)行試焊。在試焊時(shí)要不斷調(diào)整焊接的壓力、電流和時(shí)間三個(gè)參數(shù)，然后進(jìn)行破壞性試驗(yàn)來(lái)驗(yàn)證是否達(dá)到焊接強(qiáng)度。 在焊接中，焊點(diǎn)的密度和氣體保護(hù)焊不同。氣體保護(hù)焊要求與原制造中的焊縫相同，而電阻點(diǎn)焊的焊點(diǎn)要比正常的焊點(diǎn)多30%，而且不能在原先焊過(guò)的地方進(jìn)行焊接。焊接時(shí)焊點(diǎn)強(qiáng)度會(huì)隨著密度的增大而加強(qiáng)。但焊點(diǎn)距離小到一定程度后，強(qiáng)度不但不會(huì)增加，反而會(huì)下降。焊接參數(shù)間相互關(guān)系及選擇焊接參數(shù)間相互關(guān)系及選擇點(diǎn)焊時(shí)，各焊接參數(shù)的影響是相互制約的。當(dāng)電極材料、端面形狀和尺寸選定以后，焊接參數(shù)的選擇主要是考慮焊接電流、焊接時(shí)間及電極壓力，這是形成點(diǎn)焊接頭的三大要素，其相互配合可有兩種方式。（1）焊接電流和焊接時(shí)

18、間的適當(dāng)配合 這種配合是以反映焊接區(qū)加熱速度快慢為主要特征。當(dāng)采用大焊接電流、小焊接時(shí)間參數(shù)時(shí)，稱為硬規(guī)范；而采用小焊接電流、適當(dāng)長(zhǎng)焊接時(shí)間參數(shù)時(shí)，稱軟規(guī)范。軟規(guī)范的特點(diǎn)：加熱平穩(wěn)，焊接質(zhì)量對(duì)焊接參數(shù)波動(dòng)的敏感性低，焊點(diǎn)強(qiáng)度穩(wěn)定；溫度場(chǎng)分布平緩，塑性區(qū)寬，在壓力作用下易變形，可減少熔核內(nèi)噴濺、縮孔和裂紋傾向；對(duì)有淬硬傾向的材料，軟規(guī)范可減小接頭冷裂紋傾向；所用設(shè)備裝機(jī)容量小，控制精度不高，因而較便宜。但是，軟規(guī)范易造成焊點(diǎn)壓痕深，接頭變形大，表面質(zhì)量差，電極磨損快，生產(chǎn)效率低，能量損耗大。硬規(guī)范的特點(diǎn)與軟規(guī)范基本相反。一般情況下，硬規(guī)范適用于鋁合金、奧氏體不銹鋼、低碳鋼及不等厚板材的焊接；而軟

19、規(guī)范較適用于低合金鋼、可淬硬鋼、耐熱合金、鈦合金等。（2）焊接電流和電極壓力的適當(dāng)配合 這種配合是以焊接過(guò)程中不產(chǎn)生噴濺為主要原則，根據(jù)這一原則制定的I、Fw關(guān)系曲線，稱噴濺臨界曲線（見(jiàn)圖4）。曲線左半?yún)^(qū)為無(wú)噴濺區(qū)，這里Fw大而I小，但焊接壓力選擇過(guò)大會(huì)造成固相灶接（塑性環(huán)）范圍過(guò)寬，導(dǎo)致焊接質(zhì)量不穩(wěn)定。曲線右半?yún)^(qū)為噴濺區(qū)，因?yàn)殡姌O壓力不足，加熱速度過(guò)快而引起噴濺，使接頭質(zhì)量嚴(yán)重下降和不能安全生產(chǎn)。當(dāng)規(guī)范選在噴濺臨界曲線附近（無(wú)噴濺區(qū)內(nèi)）時(shí)，可獲得最大熔核和最高拉伸載荷。焊接名詞解釋焊接名詞解釋 一一般術(shù)語(yǔ) 1焊接 通過(guò)加熱或加壓，或兩者并用，并且用或不用填充材料，使工件達(dá)到結(jié)合的一種方法。 2焊接技能 手焊工或焊接操作工執(zhí)行焊接工藝細(xì)則的能力。 3焊接方法 指特定的焊接方法，如埋弧焊、氣保護(hù)焊等，其含義包括該