梁板檢測報(bào)告

1、報(bào)告編號：0315-橋檢018報(bào)告日期：2015年1月16日檢 測 報(bào) 告報(bào)告名稱：溫州市七都島經(jīng)四路一期工程4#橋梁板靜載試驗(yàn)報(bào)告 項(xiàng)目名稱：溫州市七都島經(jīng)四路一期工程梁板靜載試驗(yàn) 委托單位： 溫州市鹿城區(qū)七都綜合建設(shè)開發(fā)有限責(zé)任公司 浙江大學(xué)土木工程測試中心聲 明1. 本報(bào)告無本中心檢測報(bào)告專用章或公章無效；2. 本報(bào)告無編制或主檢人、復(fù)核人、批準(zhǔn)人簽名無效；3. 本報(bào)告涂改無效；4. 復(fù)制報(bào)告未重新加蓋本中心檢測報(bào)告專用章或公章無效。浙江大學(xué)土木工程測試中心地址：浙江大學(xué)紫金港校區(qū)安中大樓B座329室電話88208475傳真 錄

2、一、工程概況1二、試驗(yàn)?zāi)康?三、試驗(yàn)依據(jù)2四、荷載試驗(yàn)內(nèi)容和方法2五、試驗(yàn)內(nèi)力值及加載方案3六、荷載試驗(yàn)結(jié)果6七、結(jié)論9一、 工程概況（1）四號橋本橋橋跨布置為3*16m三跨簡支梁橋，橋面寬24.5m，橋梁右偏角55度。下部結(jié)構(gòu)采用重力式橋臺和樁柱式橋墩。設(shè)計(jì)荷載為城-B級，人群荷載為3.5kN/m2。主梁為后張預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁，采用C50混凝土，高強(qiáng)低松弛鋼絞線，抗拉強(qiáng)度fpk=1860MPa，普通鋼筋為R235和HRB335鋼筋。橋型布置如圖1.4所示。圖1.1 四號橋橋型布置圖受業(yè)主委托，浙江大學(xué)土木工程測試中心于2015年3月27日對經(jīng)四路一期工程4#橋的2片預(yù)應(yīng)力混凝土空心梁板進(jìn)

3、行了靜載試驗(yàn)。二、 試驗(yàn)?zāi)康撵o載試驗(yàn)是為了檢驗(yàn)梁板的施工質(zhì)量以及受力性能和承載能力，確定工程可靠性，為竣工驗(yàn)收提供技術(shù)依據(jù)，并為今后橋梁養(yǎng)護(hù)提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。三、 試驗(yàn)依據(jù)1、城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范（CJJ 11-2011）2、公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）3、公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）4、城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（CJJ2-2008）5、公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（JTG/T J21-2011）四、 荷載試驗(yàn)內(nèi)容和方法依據(jù)相關(guān)規(guī)范，結(jié)合梁體結(jié)構(gòu)形式和受力特征，選取預(yù)應(yīng)力空心板梁的跨中截面作為靜載試驗(yàn)的觀測和分析對象，對其撓度、應(yīng)力進(jìn)行

4、測試和分析評價(jià)。4.1主要檢測內(nèi)容（1） 外觀檢查對養(yǎng)護(hù)齡期達(dá)到規(guī)定要求且具備試驗(yàn)條件的預(yù)應(yīng)力空心板梁進(jìn)行外觀質(zhì)量檢查，以確定有無各種缺陷和裂縫存在。如存在裂縫和缺陷，則標(biāo)出其位置及裂縫的寬度和長度。（2） 荷載試驗(yàn)內(nèi)容檢測預(yù)應(yīng)力空心板梁在最不利外荷載作用下： 跨中控制截面的撓度； 跨中控制截面上、下緣的彎曲正應(yīng)力； 梁體可能展開的裂縫及裂縫寬度和長度。4.2 測試方法（1）應(yīng)力測試選取空心板梁跨中截面作為混凝土應(yīng)力測試截面，在截面上、下緣兩側(cè)分別布置兩個(gè)混凝土應(yīng)力測點(diǎn)。應(yīng)力監(jiān)測采用HY-65B3000B數(shù)碼應(yīng)變表面?zhèn)鞲衅?，該傳感器可用來測量結(jié)構(gòu)體在靜荷載作用下產(chǎn)生的微應(yīng)變。應(yīng)變傳感器外形及技

5、術(shù)參數(shù)見表4.1。表4.1 HY-65B3000B應(yīng)變傳感器技術(shù)參數(shù)儀器外形技術(shù)指標(biāo)技術(shù)參數(shù)量程范圍（）±1500最小分辨率（）0.1標(biāo)距（mm）150非線性及準(zhǔn)度1.0F.S.重復(fù)性及滯后0.5F.S.零點(diǎn)漂移4/4h溫度漂移1/工作電壓DC+812 V <30mA工作環(huán)境（）-20+60濕度<100% RH防護(hù)等級IP65（2）撓度測試選取空心板梁跨中截面作為結(jié)構(gòu)撓度測試截面，在梁體下緣兩側(cè)布置兩個(gè)撓度測點(diǎn)。為修正支座沉降對跨中撓度的影響，在梁端支座截面分別布置兩個(gè)沉降測點(diǎn)。監(jiān)測儀器采用HY-65050F直線數(shù)碼位移傳感器，傳感器外形及技術(shù)參數(shù)見表4.2。表4.2 直

6、線數(shù)碼位移傳感器技術(shù)參數(shù)儀器外形技術(shù)指標(biāo)技術(shù)參數(shù)量程范圍（mm）100最小分辨率（m）1示值誤差（m）±40時(shí)間漂移±0.01F.S./360h溫度漂移0. 1/10 F.S.工作電壓DC+812 V <150mA工作環(huán)境（）-20+60濕度<100% RH防護(hù)等級IP65（3） 裂縫觀測裂縫寬度采用裂縫觀測儀測讀。五、 試驗(yàn)內(nèi)力值及加載方案5.1 試驗(yàn)內(nèi)力（1）1#橋4#橋16m跨邊梁和中梁設(shè)計(jì)內(nèi)力值如表5.1所示。表5.1 設(shè)計(jì)內(nèi)力值內(nèi)容16m跨邊板(kNm)16m跨中板(kNm)設(shè)計(jì)內(nèi)力423 361 荷載分四級施加，各級加載產(chǎn)生的內(nèi)力、加載效率及相應(yīng)的千

7、斤頂施加外力值見表5.2。表5.2 分級加載內(nèi)力值及加載效率加載分級試驗(yàn)內(nèi)力16m跨邊板16m跨中板一級二級三級四級一級二級三級四級彎矩加載值（kNm）212 296 360 423 181 253 307 361 加載效率（%）507085100507085100千斤頂壓力（kN）55.3 77.4 94.0 110.6 47.2 66.1 80.2 94.4 5.2 加載方法本項(xiàng)目預(yù)應(yīng)力空心板梁是在專門的的預(yù)制場生產(chǎn)，結(jié)合場地的實(shí)際情況，采用了三種試驗(yàn)加載方法。（1）方案一本方案利用預(yù)制場地已預(yù)制好的空心板梁作為試驗(yàn)荷載，在試驗(yàn)梁的兩側(cè)各放置一片壓重梁，其梁端位于試驗(yàn)梁的跨中截面。在試驗(yàn)梁

8、跨中截面布置一個(gè)千斤頂，上面橫向放置一根鋼梁，鋼梁的兩端通過鋼絲繩系在壓重梁的梁端，由此形成試驗(yàn)加載系統(tǒng)。為保證試驗(yàn)荷載滿足要求，應(yīng)確保單片壓重梁的自重大于試驗(yàn)荷載值，否則可通過在壓重梁上堆載的方式來增加自重。試驗(yàn)加載裝置及測點(diǎn)布置如圖5.1所示。圖5.1 加載方案一圖5.1.1 加載方案二示意圖（2）方案二本方案是將試驗(yàn)梁板放置在兩地錨中間，跨中與地錨相齊，在試驗(yàn)梁跨中截面布置一個(gè)千斤頂，上面橫向放置一根鋼梁，鋼梁的兩端通過鋼絲繩系在地錨上，由此形成一個(gè)加載系統(tǒng)。試驗(yàn)加載裝置及測點(diǎn)布置如圖5.2所示。圖5.2 加載方案二圖5.2.1 加載方法二示意圖圖5.3 撓度檢測示意圖圖5.4 應(yīng)變檢測

9、示意圖六、 荷載試驗(yàn)結(jié)果6.1 四號橋16m中板4ZB1-15#、4ZB1-13#（1）撓度梁板在各級荷載作用下，跨中實(shí)測撓度與理論計(jì)算撓度之比較見表，第IV級加載即100加載時(shí)的實(shí)測彈性撓度及殘余撓度見表，梁板在各級試驗(yàn)荷載作用下的實(shí)測撓度曲線如圖所示。表梁板L/2截面實(shí)測撓度與理論計(jì)算撓度梁號荷載等級實(shí)測撓度Se(mm)理論計(jì)算撓度Ss(mm)校驗(yàn)系數(shù)Se/Ss4ZB1-15I1.84 2.60 0.71 II2.62 3.64 0.72 III3.40 4.42 0.77 4.06 5.20 0.78 4ZB1-13I1.37 2.60 0.53 II2.70 3.64 0.74 III

10、3.27 4.42 0.74 3.73 5.20 0.72 表梁板100%加載實(shí)測撓度及殘余撓度梁號總撓度St(mm)彈性撓度Se(mm)殘余撓度Sp(mm)相對殘余Sp/Str100%4#4ZB1-154.063.730.338.144#4ZB1-133.733.910.000.00圖四號橋4ZB1-15梁板實(shí)測撓度與理論撓度曲線圖四號橋4ZB1-13梁板實(shí)測撓度與理論撓度曲線（2）混凝土應(yīng)力試驗(yàn)梁板在各級荷載作用下，跨中截面上、下緣砼實(shí)測應(yīng)力與理論計(jì)算應(yīng)力之比較見表。在IV級荷載即100加載工況下，跨中截面上、下緣砼的實(shí)測彈性應(yīng)變及殘余應(yīng)變值見表。梁板在各級試驗(yàn)荷載作用下的實(shí)測應(yīng)力曲線如圖

11、所示。表 梁板L/2截面混凝土應(yīng)力實(shí)測值與理論值梁號荷載等級測試位置實(shí)測應(yīng)力se (MPa)理論應(yīng)力ss (MPa)校驗(yàn)系數(shù)se /ss4#4ZB1-15I上緣砼-0.7 -1.9 0.39 下緣砼0.6 1.8 0.36 II上緣砼-1.1 -2.6 0.44 下緣砼1.2 2.5 0.48 III上緣砼-1.5 -3.1 0.48 下緣砼1.9 3.0 0.63 上緣砼-2.0 -3.7 0.54 下緣砼2.4 3.5 0.69 4#4ZB1-13I上緣砼-0.9 -1.9 0.50 下緣砼0.4 1.8 0.26 II上緣砼-1.2 -2.6 0.46 下緣砼0.7 2.5 0.28 I

12、II上緣砼-1.7 -3.1 0.52 下緣砼1.2 3.0 0.42 上緣砼-2.4 -3.7 0.65 下緣砼1.9 3.5 0.54 注：應(yīng)力正值為拉應(yīng)力，負(fù)值為壓應(yīng)力，下同。表梁板100%加載工況下實(shí)測應(yīng)變及殘余應(yīng)變梁號測試位置總應(yīng)變()彈性應(yīng)變()殘余應(yīng)變()相對殘余100%4#4ZB1-15上緣砼-57.7 -47.0 -10.7 18.47 下緣砼70.0 64.5 5.6 7.93 4#4ZB1-13上緣砼-69.8 -58.9 -10.9 15.6 下緣砼54.9 47.5 7.4 13.5 圖 四號橋4ZB1-15梁板實(shí)測應(yīng)力與理論應(yīng)力曲線圖四號橋4ZB1-13梁板實(shí)測應(yīng)力

13、與理論應(yīng)力曲線（3）裂縫觀測在試驗(yàn)開始前以及各級試驗(yàn)荷載作用下，通過觀察，在主梁頂板、腹板、底板等部位均未發(fā)現(xiàn)裂縫。七、 結(jié)論通過對七都島經(jīng)四路一期工程4#橋的2片預(yù)應(yīng)力混凝土空心梁板（4#橋：4ZB1-15、4ZB1-13；）的靜載試驗(yàn)，可以得到如下結(jié)論：（1）在各級試驗(yàn)荷載作用下，上述2片預(yù)應(yīng)力混凝土空心梁板的實(shí)測撓度均小于理論計(jì)算撓度，校驗(yàn)系數(shù)介于0.53至0.78之間，小于規(guī)范限值1.0；相對殘余撓度最大值為8.14，小于20%的規(guī)范限值；實(shí)測撓度與計(jì)算跨徑的比值小于規(guī)范限值L/600；各梁跨中撓度與試驗(yàn)荷載基本呈線性關(guān)系，處于彈性工作階段。以上分析表明這四片預(yù)應(yīng)力混凝土空心梁板的實(shí)際剛度滿足規(guī)范要求。（2）在各級試驗(yàn)荷載作用下，上述四片預(yù)應(yīng)力混凝土空心梁板跨中截面上、下緣的實(shí)測混凝土壓、拉應(yīng)力均小于等于理論值，校驗(yàn)系數(shù)介于0.26至0.69之間，小于等于規(guī)范限值1.0；相對殘余應(yīng)變最大為18.47，小于20%的規(guī)范限值；各測點(diǎn)實(shí)測應(yīng)力與試驗(yàn)荷載基本呈線性關(guān)系，處于彈性工作狀態(tài)。以上分析表明這四片預(yù)