厚壁圓筒件溫差拉深及有限元模擬

1、厚壁圓筒件溫差拉深及有限元模擬2007-5-24 來源： 網絡文摘【全球塑膠網2007年5月24日網訊】摘要：厚壁圓筒件采用熱拉深，制件上部產生嚴重頸縮甚至斷裂。經工藝改進，采用溫差拉深，有效的降低拉深系數，提高筒壁承載能力，減少了頸縮量，滿足了機加余量要求。運用熱交換區(qū)域設置邊界條件，成功的建立了熱力耦合剛粘塑性有限元模型并進行了模擬計算。分析了金屬應力、應變、成形載荷、溫度場及頸縮缺陷與成形工藝、預制坯尺寸、模具尺寸、冷卻條件的關系，提出了消除頸縮缺陷的解決方案。關鍵詞：厚壁圓筒件 溫差拉深 有限元模擬0 前言本文研究對象是厚壁圓筒件（見圖1）熱成形，采用鐓擠-熱拉深工藝進行試驗，在拉深過

2、程中，筒壁發(fā)生嚴重頸縮（見圖2），并有被拉斷趨勢。改進了預制坯尺寸及模具結構，增加了水冷卻裝置，采用溫差拉深，成功拉深出厚壁圓筒件，大大減少了頸縮量，滿足了機加余量要求。運用熱交換區(qū)域設置邊界條件，模擬水冷卻裝置，建立起熱力耦合剛粘塑性有限元模型并進行了模擬計算，模擬結果與試驗基本一致。說明此建模方法是可行的。因此通過有限元模擬，能進一步優(yōu)化成形工藝，改進預制坯及模具參數，得到更為理想的成形件。圖1 厚壁圓筒件 圖2 頸縮示意1 厚壁圓筒件成形工藝1.1 熱拉深工藝及有限元模擬結果根據圓筒件的幾何形狀、尺寸，分析成形方案。若采用坯料直接熱擠壓成形，計算所需擠壓力為7200 噸，對鍛造設備能力及

3、模具材料、結構要求很高，不利于小批量的生產?？紤]到采用錐形凹模熱拉深成形方法可有效減小成形力，為此設計出如圖3 所示的預制毛坯。底部由筒形件尺寸所限，無法拉深成形，因此在預成形中考慮，有利的是在拉深時避開了危險斷面，即凸模圓角區(qū)?？紤]到拉深時筒壁口部會增厚，預制坯設計成變壁厚。整個成形過程需分兩步完成，第一步，在預鍛模中鐓鍛和沖盲孔鍛出筒體的下半部和法蘭邊，經機加工后得到預制毛坯；第二步，可由預鍛毛坯的法蘭部分熱拉深成形筒體的筒壁部分。圖3 預制坯 圖4 模擬結果當凸模向下運動至與筒底接觸時，筒壁與法蘭的過渡圓角開始變形，法蘭向上翻起，圓角剛被拉直，即開始出現頸縮，隨著頸縮的出現，因其截面積減

4、小引起承載能力下降，凸模繼續(xù)向下移動，頸縮越來越嚴重，法蘭部分基本不再變形，筒體局部拉長。再繼續(xù)下去筒體即會被拉斷，試驗停止。采用塑性成形有限元分析軟件DEFORM 進行模擬，得到如圖4 所示結果，與試驗吻合。模型的建立方法與2.2 節(jié)類似，此處不詳細敘述。1.2 溫差拉深工藝分析頸縮產生原因可知，厚壁圓筒由于其形狀的特殊性（底部很厚），在預成形中即成形出了起傳力作用的筒底及筒壁，拉深成形過程中，拉深力作用于筒形件底部，通過預成形出的一部分筒壁將力傳遞至法蘭部分，坯料從筒壁與法蘭的過渡圓角區(qū)開始發(fā)生塑性變形，此處不僅受筒壁傳來的拉應力作用，還承受由于過渡圓角彎曲變形而產生的附加拉應力，因此局部

5、受力最大，變薄最嚴重，成為危險斷面，當其所受拉應力超過材料在變形溫度下的抗拉強度時，便開始出現頸縮。圓角區(qū)以下的坯料基本不發(fā)生變形。由拉深力公式可以看出，要減小拉深力，可減小預制坯法蘭直徑D0 和厚度t 重新設計預制坯，法蘭直徑由原來的750mm 減小到700mm，厚度由原來的72mm減小到65mm。根據體積不變原則，必須增加筒體高度，相應的盲孔深度增加了，加大了預成形沖盲孔的難度，需由機加輔助完成。工藝改進的另一個措施是增加水冷卻裝置（圖5），即進行溫差拉深，溫差拉深是拉深過程有效的強化方法，它的實質是借變形區(qū)（一般指毛坯凸緣區(qū)）局部加熱和傳力區(qū)危險斷面（側壁和底部過渡區(qū)）局部冷卻的辦法，一

6、方面減小變形區(qū)材料的變形抗力，另一方面又不致減少、甚至提高傳力區(qū)的承載能力，亦即造成兩方面的溫差，而獲得大的強度差，以資最大限度的提高一次拉深變形的變形程度，大大降低材料的極限拉深系數。由于坯料整個在燃氣爐中加熱，因此模具上不考慮局部加熱裝置，只增加了水冷卻裝置。圖5 水冷卻裝置示意修改模具結構，以改善毛坯受力狀況，從而進一步減小拉深力，利用有限的裝?？臻g，增加凹模高度65mm，加大凹模錐形空間，毛坯的受力點外移，從而使毛坯的肩部懸空，可減小變形時所需的拉深力。試驗結果表明，以上改進措施有效的減小了頸縮量，成形件能滿足機加的余量要求。2 有限元建模及模擬結果2.1 模型的建立將CAD 圖形導入

7、DEFORM，建立如圖6 所示的軸對稱有限元模型。由于軟件中很難建立流體即冷卻水的有限元模型，所以只能用邊界條件來控制，考慮到水噴到筒壁上后蒸發(fā)一部分，其余順著筒壁往下流，同時也在蒸發(fā)，散熱效率逐漸降低，據此把坯料筒壁劃分7 個熱交換區(qū)域，從上往下對流傳熱系數逐漸減小。圖6 中win1win7 即為7 個熱交換區(qū)，假設它們與空氣進行強制對流，用對流系數來反映傳熱效率，對流系數的取值見表1。圖6 有限元模型及邊界條件（坯料對稱線上x 方向位移為0，其余邊界與空氣自然對流）表1 熱交換區(qū)對流系數取值以表格的形式輸入材料的比熱容、熱導率、線性膨脹系數等參數。流動應力模型采用,軟件中自帶該材料的試驗數

8、據。坯料設為塑性體，始鍛溫度為1100，設定好網格劃分參數后，自動劃分單元5173 個，凸、凹模設為剛體，初始溫度取常溫20，凸模劃分單元2012，個凹模劃分單元2096 個。坯料與凸、凹模的傳熱系數取8W/（m2.K），空氣自然對流換熱系數取軟件推薦值0.02（W/ m2.K）。坯料與凸、凹模采用庫侖摩擦模型，摩擦系數取凹模取0.3，凸模取0.3。2.2 模擬結果由圖7、圖8 可見，頸縮發(fā)生處坯料溫度約1000，等效應力約為68.7MPa，均小于熱拉深時的值。從圖9、圖10 可知，等效應變?yōu)?.27，等效應變速率為0.02，與熱拉深相比，變形程度、變形速率都有所降低。這與頸縮量有所減少是吻合的。圖7 溫度分布等值線圖 圖8 等效應力分布等值線圖圖9 等效應變分布等值線圖 圖10 等效應變速率等值線圖模擬結果與試驗結果基本吻合，見圖11。圖11 模擬結果3 結論（1）厚壁圓筒件采用溫差拉深，可有效降低拉深系數，提高筒壁承載能力，減少頸縮量。但要完全消除頸縮，一次拉深