貝雷架便橋計算書

1、K37+680紅巖溪特大橋貝雷架便橋計算書湖南省路橋建設集團龍永高速公路第十一合同段2012年4月1日1 / 39目 錄第1章 設計計算說明11.1 設計依據(jù)11.2 工程概況11.3.1 主要技術參數(shù)11.3.2 便橋結構3第2章 便橋橋面系計算42.1混凝土運輸車作用下縱向分布梁計算42.1.1計算簡圖42.1.2.計算荷載42.1.3. 結算結果52.1.4 支點反力52.2履帶吊作用下縱向分布梁計算52.2.1. 計算簡圖52.2.2 計算荷載62.2.3 計算結果62.2.4. 支點反力62.3分配橫梁的計算72.3.1.計算簡圖72.3.2. 計算荷載72.3.3. 計算結果7第3

2、章 貝雷架計算93.1 混凝土運輸車作用下貝雷架計算93.1.1最不利荷載位置確定93.1.2 最不利位置貝雷架計算模型113.1.3 最不利荷載位置貝雷架計算結果113.2 履帶吊作用下貝雷架計算143.1.1 最不利位置貝雷架計算模型143.1.2 最不利荷載位置貝雷架計算結果153.1.3 腹桿加強后最不利荷載位置貝雷架計算結果17第4章 橫梁及鋼管樁計算213.1.橫梁計算213.1.1 履帶吊工作狀態(tài)偏心15cm213.1.2 履帶吊工作狀態(tài)（無偏心）223.1.3 履帶吊偏心60cm走行狀態(tài)233.1.4 履帶吊走行狀態(tài)（無偏心）243.1.5 混凝土運輸車偏心130cm通過狀態(tài)2

3、63.1.6 混凝土運輸車無偏心通過狀態(tài)273.2最不利荷載位置鋼管樁計算結果283.2.1 計算荷載283.2.2 計算結果29第1章 設計計算說明1.1 設計依據(jù) 紅巖溪便橋總布置圖（修改初步設計）；鐵路橋涵施工規(guī)范（TB10203-2002）；鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003；路橋施工計算手冊；橋梁工程、結構力學、材料力學； 其他相關規(guī)范手冊。1.2 工程概況K37+680紅巖溪特大橋是湖南省龍山至永順高速公路上的一座特大橋，橋位位于湖南省龍山至永順高速公路K37+130.44K38+229.56，跨越洗車河，SW1/300=396.90 ，設計基準風速采用湖北來鳳的基本風速24.

4、5m/s，地震動峰值加速度為0.05g，地震動反應譜特征周期為0.45s。1.3 便橋結構形式的確定便橋總長度擬定31米，共設2跨，每跨長度為15米。便橋采用（15+15）m連續(xù)梁結構，便橋橋墩采用120cm鋼管樁內(nèi)灌C20砼，每墩位設置2根鋼管樁，墩柱間設剪刀撐。樁頂鋪設1cm厚鋼板后安裝2I50c作為橫梁，梁部采用6榀貝雷架，間距250+450+4300+450+250mm，貝雷梁為下承重受力設計，下弦桿上橫向安裝2I32c橫梁，橫梁位于貝雷架豎桿及節(jié)點位置，間距150cm，橫梁上鋪設2I20b縱梁，間距80cm，縱梁上鋪設16b槽鋼，槽向向下，間距40cm，在槽鋼上鋪設10mm厚鋼板橋面

5、，橋面鋼板上焊制12mm短鋼筋作為防滑設施。（1）、橋臺橋臺基礎采用C20片石砼擴大基礎，臺身采用M10漿砌片石重力式橋臺，臺帽采用C25鋼筋砼臺帽。橋臺基礎高90cm，基礎頂標高與河床LW一致，根據(jù)設計圖紙?zhí)峁┧馁Y料，橋臺基礎頂標高H=393.00m，臺身高5.35m，臺帽高0.5m，臺帽上設置15cm高支座。詳情見所附圖紙。（2）、橋墩橋墩基礎采用C25片石砼雙層整體式擴大基礎，墩身為兩根120cm鋼管樁，內(nèi)灌注C20砼，墩頂鋪設1cm厚鋼板。橋墩基礎高1.5m（60cm+90cm），基礎底標高保證在河床底以下不小于0.5米，墩身高度H=5.5m（包含1cm鋼板在內(nèi)），墩身頂橫向架設2根

6、50C工字鋼作為蓋梁。詳情見所附圖紙。1.4 便橋計算何載的確定橋面荷載按以下情況考慮：與一般施工車輛荷載比較混凝土運輸車的軸重和軸距都非常不利，所以便橋使用中最重車輛9m3的混凝土運輸車作為計算荷載。1臺9m3的混凝土運輸車車輛荷載的立面及平面如下（參考車型：海諾集團生產(chǎn)HNJ5253GJB(9m3)）：荷載平面圖荷載立面圖P1=6TP2=P3=17T合計：40T第2章 便橋上部構造計算橋面系計算主要包括橋梁上部構造橫向分布梁16b、縱向分配梁I20b及橫向分配梁I32c的計算。根據(jù)上表描述的工況，分別對其計算，以下為計算過程。2.1 混凝土運輸車作用下縱向分布梁計算2.1.1 計算簡圖縱向

7、分布梁支撐在橫向分配梁上，按5跨連續(xù)梁考慮，計算簡圖如下：彎矩最不利位置剪力、支點反力最不利位置2.1.2.計算荷載計算荷載按三種荷載組合分別計算。計算荷載：計算荷載為9m3混凝土運輸車，前軸重由8根槽鋼承擔，每根槽鋼承擔P1=60000/8=7500N，后軸重同樣也由8根槽鋼承擔，每根槽鋼承擔P2=170000/8=21250N2.1.3. 結算結果按上述圖示與荷載，計算縱向分布梁結果如下：Mmax=3.1049KN*mQmax=20.797KN16b的截面幾何特性為：I=85.3cm4 W=17.5cm3A=25.1cm2 A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2 max= Mm

8、ax /W=3.1049·106/17.5·103=179.5N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=20.797·103/960=21.2N/ mm2<85 N/ mm22.1.4 支點反力R1=68.3N;R2=76.3N;R3=20930N;R4=2988N;R5=5945N;R6=-527.5N結論：在9m3混凝土運輸車作用下，縱向分布梁采用16b，間距19cm可滿足施工要求！2.2 履帶吊作用下縱向分布梁計算2.2.1. 計算簡圖履帶吊荷載半跨布置時，為最不利荷載，其計算簡圖如下：2.2.2 計算荷載

9、單個履帶板寬度為700mm，按由4根槽鋼承擔考慮，履帶吊按吊重25t，并考慮1.3的沖擊系數(shù)與不均載系數(shù)，荷載q=（55+15）*1.3*10000/2/4500/4=25.3N/mm2.2.3 計算結果按上述荷載與圖示，計算結果為：Mmax=1.539KN*mQmax=11.61KN16b的截面幾何特性為：I=85.3cm4 W=17.5cm3A=25.1cm2 A0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2 max= Mmax /W=1.539·106/17.5·103=87.9N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=

10、11.61·103/960=12.1N/ mm2<85 N/ mm22.2.4. 支點反力R1=406.3N;R2=-2012N;R3=12782N;R4=21328N;R5=19169N;R6=7281N結論：在55t履帶吊吊重25t作用下，縱向分布梁采用16b，間距19cm可滿足施工要求！2.3 分配橫梁的計算2.3.1.計算簡圖分配橫梁按支撐于貝雷架的連續(xù)梁計算，荷載由縱向分布梁傳遞，其計算簡圖如下：2.3.2. 計算荷載分配橫梁的荷載由縱向分布梁傳遞，由計算結果可知，最不利荷載為履帶吊作用時的荷載，P=24363N。2.3.3. 計算結果按上述荷載與計算簡圖計算，計算結

11、果為：Mmax=25.941KN*mQmax=97.669KNI20b的截面幾何特性為：I=2500cm4 W=250cm3A=39.5cm2 A0=9*（200-11.4*2）=1595mm2 max= Mmax /W=25.941·106/250·103=103.8N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=97.669·103/1595=61.2N/ mm2<85 N/ mm2 支點反力R1=-74.688KN R2=142.47KN R3=-3.76KN R4=132.44KN結論：在最不利荷載作用下，分配

12、橫梁采用I20b，間距705*3+885mm可滿足施工要求！第3章 貝雷架計算貝雷架按12+12+9m為一聯(lián)計算，采用平面桿系結構建模，上下弦桿及豎桿使用梁單元BEAM3模擬，斜腹桿使用桿單元LINK1模擬，兩片桁架片之間鉸接，貝雷架的荷載由分配橫梁傳遞，為模擬移動荷載從而找出不利位置，建模時考慮與分配橫梁與縱向分布梁整體建立。3.1 混凝土運輸車作用下貝雷架計算3.1.1最不利荷載位置確定（1）計算模型模型按12+12+9m連續(xù)梁建模，簡圖如下：移動荷載計算建模簡圖（2）計算荷載 由分配橫梁計算結果得到，P1=43231N，P2=P3=20930N。（3）結算結果 由計算結果得到，車頭距梁端

13、7.95米時，距梁端6.65米位置為上下弦桿最不利截面，車頭距梁端12.95米時為端腹桿最不利位置，下圖為截面的位移影響線圖。距梁端6.65米截面位移影響線圖距梁端11.91米截面位移影響線圖3.1.2 最不利位置貝雷架計算模型（1）計算模型模型仍然按15+15m連續(xù)梁建模，荷載按上述最不利荷載位置施加，簡圖如下：上下弦桿最不利荷載位置計算簡圖腹桿最不利荷載位置計算簡圖（2）荷載為分配橫梁反力，其值與移動荷載時相同P1=43231N,P2=P3=20930N。3.1.3 最不利荷載位置貝雷架計算結果1、上弦桿計算 Mmax=5.35KN*m 對應軸力N=343.9KNQmax=49.642KN

14、Nmax=-343.9KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)強度計算：max= N/A+Mmax /W=343.9*1000/2540+5.35·106/79.4·103=202.8N/ mm2<210*1.3=273Mpamax= Qmax /A0=49.642·103/879.8=56.5N/ mm2<85 N/ mm2(2)穩(wěn)定計算：L=705mm，ix=39.5mm，=7

15、05/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=204.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa2、下弦桿計算 Mmax=7.29KN*m 對應軸力N=-191.76KNQmax=67.525KNNmax=344.12KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)強度計算：max= N/A+Mmax

16、 /W=191.76*1000/2540+7.29·106/79.4·103=167.3N/ mm2<210*1.3=273Mpamax= Qmax /A0=67.525·103/879.8=76.8N/ mm2<85 N/ mm2(2)穩(wěn)定計算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=168.9N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹桿計算Nmax=-213.82KNI

17、8的截面幾何特性為：Ix=99cm4 Wx=25.8cm3 ix=3.21cmA=9.58cm2 (1)強度計算：max= N/A =213.82*1000/958=223.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa (2)穩(wěn)定計算(平面外穩(wěn)定因有支撐架，可以不計算穩(wěn)定)：L=1400mm，ix=32.1mm， x=1400/32.1=43.6，查y=0.885max= N/（x*A ）=213.82*1000/（0.885*958）=252.2N/ mm2<200*1.3=260Mpa結論：在混凝土運輸車荷載作用下，貝雷架各桿件強度滿足要求。3.2 履帶吊作用下貝雷架計算3.1

18、.1 最不利位置貝雷架計算模型（1）計算模型模型按12+12+9m連續(xù)梁建模，荷載按上述最不利荷載位置施加，簡圖如下：上下弦桿最不利荷載位置計算簡圖腹桿最不利荷載位置計算簡圖（2）最大工況荷載為履帶吊插打鋼護筒，履帶吊自重55t，鋼護筒自重及配件等按15t考慮，并考慮沖擊系數(shù)與不均載系數(shù)1.3，跨中荷載分配比例（全偏載）為0.408：0.173：0.168：0.251，梁端荷載分配系數(shù)（距一側30cm）為0.508：0：0：0.492跨中布載時最不利的貝雷架分配到的荷載為： q=（55+15）*1.3*10000/4500*0.408=82.51N/mm。梁端布載時最不利的貝雷架分配到的荷載為

19、： q=（55+15）*1.3*10000/4500*0.508=102.73N/mm。3.1.2 最不利荷載位置貝雷架計算結果1、上弦桿計算 Mmax=6.399KN*m 對應軸力N=193.03KNQmax=71.2KNNmax=-523.24KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)強度計算：wmax= N/A+Mmax /W=193.03*1000/2540+6.399·106/79.4·103=

20、156.6N/ mm2<210*1.3=273Mpamax= N/A=523.24*1000/2540=206N/ mm2<200*1.3=260Mpamax= Qmax /A0=71.2·103/879.8=80.9N/ mm2<160 N/ mm2(2)穩(wěn)定計算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=155N/ mm2<210*1.3=273Mpa2、下弦桿計算 Mmax=10.718K

21、N*m 對應軸力N=-272.7KNQmax=119.1KNNmax=523.36KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)強度計算：max= N/A+Mmax /W=272.7*1000/2540+10.718·106/79.4·103=242.3N/ mm2<210*1.3=273Mpamax= Qmax /A0=119.1·103/879.8=135.3N/ mm2<160 N

22、/ mm2(2)穩(wěn)定計算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=240.2N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、腹桿計算Nmax=-242.32KNI8的截面幾何特性為：Ix=99cm4 Wx=25.8cm3 ix=3.21cmA=9.58cm2 (1)強度計算：max= N/A =242.32*1000/958=252.9N/ mm2<200*1.3=260Mpa (2)穩(wěn)定計算(平面外穩(wěn)定因有支撐架，

23、可以不計算穩(wěn)定)：L=1400mm，ix=32.1mm， x=1400/32.1=43.6，查y=0.885max= N/（x*A ）=242.32*1000/（0.885*958）=285.8N/ mm2>200*1.3=260Mpa 端腹桿強度不能滿足要求，需對端腹桿加強，加強方式為在工字鋼橫梁上設置支撐桿，支撐桿支撐到上弦桿位置，減小對端腹桿的壓力。3.1.3 腹桿加強后最不利荷載位置貝雷架計算結果 1、腹桿加強示意圖2、上弦桿計算 Mmax=6.522KN*m 對應軸力N=189.65KNQmax=72.461KNNmax=-520.87KN210的截面幾何特性為：Ix=2*19

24、8=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)強度計算：wmax= N/A+Mmax /W=189.65*1000/2540+6.522·106/79.4·103=156.8N/ mm2<210*1.3=273Mpamax= N/A=523.24*1000/2540=206N/ mm2<200*1.3=260Mpamax= Qmax /A0=72.46·103/879.8=82.3N/ mm2<160 N/ mm2(2)穩(wěn)

25、定計算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=158.3N/ mm2<210*1.3=273Mpa3、下弦桿計算 Mmax=11.041KN*m 對應軸力N=-273.2KNQmax=122.69KNNmax=521KN210的截面幾何特性為：Ix=2*198=396cm4 Wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cmA=2*12.7=25.4cm2 A0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2

26、 (1)強度計算：max= N/A+Mmax /W=273.2*1000/2540+11.041·106/79.4·103=246.6N/ mm2<210*1.3=273Mpamax= Qmax /A0=122.69·103/879.8=139.5N/ mm2<160 N/ mm2(2)穩(wěn)定計算：L=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 Ncr=16252507max=N/(x*A)+xMmax /（x*Wx）/(1-0.8*(N/Ncr)=243.2N/ mm2<210*1.3=27

27、3Mpa4、腹桿計算Nmax=-158.67KNI8的截面幾何特性為：Ix=99cm4 Wx=25.8cm3 ix=3.21cmA=9.58cm2 (1)強度計算：max= N/A =158.67*1000/958=165.6N/ mm2<200*1.3=260Mpa (2)穩(wěn)定計算(平面外穩(wěn)定因有支撐架，可以不計算穩(wěn)定)：L=1400mm，ix=32.1mm， x=1400/32.1=43.6，查y=0.885max= N/（x*A ）=158.67*1000/（0.885*958）=187.1N/ mm2<200*1.3=260Mpa 端腹桿強度不能滿足要求，需對端腹桿加強，加

28、強方式為在工字鋼橫梁上設置支撐桿，支撐桿支撐到上弦桿位置，減小對端腹桿的壓力。結論：在履帶吊荷載作用下，貝雷架端部加強后，強度滿足要求。第4章 橫梁及鋼管樁計算3.1.橫梁計算3.1.1 履帶吊工作狀態(tài)偏心15cm1、計算簡圖 2、 計算荷載 計算荷載考慮55t履帶吊重15t工作狀態(tài)下，沖擊系數(shù)與不均載系數(shù)按1.3采用，q=（55+15）*1.3*10000/2/700=650N/mm3、計算結果按上述荷載與計算簡圖計算，計算結果為：Mmax=86.63KN*mQmax=434KN2I32b的截面幾何特性為：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=

29、146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=86.63·106/1452·103=59.7N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=434·103/6670=65.1N/ mm2<85 N/ mm2 4、支點反力 R1=453.78KN R2=191.35KN R3=385.53KN結論：履帶吊在偏心15cm工作狀態(tài)下，橫梁采用2I32b，可滿足施工要求！3.1.2 履帶吊工作狀態(tài)（無偏心）1、計算簡圖 2、 計算荷載 計算荷載取用偏心時計算荷載，q=（5

30、5+15）*1.3*10000/2/700=650N/mm3、計算結果按上述荷載與計算簡圖計算，計算結果為：Mmax=79.76KN*mQmax=399.63KN2I32b的截面幾何特性為：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=79.76·106/1452·103=55N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=399.63·103/6670=59.9N/ mm2<8

31、5 N/ mm2 4、支點反力 R1=419.41KN R2=191.84KN R3=419.41KN結論：履帶吊在無偏心工作狀態(tài)下，橫梁采用2I32b，可滿足施工要求！3.1.3 履帶吊偏心60cm走行狀態(tài)1、計算簡圖 2、 計算荷載 計算荷載考慮55t履帶吊走行狀態(tài)下，沖擊系數(shù)按1.2采用，q=55*1.2*10000/2/700=471.4N/mm3、計算結果按上述荷載與計算簡圖計算，計算結果為：Mmax=140.19KN*mQmax=317.45KN2I32b的截面幾何特性為：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=

32、2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=140.19·106/1452·103=96.5N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=317.45·103/6670=47.6N/ mm2<85 N/ mm2 4、支點反力 R1=337.22KN R2=304.16KN R3=139.24KN結論：履帶吊在偏心60cm走行狀態(tài)下，橫梁采用2I32b，可滿足施工要求！3.1.4 履帶吊走行狀態(tài)（無偏心）1、計算簡圖 2、 計算荷載 計算荷載取用偏心時計算荷載，q=55*1.2*100

33、00/2/700=471.4N/mm 3、計算結果按上述荷載與計算簡圖計算，計算結果為：Mmax=127.71KN*mQmax=202.58KN2I32b的截面幾何特性為：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=127.71·106/1452·103=88N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=202.58·103/6670=30.3N/ mm2<85 N/ mm2

34、 4、支點反力 R1=222.36KN R2=335.9KN R3=222.36KN結論：履帶吊在無偏心走行狀態(tài)下，橫梁采用2I32b，可滿足施工要求！3.1.5 混凝土運輸車偏心130cm通過狀態(tài)1、計算簡圖 2、 計算荷載 計算荷載考慮40t混凝土運輸車通過狀態(tài)，安全的考慮該荷載由一個墩位承擔，P=40*10000/2=200000N3、計算結果按上述荷載與計算簡圖計算，計算結果為：Mmax=59.2KN*mQmax=283.52KN2I32b的截面幾何特性為：I=11620*2=23240cm4 W=726*2=1452cm3A=73.4*2=146.8cm2 A0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= Mmax /W=52.2·106/1452·103=36N/ mm2<145*1.3=188.5 N/ mm2max= Qmax /A0=283.52·103/6670=42.5N/ mm2<85 N/ mm2 4、支點反力 R1=303.3KN R2=174.1KN R3=43.3KN結論：混凝土運輸車在偏心130cm通過狀態(tài)下，橫梁采用2I32b，可滿足施工要求！3.1.6 混凝土運輸車無偏心通過