線路保護測控裝置技術(shù)及使用說明書V

1、UDL-531A線路保護測控裝置技術(shù)和使用說明書（Version 1.01）上海思源弘瑞自動化有限公司Shanghai SHR Automation Co.,Ltd前 言感謝您使用上海思源弘瑞自動化有限公司的產(chǎn)品。為了安全、正確、高效地使用本裝置，請您務(wù)必注意以下重要提示：l 本說明書僅適用于UDL-531A線路保護測控裝置。 l 請仔細(xì)閱讀本說明書，并按照說明書的規(guī)定調(diào)整、測試和操作。如有隨機資料，請以隨機資料為準(zhǔn)。l 為防止裝置損壞，嚴(yán)禁帶電插拔裝置各插件、觸摸印制電路板上的芯片和器件。l 請使用合格的測試儀器和設(shè)備對裝置進行試驗和檢測。l 裝置如出現(xiàn)異?；蛐枰S修，請及時與本公司服務(wù)熱線

2、聯(lián)系。l 本說明書和產(chǎn)品今后可能會有小的改動，請注意核對實際產(chǎn)品與說明書的版本是否相符。目 錄1概述11.1應(yīng)用范圍11.2裝置特點11.3功能配置12技術(shù)參數(shù)32.1額定電氣參數(shù)32.2主要技術(shù)指標(biāo)32.3環(huán)境條件42.4絕緣性能52.5機械性能52.6抗干擾性能52.7對時方式62.8通訊接口63軟件工作原理63.1保護啟動元件63.2光纖電流差動保護73.3距離保護113.4零序保護273.5不對稱相繼速動保護283.6雙回線相繼速動保護283.7手合同期293.8低周減載元件303.9低壓減載元件303.10失靈啟動313.11過流保護313.12三相一次重合閘313.13故障測距33

3、3.14遙測363.15遙信363.16遙控373.17同期合閘檢測功能374硬件原理說明384.1硬件平臺384.2結(jié)構(gòu)與安裝394.3各模件功能配置405虛端子425.1SV輸入虛端子定義425.2雙點位置輸入虛端子定義435.3單點狀態(tài)輸入虛端子定義435.4狀態(tài)量輸出虛端子定義446定值清單及整定說明456.1系統(tǒng)定值456.2啟動定值476.3差動保護定值476.4距離保護定值486.5零序保護定值506.6過流保護定值516.7低周減載定值526.8低壓減載定值526.9手合同期定值526.10過負(fù)荷定值526.11失靈啟動定值536.12重合閘定值536.13軟壓板537使用說明

4、547.1面板說明547.2指示燈557.3顯示說明557.4菜單結(jié)構(gòu)568調(diào)試及異常處理628.1程序檢查628.2狀態(tài)量輸入檢查628.3遙測精度檢查628.4狀態(tài)量輸出檢查628.5SV模擬量輸入檢查628.6整組試驗638.7異常處理639投運說明及注意事項6310供應(yīng)成套性及保修6310.1隨同產(chǎn)品一起供應(yīng)的文件6310.2隨同產(chǎn)品一起供應(yīng)的附件6310.3保修時間6411訂貨須知64概述1.1 應(yīng)用范圍UDL-531A線路保護測控裝置適用于110kV電壓等級、中性點直接接地、三相跳閘輸電線路的主保護及后備保護，并具備對電流電壓量的測量及線路斷路器及隔離刀閘的控制功能。本裝置采用光纖

5、縱聯(lián)差動作為主保護，以突變量距離作為快速獨立段保護，以三段式接地距離、四段式相間距離、四段式零序方向過流、兩段式TV斷線過流作為后備保護，同時具備單回線不對稱相繼速動保護及雙回線相繼速動功能，并配有三相一次重合閘及合閘于故障線路保護功能。1.2 裝置特點l 全面支持IEC61850標(biāo)準(zhǔn)裝置全面支持IEC61850標(biāo)準(zhǔn)，可接收智能合并單元符合IEC61850-9-2的網(wǎng)絡(luò)化采樣值信息，跳合閘命令采用GOOSE機制，與站控層的信息交互基于MMS；具備與采用IEC61850標(biāo)準(zhǔn)的第三方廠家智能設(shè)備互聯(lián)互通的能力，易于與采用IEC61850標(biāo)準(zhǔn)的其它廠家設(shè)備和系統(tǒng)集成。l 支持IEEE1588網(wǎng)絡(luò)對時

6、裝置支持IEEE1588標(biāo)準(zhǔn)，通過專用交換機可實現(xiàn)全站1微秒級的同步精度，可確保全站各間隔采集信息的高精度同步。l 支持SV、GOOSE和IEEE1588、MMS共網(wǎng)傳輸 裝置具備千兆流量數(shù)據(jù)處理能力，支持SV報文、GOOSE報文、IEEE1588對時報文及MMS報文的共網(wǎng)傳輸，有效簡化變電站網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)和配置的復(fù)雜度，減少交換機和光纖配置的數(shù)量。l 保護邏輯可視化裝置采用可視化開發(fā)工具實現(xiàn)，借助工具可實現(xiàn)保護動作行為的可視化分析和仿真應(yīng)用。l 一體化設(shè)計兼有光纖縱差、距離保護、相繼速動、零序方向過流、相過流、低周減載、低壓減載、手合同期、失靈啟動、過負(fù)荷、三相一次重合閘及故障測距等功能。1.3

7、功能配置UDL-531A系列線路保護測控裝置作為110kV及以下等級輸電線路主后備保護，配置了如下的保護功能：由分相電流差動（包括采樣值差動、突變量差動、穩(wěn)態(tài)量差動）和零序電流差動構(gòu)成的全線速動主保護；由突變量距離構(gòu)成快速獨立段保護；由四段式相間距離、三段式接地距離、四段式零序方向過流構(gòu)成的全套后備保護；具有單回線不對稱相繼速動和雙回線相繼速動保護功能；在TV斷線的情況下專設(shè)兩段TV斷線過流保護作為緊急狀態(tài)保護；具有三相一次自動重合閘功能和合閘于故障線路的保護；具有TV/TA斷線檢測及告警功能；具有電氣量故障測距功能。UDL-531A系列線路保護測控裝置的功能配置如表1-1所示：表1-1 功能

8、配置裝置型號UDL-531A_0001UDL-531A_0002UDL-531A_0003UDL-531A_0004UDL-531A_0005UDL-531A_0006UDL-531A_0007電壓等級110kV35kV、66kV分相電流差動×××三段相間距離三段接地距離×××四段過流保護××××TV斷線投入的二段過流保護四段零序電流×××雙回線相繼速動不對稱故障相繼速動低周、低壓減載×××三相一次重合閘手動同期合閘×

9、5;×過負(fù)荷測控功能光纖接口2Mbit接口××××注：表示此功能有，*表示此功能可選技術(shù)參數(shù)1.4 額定電氣參數(shù)1.4.1 額定交流數(shù)據(jù)額定頻率： 50 Hz；1.4.2 工作電源DC：220 V或110V，允許偏差：+15%，-20%1.4.3 功率消耗不大于40 W。1.5 主要技術(shù)指標(biāo)1.5.1 整組動作時間光纖差動保護： < 25ms距離保護I段： < 30ms1.5.2 啟動元件整定范圍電流突變量啟動元件： 0.04Ie0.5 Ie零序過流啟動元件： 0.04Ie0.5 Ie靜穩(wěn)破壞啟動元件： 0.5Ie1.5 Ie1.5

10、.3 光纖差動保護分相縱聯(lián)差動保護： 定值整定誤差2%零序電流縱差保護： 定值整定誤差2%1.5.4 突變量距離保護故障整組動作時間： 15ms（0.7倍定值）1.5.5 接地距離IIII段保護阻抗定值整定范圍： 0.11000 精確工作電壓： 0.0051.20Ue 精確工作電流： 0.02Ie20.0 Ie I段故障整組動作時間： 30ms（當(dāng)接地距離小于0.7倍定值時）接地距離I段的暫態(tài)超越： 5%接地距離II、III段時間定值整定范圍：0.110S ，誤差40ms1.5.6 相間距離IIV段保護阻抗定值整定范圍： 0.11000 精確工作電壓： 0.0051.20 Ue精確工作電流：

11、0.02Ie2.0 IeI段故障整組動作時間： 30ms（當(dāng)相間距離小于0.7倍定值時）相間距離I段的暫態(tài)超越： 5%相間距離II、III、IV段時間定值整定范圍：0.110S ，誤差40ms1.5.7 零序方向過流保護IIV段零序電流定值范圍： 0.02Ie6.0 Ie1.2倍定值時零序過流I段的整組動作時間： 35ms零序方向元件零序電壓超前零序電流的角度：170º330º 誤差2ºIIIV段零序過流時間整定范圍： 0.110S， 誤差40ms1.5.8 重合閘重合閘時間整定范圍： 0.310S ，誤差不超過50ms重合閘檢同期角度整定范圍： 190º

12、;，誤差不大于±3º重合閘檢無壓電壓整定范圍： 0.20.5 Ue，誤差2%。1.5.9 故障測距測距精度： 2%（金屬性短路時）注：Ie為額定電流、Ue為額定電壓。1.6 環(huán)境條件1.6.1 環(huán)境溫度工作： -25+55。儲存： -25+70，相對濕度不大于80%，周圍空氣中不含有酸性、堿性或其它腐蝕性及爆炸性氣體的防雨、防雪的室內(nèi)；在極限值下不施加激勵量，裝置不出現(xiàn)不可逆轉(zhuǎn)的變化，溫度恢復(fù)后，裝置應(yīng)能正常工作。1.6.2 相對濕度最濕月的月平均最大相對濕度為90，同時該月的月平均最低溫度為25且表面不凝露。最高溫度為+40時，平均最大濕度不超過50。1.6.3 大氣壓力

13、80kPa110kPa（相對海拔高度2km以下）。1.7 絕緣性能1.7.1 絕緣電阻各帶電的導(dǎo)電電路分別對地（即外殼或外露的非帶電金屬零件）之間，用開路電壓為500V的測試儀器測試其絕緣電阻值不應(yīng)小于100M。1.7.2 介質(zhì)強度裝置通信回路和24V等弱電輸入輸出端子對地能承受50Hz、500V(有效值)的交流電壓，歷時1min的檢驗無擊穿或閃絡(luò)現(xiàn)象；其余各帶電的導(dǎo)電電路分別對地(即外殼或外露的非帶電金屬零件)之間，能承受50Hz、2kV(有效值)的交流電壓，歷時1min的檢驗無擊穿或閃絡(luò)現(xiàn)象。1.7.3 沖擊電壓裝置通信回路和24V等弱電輸入輸出端子對地能承受1kV(峰值)的標(biāo)準(zhǔn)雷電波沖擊

14、檢驗；其各帶電的導(dǎo)電端子分別對地能承受5kV(峰值)的標(biāo)準(zhǔn)雷電波沖擊檢驗。1.8 機械性能1.8.1 振動響應(yīng)裝置能承受GB/T 11287-2000中規(guī)定的嚴(yán)酷等級為I級振動響應(yīng)檢驗。1.8.2 沖擊響應(yīng)裝置能承受GB/T 14537-1993中規(guī)定的嚴(yán)酷等級為I級沖擊響應(yīng)檢驗。1.8.3 振動耐久裝置能承受GB/T 11287-2000中規(guī)定的嚴(yán)酷等級為I級振動耐久檢驗。1.8.4 沖擊耐久裝置能承受GB/T 14537-1993中規(guī)定的嚴(yán)酷等級為I級沖擊耐久檢驗。1.8.5 碰撞裝置能承受GB/T 14537-1993中4.3規(guī)定的嚴(yán)酷等級為I級碰撞檢驗。1.9 抗干擾性能1.9.1 靜

15、電放電試驗?zāi)艹惺蹽B/T 17626.2-2006中第5章規(guī)定的試驗等級為級的靜電放電抗擾度試驗。1.9.2 射頻電磁場輻射抗擾度試驗?zāi)艹惺蹽B/T 17626.3-2006中第5章規(guī)定的試驗等級為級的射頻電磁場輻射抗擾度試驗。1.9.3 電快速瞬變脈沖群抗擾度試驗?zāi)艹惺蹽B/T 17626.4-2008中第5章規(guī)定的試驗等級為級的電快速瞬變脈沖群抗擾度試驗。1.9.4 浪涌抗擾度試驗?zāi)艹惺蹽B/T 17626.5-2008中第5章規(guī)定的試驗等級為級的浪涌（沖擊）抗擾度試驗，其中通信端子能承受GB/T 17626.5-2008中第5章規(guī)定的試驗等級為級的浪涌（沖擊）抗擾度試驗。1.9.5 射頻

16、場感應(yīng)的傳導(dǎo)騷擾抗擾度試驗?zāi)艹惺蹽B/T 17626.6-2008中第5章規(guī)定的試驗等級為III級的射頻場感應(yīng)的傳導(dǎo)騷擾抗擾度試驗。1.9.6 工頻磁場抗擾度試驗?zāi)艹惺蹽B/T17626.82006第5章規(guī)定的嚴(yán)酷等級為級的工頻磁場抗擾度試驗。1.9.7 脈沖磁場抗擾度試驗?zāi)艹惺蹽B/T17626.91998第5章規(guī)定的嚴(yán)酷等級為級的脈沖磁場抗擾度試驗。1.9.8 阻尼振蕩磁場抗擾度試驗?zāi)艹惺蹽B/T17626.101998第5章規(guī)定的嚴(yán)酷等級為級的阻尼振蕩磁場抗擾度試驗。1.9.9 振蕩波抗擾度試驗?zāi)艹惺蹽B/T 17626.12-1998中第5章規(guī)定的試驗等級為級的振蕩波抗擾度試驗。1.1

17、0 對時方式IRIG-B碼對時；SNTP對時；IEEE1588網(wǎng)絡(luò)對時。1.11 通訊接口8個100M光纖或電以太網(wǎng)接口； 2路采樣同步脈沖輸入接口；2組線路光纖差動通訊收發(fā)接口。軟件工作原理1.12 保護啟動元件保護啟動元件包含相電流突變量啟動、零序電流啟動、靜穩(wěn)破壞啟動、低周啟動、低壓啟動等啟動元件，任一啟動元件動作展寬7s，開放故障處理邏輯。1.12.1 相電流突變量啟動元件通過實時檢測各相電流采樣的瞬時值的變化情況，來判斷被保護線路是否發(fā)生故障，該元件在大多數(shù)故障的情況下均能靈敏啟動，為保護的主要啟動元件。其判據(jù)為：其中：為電流突變量啟動定值。為浮動門檻，隨著變化量輸出增大而逐步自動提

18、高，取1.5倍可保證門檻電流始終略高于不平衡輸出。1.12.2 零序電流啟動元件主要用于在高阻接地故障情況下保護可靠啟動，其判據(jù)為：式中：為三倍零序電流，為零序電流啟動定值。且無TA斷線時，經(jīng)延時啟動。1.12.3 靜穩(wěn)破壞啟動元件為了檢測系統(tǒng)正常運行狀態(tài)下發(fā)生靜態(tài)穩(wěn)定破壞而引起的系統(tǒng)振蕩，保護還設(shè)有靜穩(wěn)破壞電流啟動元件，其判據(jù)為：式中：為最大相電流，為靜穩(wěn)電流啟動定值。經(jīng)延時啟動，設(shè)振蕩標(biāo)志。在距離保護投入且“距離保護經(jīng)振蕩”控制字投入時,裝置投入靜穩(wěn)破壞啟動元件。1.13 光纖電流差動保護本裝置采用光纖電流差動保護作為110kV線路的主保護（在線路架設(shè)光纖的情況下），配有采樣值差動、突變量

19、差動、穩(wěn)態(tài)量差動和零序電流差動保護，用于全線快速切除區(qū)內(nèi)各種故障。具有分相TA斷線檢測和閉鎖功能、TA飽和閉鎖和再開放功能、高精度的采樣同步調(diào)整功能、雙通道熱備用功能、適應(yīng)弱電源側(cè)和遠(yuǎn)方高阻接地故障的差流啟動功能、光纖通道傳送遠(yuǎn)傳遠(yuǎn)跳命令的功能、完善的光纖通道自檢功能等。1.13.1 采樣值差動元件運用光纖通訊獲得兩側(cè)三相電流同步的采樣值序列后，計算出差動電流和制動電流的采樣值序列Idk和Irk，采樣值差動的判據(jù)如下：如果在數(shù)據(jù)窗寬度為N點的采樣值序列中，累計超過M點的差動制動電流采樣值滿足下列判據(jù)，則判采樣值差動動作：為避免在區(qū)外故障TA飽和時誤動作，在判為區(qū)外故障時比率制動系數(shù)K取1.2，

20、并以本相差流穩(wěn)態(tài)量值超過差流啟動門檻（）作為輔助判據(jù)，延時8ms出口，而在判為區(qū)內(nèi)故障時比率制動系數(shù)K取0.8，瞬時出口。1.13.2 突變量差動元件突變量差動元件用于快速切除區(qū)內(nèi)嚴(yán)重故障，由差動電流和制動電流的突變量構(gòu)成主判據(jù)，而以差動電流和制動電流的穩(wěn)態(tài)量構(gòu)成輔助判據(jù)，在判為區(qū)外故障時被閉鎖，在判為區(qū)內(nèi)故障或判為區(qū)外故障后滿足TA飽和開放的條件下開放。突變量差動元件的判據(jù)如下：滿足上述判據(jù)延時10ms突變量差動元件出口。1.13.3 穩(wěn)態(tài)量差動元件穩(wěn)態(tài)量差動元件采用分相折線式比率制動元件，動作判據(jù)如下：上式中為分相差動電流門檻定值，可按實測電容電流的2.5倍整定。分相電流差動保護的折線式比

21、率制動動作特性如圖3-1所示。圖3-1 分相電流差動保護的比率制動特性1.13.4 零序電流差動元件零序電流差動保護作為分相電流差動保護的補充，主要用于高阻接地故障的測量，由零序電流差動元件和低比率制動系數(shù)的相電流差動元件構(gòu)成，零序電流差動元件的動作判據(jù)如下：上式中，為零序差動電流門檻定值；，分相電流比率制動元件只需滿足三相中的任一相即可。滿足上述判據(jù)后，零序電流差動元件經(jīng)100ms延時動作。零序電流縱差保護的比率制動動作特性如圖3-2所示。圖3-2 零序電流差動保護的比率制動特性1.13.5 區(qū)內(nèi)外故障判別和TA飽和開放首先計算出制動電流突變量的采樣值序列Iqk=|Imk-Ink|，然后根據(jù)

22、時差法進行區(qū)內(nèi)外故障的判別，即在Iqk發(fā)生變化時判為有故障發(fā)生，若為區(qū)內(nèi)故障，則對應(yīng)相的采樣值差動判據(jù)必然滿足；若為區(qū)外故障或區(qū)外故障TA飽和，則在初始的3點內(nèi)不會滿足采樣值差動判據(jù)。區(qū)內(nèi)外故障判別的判據(jù)如下：若連續(xù)3點中有2點滿足判據(jù)(1)，則對這3點進行區(qū)內(nèi)外判別：同時滿足公式(2)、(3)、(4)則判為區(qū)內(nèi)故障，若3點中有2點滿足判為區(qū)內(nèi)故障，否則判為發(fā)生區(qū)外故障。若判為區(qū)外故障，則進行TA飽和開放判別，TA飽和開放判據(jù)如下：其中當(dāng)前相差動電流一周波采樣值絕對值的最大值，當(dāng)一周波40點內(nèi)滿足判據(jù)(1)的點數(shù)大于設(shè)定點數(shù)且滿足判據(jù)(2)的點數(shù)大于設(shè)定點數(shù)時開放該相的差動保護。1.13.6

23、分相TA斷線檢測和差動保護的分相閉鎖TA斷線能引起保護的啟動并導(dǎo)致差動保護誤動，因此，本裝置設(shè)有完善的TA斷線檢測元件，并能分相閉鎖差動保護，也就是說，若投入TA斷線閉鎖差動保護，則單純TA斷線差動保護可靠不動，斷線相再發(fā)生故障時差動保護被閉鎖，而非斷線相發(fā)生故障差動保護仍然開放。TA斷線分相檢測邏輯在保護啟動前和啟動后的40ms內(nèi)進行，啟動后短時間內(nèi)仍進行TA斷線檢測是因為TA斷線發(fā)生后，保護啟動元件有可能比TA斷線檢測元件先動作。TA斷線檢測邏輯如下：（1）保護未啟動或保護啟動后40ms內(nèi)但未判到TA斷線；（2）單側(cè)有零序電流；（3）對應(yīng)相差動電流>0.2Ie；（4）一側(cè)電流<

24、0.04Ie（無流），另一側(cè)電流沒有突然增大（<1.1倍3ms前的值）。若滿足上述條件，則判對應(yīng)相TA斷線并用于閉鎖該相的分相電流差動。任一相TA斷線閉鎖零序電流差動。上述判據(jù)不適用于空載線路，其優(yōu)點是任一側(cè)發(fā)生TA斷線，兩側(cè)能同時判出斷線相別并用于分相閉鎖，無須另外向?qū)?cè)傳送本側(cè)TA斷線標(biāo)志。1.13.7 遠(yuǎn)傳命令和遠(yuǎn)方跳閘信號本裝置具有兩個經(jīng)光電隔離的遠(yuǎn)傳命令開入端子，即“遠(yuǎn)傳1”和“遠(yuǎn)傳2”，在光纖縱差保護的每個發(fā)送進程中，將讀取的這兩個開入量放在數(shù)據(jù)幀的邏輯量中傳送到對側(cè)，對側(cè)保護收到遠(yuǎn)傳命令后不是直接跳閘，而是輸出兩付空接點，供用戶靈活使用。為使母線故障及斷路器與電流互感器之間

25、故障時對側(cè)保護快速跳閘，裝置設(shè)有一個遠(yuǎn)方跳閘開入端子，在本端啟動元件啟動情況下用于傳送母差、失靈等保護的動作信號，對側(cè)保護收到此信號后驅(qū)動永跳。1.13.8 采樣值同步調(diào)整由于智能變電站的采樣值通過智能合并單元獲取，因此CPU無法調(diào)整采樣同步時刻，故只能采用采樣數(shù)據(jù)修正法，本裝置的采樣值同步調(diào)整在FPGA中實現(xiàn)，根據(jù)乒乓算法求取通道延時后，將本側(cè)的采樣值通過插值計算得出一個與對側(cè)采樣值同步的采樣值傳送到對側(cè)，在1Mbps傳輸速率的光纖通道中可完成一周波40點全部傳送。通過數(shù)據(jù)幀交互，計算兩側(cè)采樣偏差Toffset，將本側(cè)原始采樣值SV采用插值的方法得到與對側(cè)采樣同步的SV數(shù)據(jù)。采樣值同步調(diào)整示

26、意圖如下：圖3-3 采樣值同步調(diào)整示意圖如圖3-3所示，M側(cè)采樣點Km的SV值在Ts時刻發(fā)送，經(jīng)過光纖通道傳輸后，N側(cè)在Tr時刻接收到該數(shù)據(jù)，通道延時為Td（通過乒乓算法可求得），設(shè)N側(cè)Tr時刻之前最近的采樣點為Lx，Lx與接收時刻Tr的時間差為Tx則有：Lx = (tnr / T) (1)Tx = tnr %T (2)注：符號表示取下整操作由（2）可以計算M側(cè)采樣點Km與N側(cè)采樣點Lx之間的時間差Tmx：Tmx = (tmt Km*T) + Td Tx = (tmt Km*T) + Td tnr%T (3)由(3)可算出兩側(cè)采樣偏差Ts以及N側(cè)對應(yīng)M側(cè)的采樣序號Ln： Ts = Tmx %

27、T = (tmt Km*T) + Td tnr%T % T (4) Ln = Lx (Tmx / T) = (tnr / T) (tms Km*T) + Td tnr%T / T (5)由于采用線性插值公式，因此N側(cè)收到M側(cè)發(fā)送的Kn-1和Kn數(shù)據(jù)后，可以求得與本側(cè)同步Ln-1的采樣值：SVn(Ln-1) = SVm(Km-1) +SV(Km)* Ts/T (6)1.14 距離保護UDL-531A線路保護裝置設(shè)置了四段式相間距離及三段式接地距離保護；相間距離保護由圓特性阻抗復(fù)合躲負(fù)荷線構(gòu)成，接地距離保護由多邊形特性阻抗元件構(gòu)成。采用先選相后測量的保護方案，其選相元件分為突變量選相元件和穩(wěn)態(tài)量選

28、相元件，突變量選相元件采用突變量補償電壓進行選相，選相結(jié)果用于突變量距離保護。穩(wěn)態(tài)量選相元件采用低電壓和補償電壓選相相結(jié)合，選相結(jié)果用于距離I，II段以及弱饋保護，能自適應(yīng)于系統(tǒng)運行方式、線路長短、過渡電阻、弱電源等各種情況的變化，準(zhǔn)確度很高；同時為使裝置能對振蕩中發(fā)生的故障進行準(zhǔn)確的選相，采取了序分量選相和阻抗選相相結(jié)合的方案。1.14.1 突變量距離繼電器本裝置采用突變量距離繼電器完成獨立快速跳閘的功能，目的是對于近區(qū)內(nèi)嚴(yán)重故障能夠快速切除，僅在啟動后40ms以內(nèi)投入測量，采用的是半波傅氏算法。由于比幅式繼電器在動作邊界末端存在抖動問題而造成區(qū)外暫態(tài)超越或區(qū)內(nèi)拒動現(xiàn)象，為解決這一問題，本裝

29、置根據(jù)補償電壓幅值的大小，突變量距離繼電器分別采用比幅式和比相式兩種繼電器構(gòu)成。另外，由于弱饋端的特殊性，為防止突變量距離在弱饋端發(fā)生反方向故障誤動和正方向故障的超越動作，專門增設(shè)了弱饋端兩相接地故障時的零序方向元件和防止超越的全阻抗繼電器。1當(dāng)或時，采用比幅式判據(jù)。比幅式接地突變量距離繼電器判據(jù)為：比幅式相間突變量距離繼電器判據(jù)為：上式中，：單相和相間補償電壓，；，：和的突變量（工頻變化量）；：故障前的A相補償電壓的記憶值，；：突變量距離繼電器的整定阻抗，本裝置中取線路全長正序阻抗的50。 下面分析比幅式判據(jù)的動作特性。電力系統(tǒng)發(fā)生短路故障時，其短路電流電壓可分解為故障前負(fù)荷狀態(tài)的電流電壓分

30、量和故障分量，突變量距離繼電器不受負(fù)荷狀態(tài)的影響，因此，只要考慮圖3-4（A）故障附加網(wǎng)絡(luò)中的故障分量。圖3-4(B) (D)為保護區(qū)內(nèi)外各點金屬性短路時的電壓分布，各故障點故障前電壓為，假設(shè)故障前線路處于空載狀態(tài)，則；故障附加網(wǎng)絡(luò)中，系統(tǒng)電勢為零，因而僅需考慮故障點附加電勢。為或。區(qū)內(nèi)故障時，如圖3-4(B)，在本側(cè)系統(tǒng)至的連線的延長線上，可見，繼電器動作。反方向故障時，如圖3-4(C)，在與對側(cè)系統(tǒng)的連線上，顯然，繼電器不動作。區(qū)外故障時，如圖3-4(D)，在與本側(cè)系統(tǒng)的連線上，繼電器不動作。圖3-4 保護區(qū)內(nèi)外各點金屬性短路時的電壓分布圖正方向經(jīng)過渡電阻故障的動作特性可用解析法分析，如圖

31、3-5所示：圖3-5 正方向經(jīng)過渡電阻故障時計算用圖以三相短路為例，設(shè) 由 則 式中為測量阻抗，它在阻抗復(fù)數(shù)平面上的動作特性是以矢量為圓心，以為半徑的圓，如圖3-6所示，當(dāng)矢量末端落于圓內(nèi)時動作，可見這種阻抗繼電器有很大的允許過渡電阻能力。當(dāng)過渡電阻受對側(cè)電源助增時，由于一般與同相位，過渡電阻上的壓降始終與同相位，過渡電阻呈電阻性，與R軸平行，因此，不存在由于對側(cè)電流助增所引起的超越問題。圖3-6 正方向短路動作特性 圖3-7 反方向短路動作特性對反方向短路，如圖3-8所示。圖3-8 反方向故障計算用圖仍假設(shè) 由 則 測量阻抗在阻抗復(fù)數(shù)平面上的動作特性是以矢量為圓心，以為半徑的圓，如圖3-7，

32、動作圓在第一象限，而因為總是在第三象限，因此，阻抗元件有明確的方向性。當(dāng)或時，突變量距離繼電器采用比相式判據(jù)。比相式接地距離繼電器的動作判據(jù)為：，比相式相間距離繼電器的動作判據(jù)為：，其中、分別是故障前兩周波的單相補償電壓電壓和相間補償電壓的記憶值。比相式突變量距離繼電器的在阻抗平面上的動作特性實際上與記憶電壓極化的姆歐繼電器類似，只是向第二象限偏轉(zhuǎn)的角度有所不同，都是以和末端連線為弦的圓，圓內(nèi)為動作區(qū)。分析表明，在靠近動作邊界時，由于補償電壓的幅值接近于零，比相式判據(jù)相對于比幅式判據(jù)要靈敏一些，因此，采用此判據(jù)可以有效增加突變量距離繼電器的靈敏度并防止其超越動作。突變量距離繼電器的最大優(yōu)點在于

33、它兼有安全性與快速性， 從動作判據(jù)看它是反應(yīng)補償電壓突變量的過電壓繼電器，其啟動電壓接近于系統(tǒng)的額定電壓，而且只有當(dāng)才允許其出口（為防止在振蕩過程中的誤動），因此它有極高的安全性。由于補償電壓既反應(yīng)電壓的下降又反應(yīng)電流的上升，在正方向故障時，補償電壓是兩種變化量的和，并且電流電壓的計算采用半波傅氏算法計算得出，可以獲得很大的動作量，因而動作極快，能快速切除線路50范圍內(nèi)的各種故障。另外，由于在弱饋端的正方向發(fā)生各種類型的故障時，本側(cè)無源或電源容量很小，故障電流主要靠變壓器高壓側(cè)反供功率提供（對于接地故障），所以此時突變量距離繼電器可能發(fā)生超越動作，為防止這種情況發(fā)生，在三個接地突變量距離元件中

34、分別加入一個單相全阻抗繼電器；在三個相間突變量距離元件中分別加入一個相間全阻抗繼電器，而如果此時穩(wěn)態(tài)量選相結(jié)果是弱饋端兩相接地故障時，由于三相電流完全相等，則相間全阻抗繼電器不起作用，改為由其中一故障相的單相全阻抗繼電器。全阻抗繼電器的圓半徑定值取為線路全長阻抗的0.9倍，即。還應(yīng)當(dāng)考慮到，在弱饋端對側(cè)保護的反方向發(fā)生故障時，對側(cè)保護此時也處于弱饋端，突變量距離繼電器就可能發(fā)生誤動，本裝置采取的措施是當(dāng)穩(wěn)態(tài)量選相結(jié)果為弱饋端兩相接地時，如果零序方向元件判為反方向，則閉鎖突變量距離繼電器的出口。1.14.2 相間距離繼電器三相故障采用AB、BC、CA三個相間距離繼電器同時進行測量，取或門出口，對

35、于I、II段具有相同形式的動作判據(jù)。對三個相間距離繼電器同時進行測量的好處是能在雙端發(fā)電機電源的線路上發(fā)生兩相故障，由于健全相電壓下降過多而誤選為三相時也能保證正確測量，或者在系統(tǒng)發(fā)生振蕩后又發(fā)生兩相故障而且在兩端功角接近180度健全相電壓下降可能導(dǎo)致誤選為三相時進入三相測量流程后也能靠故障相間的測量阻抗保持使繼電器繼續(xù)動作保證延時段距離保護按整定延時出口。在線路沒有發(fā)生振蕩的時候采用本相間記憶電壓極化的姆歐繼電器，其動作判據(jù)為：式中：分別為相間距離I、II段的整定阻抗。振蕩時由于記憶電壓的相位偏移，采用本相間當(dāng)前電壓極化的姆歐繼電器。以AB相為例，對采用本相間記憶電壓極化的姆歐繼電器動作特性

36、的解析分析如下：正方向故障時，故障系統(tǒng)圖如3-9。圖3-9 正方向故障系統(tǒng)圖（為測量阻抗）在記憶作用消失前： 則繼電器的比相方程為： 設(shè)故障處母線電壓與系統(tǒng)電勢同相位，則，其暫態(tài)動作特性如圖3-10。圖3-10 正方向故障時的暫態(tài)動作特性測量阻抗在阻抗復(fù)數(shù)平面上的動作特性是以至連線為直徑的圓，動作特性包含原點表明正向出口經(jīng)或不經(jīng)過渡電阻故障時都能正確動作，并不表示反方向故障時會誤動作；反方向故障時的動作特性必須以反方向故障為前提導(dǎo)出。當(dāng)不為零時，將是以到連線為弦的圓，動作特性向第或第象限偏移。反方向故障時，故障系統(tǒng)圖如3-11。圖3-11 反方向故障的計算用圖在記憶作用消失前： 則繼電器的比相

37、方程為：測量阻抗在阻抗復(fù)數(shù)平面上的動作特性是以與連線為直徑的圓，如圖3-12，當(dāng)在圓內(nèi)時動作，可見，繼電器有明確的方向性，不可能誤判方向。以上的結(jié)論是在記憶電壓消失前，即繼電器的暫態(tài)特性，當(dāng)記憶電壓消失后，正方向故障時：反方向故障時：正方向故障時，測量阻抗在阻抗復(fù)數(shù)平面上的動作特性如圖3-13，反方向故障時，動作特性也如圖3-13。由于動作特性經(jīng)過原點，因此母線和出口故障時，繼電器處于動作邊界，因此在記憶作用消失后，繼電器對出口和母線上故障的方向判別將變得不明確，措施是給穩(wěn)態(tài)特性設(shè)電壓死區(qū)；殘壓門檻值取為12V，若故障后母線相間殘壓低于12V，則認(rèn)為是出口故障，此時根據(jù)啟動后記憶電壓存在的40

38、ms內(nèi)繼電器是否已經(jīng)動作而決定是否采用電流保持或者阻抗保持判據(jù)使繼電器繼續(xù)動作，系統(tǒng)不發(fā)生振蕩時采用的電流保持判據(jù)為：；若系統(tǒng)發(fā)生振蕩，則故障相的電流電壓可能也在振蕩，尤其是在雙回線運行的情況下，此時電流保持不起作用，改用阻抗保持，其判據(jù)為：。若40ms內(nèi)繼電器沒有動作，則認(rèn)為是反方向出口故障，繼電器一直不動作，從而有效克服記憶電壓失效后存在的出口故障方向性不明朗的死區(qū)影響。但如果在40ms內(nèi)發(fā)生三相反方向出口故障，40ms后又轉(zhuǎn)換為區(qū)內(nèi)出口故障的情況時，由于記憶電壓始終低于12V，這種方案將導(dǎo)致距離繼電器的拒動，但這種情況在實際系統(tǒng)中不可能出現(xiàn)。圖3-12 反方向故障時的暫態(tài)動作特性 圖3-

39、13 三相短路穩(wěn)態(tài)特性圖3-14在同一阻抗平面上表示出了測量三相故障用的距離繼電器在正反方向故障時的暫態(tài)動作特性和穩(wěn)態(tài)動作特性。在記憶電壓存在期間，其正、反方向的動作特性分別為圖3-14所示的圓和；記憶作用消失后，就是故障后母線實際的殘壓，動作特性變成圖3-14中的圓，此圓對正、反方向故障都適用。C1、C2、C3分別對應(yīng)于圖3-10、3-12、3-13中的圓。圖3-14 三相距離元件動作特性兩相故障包括兩相接地故障和兩相不接地故障，在本裝置中采用健全相補償電壓極化的多相補償繼電器對其進行測量。 對相間故障的測量主要考慮相間弧光電阻是否會引起距離繼電器的超越動作，由于相間故障的過渡電阻是非線形的

40、電弧電阻，其阻值用相對于系統(tǒng)阻抗（流經(jīng)保護向故障點供給短路電流的電源阻抗和到故障點之間的線路阻抗之和）的常數(shù)值來表示，即。由于不大，用多相補償距離繼電器完全可以滿足要求。以BC相間（接地或不接地）故障為例，多相補償距離繼電器的動作判據(jù)為：分別為相間距離I、II段的整定阻抗。仍以圖3-9的正方向故障系統(tǒng)圖對上述多相補償繼電器的動作特性進行解析分析：上述判據(jù)可改寫為： 而 對于健全相的A相，故障發(fā)生后的與故障前的相位基本不變。則多相補償繼電器的比相方程為：反方向故障時，以圖3-11的反方向故障系統(tǒng)圖對上述判據(jù)解析分析：，同時引入，則多相補償繼電器的比相方程變?yōu)椋簣D3-15相間距離元件動作特性阻抗平

41、面上的動作特性如圖3-15所示。圖中圓和分別為正、反方向的動作特性。測量阻抗落在圓繼電器可以靈敏動作；反方向短路時測量阻抗落在第III象限，繼電器不動作，方向性很明確。相間多相補償距離繼電器的動作特性與本相記憶電壓極化的姆歐繼電器十分相似，所不同的是以代替了作為極化量。相間多相補償繼電器相對于常規(guī)的I類距離繼電器的主要特點如下：1） 對過渡電阻的反應(yīng)能力：對雙端電源系統(tǒng)，假設(shè)過渡電阻為（純電阻），流過的電流為，流過保護的電流為，繼電器在正方向故障時的測量阻抗為：，其中：在送電側(cè)為正，特性圓向第II象限偏轉(zhuǎn)，在第I象限的動作區(qū)縮小，此時的呈容性；在受電側(cè)為負(fù)，特性圓向第I象限偏轉(zhuǎn)，在第I象限的動

42、作區(qū)擴大，此時的呈感性。因此不論保護處于送電側(cè)或受電側(cè)，和特性圓變化的趨勢一致，增強了在整定阻抗邊界附近經(jīng)小過渡電阻短路時的防超越能力。2） 由于系統(tǒng)在過負(fù)荷、振蕩和三相短路時各相或相間補償電壓之間的相位關(guān)系與正常運行時是相同的，所以相間多相補償繼電器在過負(fù)荷和振蕩時不會誤動作，缺點是不能保護三相短路。3） 由于先選相后測量，當(dāng)發(fā)生兩相故障時，用健全相補償電壓作為極化電壓的相間多相補償繼電器能全線測量，對出口故障不會有死區(qū)。4） 在振蕩中發(fā)生正方向兩相故障時，可能出現(xiàn)，則圓外為動作區(qū)，圓內(nèi)為不動作區(qū)，將造成區(qū)內(nèi)故障的拒動和區(qū)外故障的誤動；若出現(xiàn)，則在反方向短路時要失去方向性。這兩種情況不會同時

43、出現(xiàn)，但總有一種情況可能出現(xiàn)，所以要采用振蕩閉鎖措施來保證它在振蕩中發(fā)生故障時的正確動作。相間距離III段繼電器，以BC相為例，下偏圓特性阻抗繼電器的動作判據(jù)為：負(fù)荷限制繼電器的動作判據(jù)為：其中，為最小負(fù)荷阻抗。相間距離III段在阻抗平面上的動作特性如圖3-16所示，它由一個下偏圓和一條負(fù)荷限制電阻線的交集組成動作區(qū)。圖3-16 相間距離III段繼電器動作特性 1.14.3 接地距離繼電器由多邊形特性阻抗元件、零序電抗元件、零序功率方向元件復(fù)合構(gòu)成接地距離、段保護； ² 、段動作特性： 圖3-17 接地距離多邊形特性 圖3-18零功方向元件特性 零序電抗線：零序功率方向：²

44、 段動作特性： 圖3-19 接地距離多邊形特性 圖3-20零功方向元件特性 測量方程（X，R的測量）： 其中：為零序電抗補償系數(shù)，為零序電阻補償系數(shù)。1.14.4 變壓器低壓側(cè)相間短路的后備距離（相間距離IV段）后備距離元件是針對Y/接線變壓器低壓側(cè)母線相間短路而設(shè)。對Y/接線組別的變壓器，保護范圍必須包括主變低壓側(cè)母線。一般低壓側(cè)系統(tǒng)為小電流接地系統(tǒng)，所以僅考慮兩相短路和三相短路。該元件由負(fù)序阻抗及上拋圓阻抗元件構(gòu)成；² 負(fù)序阻抗元件負(fù)序阻抗元件是針對變壓器低壓側(cè)兩相短路而設(shè)置。在Y/接線組別的變壓器中，兩側(cè)電壓和電流的大小和相位均發(fā)生了變化。由于其接線方式對正序、負(fù)序分量轉(zhuǎn)換的角

45、度不同，因此變壓器低壓側(cè)兩相短路對距離保護性能產(chǎn)生很大影響。采用負(fù)序阻抗元件能很好解決變壓器低壓側(cè)兩相短路故障靈敏度與躲負(fù)荷之間的矛盾。如圖3-21所示：主變低壓側(cè)兩相短路時各點正、負(fù)序電壓分布圖，圖中F為故障點，y為保護范圍末端。、分別為系統(tǒng)阻抗、線路阻抗、變壓器短路阻抗和饋線阻抗。圖3-21 主變低壓側(cè)兩相短路時各點正、負(fù)序電壓分布圖補償序分量電壓：，式中：、分別為保護安裝處測量的正序電壓、正序電流、負(fù)序電壓、負(fù)序電流；為遠(yuǎn)后備阻抗定值：；在故障點永遠(yuǎn)有 ，故區(qū)內(nèi)故障時 ；負(fù)序阻抗繼電器動作方程：為防止反向故障負(fù)序阻抗元件的潛動和TV斷線的影響，附加輔助判據(jù)： 且 ² 上拋圓阻抗

46、元件上拋圓阻抗元件是針對變壓器低壓側(cè)發(fā)生的三相故障而設(shè)置。在變壓器低壓側(cè)發(fā)生三相短路時，不存在負(fù)序電流及電壓，負(fù)序阻抗元件不動作。采用上拋圓阻抗元件很好解決三相短路故障靈敏度與躲負(fù)荷之間的矛盾，動作方程：式中： ，ZZ3為相間距離III段阻抗定值。該繼電器的動作特性是以ZZX、ZZ3端點之間連線為直徑的上拋圓。其保護范圍包含了低壓側(cè)母線和饋線。遠(yuǎn)后備阻抗元件是針對Y/接線變壓器低壓側(cè)母線相間短路而設(shè)。繼電器的動作特性如圖3-22所示。圖3-22 1為負(fù)序阻抗，2為上拋圓阻抗遠(yuǎn)后備阻抗定值ZZX按包含變壓器低壓側(cè)最長線路整定，ZZ3為相間阻抗三段定值。1.14.5 振蕩閉鎖² 短時開放

47、保護相電流突變量啟動元件，能靈敏反映各種不對稱和對稱故障，利用該元件動作后瞬時開放保護，如識別系統(tǒng)失穩(wěn)后的期間再發(fā)生故障時則采用不對稱故障開放及對稱故障開放保護邏輯。² 不對稱故障開放元件不對稱故障判別元件的基本出發(fā)點就是檢測三相不對稱度。不對稱故障判別元件的動作判據(jù)為：I2+I0mI1采用這種故障判別元件在振蕩過程中發(fā)生區(qū)外故障時不會誤開放保護，在區(qū)內(nèi)故障只要兩側(cè)功角較小就能開放保護。若TS=0.1s，在=±36°的區(qū)間將歷時20ms，段距離繼電器可以動作。由于m1，一般線路兩側(cè)保護同時開放，在不利的情況下才是一側(cè)保護段跳閘后另一側(cè)縱續(xù)動作。² 對稱故

48、障開放元件在啟動元件開放150ms以后或系統(tǒng)振蕩過程中，如發(fā)生三相故障，則上述開放措施均不能開放保護，本裝置中另設(shè)置了專門的振蕩判別元件，即判別測量振蕩中心的電壓：其中：為線路阻抗角， 為正序電壓。圖3-23 系統(tǒng)電壓相量圖在系統(tǒng)正常運行或系統(tǒng)振蕩時，恰好反應(yīng)振蕩中心的電壓。本裝置采用的動作判據(jù)分二部分： Ø 延時150ms開放Ø 延時500ms開放。 1.15 零序保護² 零序保護包括四段帶延時的零序方向過流保護，各段零序可由控制字分別投退，零序段、零序段受零序方向控制不可整定，零序段、零序段是否經(jīng)方向控制可整定； ² 手合及重合加速零序加速段，延時可

49、整定；² TV斷線時投入零序過流及相過流，動作后三相跳閘并閉鎖重合；零序電流方向是否退出由控制字整定；² 零序段動作時，三相跳閘并閉鎖重合。1.16 不對稱相繼速動保護單回線發(fā)生不對稱故障時，若故障點在本側(cè)II段范圍內(nèi)，對側(cè)I段范圍內(nèi)，則對側(cè)I段快速跳閘切除故障，由于是三相跳閘，非故障相電流同時被切除，本側(cè)保護根據(jù)線路電流的變化檢測到對側(cè)的三跳，如果此時II段距離元件連續(xù)動作不返回，就可以不經(jīng)距離II段延時即加速跳閘切除故障，如圖3-24所示。對側(cè)斷路器的三相跳閘可以通過以下兩種方法被檢測出來并實現(xiàn)相應(yīng)的相繼速動：1） 若線路有一定的負(fù)荷電流，當(dāng)對側(cè)斷路器三相跳閘時，本側(cè)非

50、故障相的電流下降到線路的充電電流。這種方法的局限性在于負(fù)荷電流必須顯著大于電容電流。2） 當(dāng)線路兩側(cè)變壓器中性點都接地時，相當(dāng)數(shù)量的零序電流分流到對側(cè)變壓器中，在對側(cè)斷路器三相跳閘后，由于系統(tǒng)零序網(wǎng)絡(luò)的結(jié)構(gòu)發(fā)生變化，流經(jīng)本側(cè)的零序電流也跟著變化。利用零序電流幅值的變化上升或下降超過初始值的20，就可判定對側(cè)三相跳閘。這種方法的局限性在于線路兩側(cè)變壓器中性點都必須接地而且只能對接地故障實現(xiàn)相繼速動。圖3-24 不對稱故障相繼速動保護動作示意圖1.17 雙回線相繼速動保護在雙回線上通過橫向比較兩回線階段式保護中測量元件的動作邏輯，可構(gòu)成橫聯(lián)保護，使得當(dāng)一回線的末端（I段范圍外）發(fā)生故障時，對側(cè)快速

51、跳閘后，利用相鄰線的距離測量元件所感受到的變化，發(fā)信號給本側(cè)裝置，從而加速本線跳閘切除故障，如圖3-25所示。本裝置的橫聯(lián)保護采用允許式發(fā)信邏輯，允許式發(fā)信邏輯使距離II段能對距離I段以外的故障實現(xiàn)縱續(xù)動作切除故障，而不反應(yīng)出口故障，其安全性高，單回線運行時絕不會動作。橫聯(lián)保護由允許式發(fā)信邏輯和距離II段跳閘邏輯兩部分構(gòu)成。圖3-25 雙回線相繼速動保護動作示意圖允許式發(fā)信邏輯分以下兩種情況：1）在本側(cè)為無電源或小電源的雙回線上運行時，若雙回線上發(fā)生外部故障，兩回線的方向元件將都判定為正方向或都為反方向，唯有發(fā)生內(nèi)部故障才可能出現(xiàn)故障線判為正方向而健全線判為反方向。因此，在這種情況下，當(dāng)一回線

52、的方向判為反方向時就向另一回線發(fā)允許信號。本裝置用于方向判別的元件有零序方向，負(fù)序方向和BC相間方向。2）在本側(cè)為大電源的雙回線上運行時，雙回線上發(fā)生內(nèi)部故障時，任一側(cè)的方向元件始終判斷為正方向故障，上述方向比較式發(fā)信邏輯也不起作用，為此在距離保護中增設(shè)由距離II段的動作邏輯來加速切除本線路I段范圍外的末端故障。在雙回線外部故障時兩回線的距離II段可能動作，外部故障切除后都返回；在內(nèi)部末端故障時起初也是都動作，故障線對側(cè)斷路器跳閘后，健全線第II段返回，故障線第II段繼續(xù)動作。因此，在這種情況下的發(fā)信邏輯是：當(dāng)一回線的距離II段連續(xù)動作超過50ms而后返回就向鄰線發(fā)150ms寬度的允許信號。距

53、離II段加速跳閘邏輯是：當(dāng)距離II段持續(xù)動作沒有返回，而且收到相鄰線的允許信號，就經(jīng)小延時（30ms）跳閘出口。當(dāng)雙回線在對側(cè)分別接于不同母線時，不論何種原理的橫聯(lián)保護都必須稍帶延時跳閘，否則在一段母線故障時若母聯(lián)斷路器和線路斷路器的跳閘有時間差，橫聯(lián)保護就可能誤跳與健全母線相連的線路，設(shè)置30ms的延時就是為了防止這一情況的發(fā)生。1.18 手合同期有手合同期開入且開關(guān)處于跳位，滿足手合同期條件，延時到方可合閘。檢同期過程中監(jiān)視開關(guān)一直處在跳位。定值為Ux超前Ua的固有角度，自適應(yīng)檢無壓或檢同期，檢查兩側(cè)電壓，任一側(cè)無壓(<30 V)允許合閘，兩側(cè)有壓(>0.7Uxn)轉(zhuǎn)為檢同期，

54、檢同期過程中計算Ux與Ua（Uab）之間的角度與固有角度(即定值)之差小于30°允許合閘。無壓或同期延時固定為0.5 s。連續(xù)10 s不能合閘，則返回。為防止手合于故障，開關(guān)跳開后，手合開入未消失前再次合于故障上，設(shè)一手合記數(shù)器，滿10 s后，方可開放手合功能。當(dāng)有壓力低開入時閉鎖手合同期。手合記數(shù)器清零的條件：1手合啟動后整組復(fù)歸時；2開關(guān)為合位；3手合記數(shù)器未滿時,又來手合開入；上述條件不滿足手合記數(shù)器開始計時。1.19 低周減載元件利用這一元件可以實現(xiàn)分散式的頻率控制，當(dāng)系統(tǒng)頻率低于整定頻率時此元件就能自動判定是否切除負(fù)荷；低周減載功能邏輯中設(shè)有一個滑差閉鎖元件以區(qū)分故障情況、電機反充電和真正的有功缺額；當(dāng)UAB電壓低于閉鎖頻率計算電壓時，低周減載元件將自動退出；該元件在TV斷線時退出。低周減載元件的判據(jù)為：(任一相電流）（“電流閉鎖投”控制字為1時）滿足以上條件經(jīng)