基坑工程樁墻式支護(hù)例題ppt課件

1、 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】 基坑深8 m，坑外地下水在地面下1 m，坑內(nèi)地下水在坑 底面，坑邊滿布地面超載q=10 kN/m2。地下水位以上=18 kN/m3，不固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度指標(biāo) c=10kPa、=8；地下水位以下 sat=18.5 kN/m3，不固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c=12 kPa、 =15，錨桿位于地面下3 m?！厩蟆坑玫戎盗悍ㄇ髽兜脑O(shè)計(jì)嵌入深度D、Mmax。 2.3 1 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】 已知H=8 m，坑外地下水在地面下1 m，坑內(nèi)地下水在坑 底面，q=10 kN/m2。地下

2、水位以上:=18 kN/m3，c=10kPa、=8；地下水位以下:sat=18.5 kN/m3，c=12 kPa、 =15，錨桿位于地面下3 m?！窘狻?.采用水土合算法的荷載。（1）坑外地下水位以上主動土壓力：臨界深度z0=1.3 m1 m； 2.3 04 .176 .13)2845tan(102)2845(tan)18(2)(0201zzkczkeooaiijjjaiaik2 【例2.2】 已知H=8 m，坑外地下水在地面下1 m，坑內(nèi)地下水在坑 底面，q=10 kN/m2。地下水位以上:=18 kN/m3，c=10kPa、=8；地下水位以下:sat=18.5 kN/m3，c=12 kPa

3、、 =15，錨桿位于地面下3 m?！窘狻?.采用水土合算法的荷載。（1）坑外地下水位以上主動土壓力： 臨界深度z0=1.3 m1；設(shè)臨界深度在坑外地下水位以下x=z02 -1(m)，則z02=1.7 m1 2.3 089.108 . 79 .10)21545tan(122)21545(tan)1(5 .18118(2)(022021zzkczkeooaiijjjaiaik3 【例2.2】 已知H=8 m，坑外地下水在地面下1 m，坑內(nèi)地下水在坑 底面，q=10 kN/m2。地下水位以上:=18 kN/m3，c=10kPa、=8；地下水位以下:sat=18.5 kN/m3，c=12 kPa、 =

4、15，錨桿位于地面下3 m?！窘狻?.采用水土合算法的荷載。（1）坑外地下水位以上主動土壓力：地面下深度z 1.7m處土所產(chǎn)生的主動土壓力： 2.3 7 .189 .10)21545tan(122)21545(tan)1(5 .18118(2)(21zzkczkeooaiijjjaiaik4 【例2.2】 已知H=8 m，坑外地下水在地面下1 m，坑內(nèi)地下水在坑 底面，q=10 kN/m2。地下水位以上:=18 kN/m3，c=10kPa、=8；地下水位以下:sat=18.5 kN/m3，c=12 kPa、 =15，錨桿位于地面下3 m?！窘狻?.采用水土合算法的荷載。（1）坑外地下水位以上主

5、動土壓力：地面超載所產(chǎn)生的主動土壓力：坑外深度1.0 m以上，坑外深度1.0 m下，總主動土壓力上述二者疊加 2.3 kPaqkkPaqkoaioai9 . 5)21545(tan106 . 7)2845(tan10225 【例2.2】 已知H=8 m，坑外地下水在地面下1 m，坑內(nèi)地下水在坑 底面，q=10 kN/m2。地下水位以上:=18 kN/m3，c=10kPa、=8；地下水位以下:sat=18.5 kN/m3，c=12 kPa、 =15，錨桿位于地面下3 m?！窘狻?.采用水土合算法的荷載。（2）坑內(nèi)被動土壓力：坑內(nèi)坑底下深度y=z-8處被動土壓力： 2.3 kPayzzkczkeo

6、opiijjjpipik3 .314 .313 .31)8(4 .31)21545tan(122)21545(tan)8(5 .18(2)(216 【例2.2】 已知H=8 m，坑外地下水在地面下1 m，坑內(nèi)地下水在坑 底面，錨桿位于地面下3 m?！窘狻?.采用水土合算法的荷載。（3）支護(hù)結(jié)構(gòu)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值分布如圖 2.3 30007 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】 【解】2.求反彎點(diǎn)位置（設(shè)反彎點(diǎn)在坑內(nèi)坑底下深度y0=2.1m處） 2.3 00118,3 .314 .319 . 57 .189 .102)(2)(yzkPayzkcqzkkcqzkeei

7、piijjjpiaiijjjaipikaik8 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】【解】3. 假設(shè)支護(hù)樁受力簡圖為簡支梁（1）錨桿水平力標(biāo)準(zhǔn)值Ha1k，對反彎點(diǎn)取彎矩，即M=0，得Ha1k =186.0 kN/m（179.53） 2.3 2.1)(7212.1)(75.92.1)0.5-(817.60.7)-1-8(2.1310.7)-1-8(2.168.5)1 . 29 .10(211 . 2212.131.31 . 2312.12.1)(31.4213)H-8(2.10)(a1kajajjpikjaikaHpEaE9 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變

8、形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】【解】3.假設(shè)支護(hù)樁受力簡圖為簡支梁（2）反彎點(diǎn)處支座反力標(biāo)準(zhǔn)值Pd1k ，對反彎點(diǎn)取力平衡，即H=0 2.3 mkNPHEPEkdajpikkdaik/47.14753.1792.131.3)2.1(31.4212.1)(75.917.60.7)18(2.168.5)1 . 29 .10(2101110 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】【解】4. 求樁的設(shè)計(jì)嵌入深度D。設(shè)反彎點(diǎn)距擋土樁底tn =y2.1；被動土壓力合力Epj，作用點(diǎn)b= tn /3，反彎點(diǎn)處反力反彎點(diǎn)以下取隔離體，對樁底取矩Mc=0則tn =6.7

9、8mD=Dmin=1.3Dmin=11.54mDmin=y+ tn = 2.1+6.78 2.3 094205. 05 .201 . 2325.9)-68.5)9 .10(31.3)y(31.4(0 .1570201nnnnnnnpknkdtttytyttytbEtPMmkNEHEPaikajpikkd/0 .157111 2.3.2 板墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】【解】 5.求樁的設(shè)計(jì)彎矩Mmax。 反彎點(diǎn)位置不變，荷載采用設(shè)計(jì)值。（1）錨桿水平力設(shè)計(jì)值Ha1，對反彎點(diǎn)取彎矩，即M=0，得Ha1k =179.53 kN/m, Ha1=224.37 kN/m 2

10、.3 2.1)(7212.1)(75.92.1)0.5-(817.64 . 10.7)-1-8(2.1310.7)-1-8(2.168.5)1 . 29 .10(212 . 11 . 2212.131.31 . 2312.12.1)(31.4212 . 13)H-8(2.10)(a1ajajjpijaiaHpEaE12 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】【解】5.求樁的設(shè)計(jì)彎矩Mmax。（2）設(shè)剪力 Q=dM/dx=0的點(diǎn)距地面x1(m)假設(shè)8x11.7：x1=6.9 m 2.3 062.21008.1454. 61)-(5.917.6(4 . 10.7)

11、1(18.7)9 .10(212 . 101211111xxxxxHHEaajaik13 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】【解】5.求樁的設(shè)計(jì)彎矩Mmax。（2）設(shè)剪力 Q=dM/dx=0的點(diǎn)距地面x1(m)假設(shè)8+2.1x18： 2.3 01ajpidaiHEPE14 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】【解】5.求樁的設(shè)計(jì)彎矩Mmax。Mmax=Ha1(x1-3) 1.21/2(10.9x1-18.7)（x1-1-0.7)1/3(x1-1-0.7)1.47.61(x10.5)+5.9(x11)1/2(x11)=9

12、05.2305.668.1143.8=387.7(kNm/m) 2.3 15 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】【解】5.求樁的設(shè)計(jì)彎矩Mmax。 2.3 16 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】若設(shè)置兩道錨桿又如何？第1層錨桿距地面3m；第2層錨桿距地面5m ?！窘狻浚?）荷載標(biāo)準(zhǔn)值如前述（2）反彎點(diǎn)位置同前述 2.3 maEmaEmaEmamkNEakaakaakaaka4 . 1kN/m26.451 . 22)3 .314 .74(2 . 4kN/m75.239275 .686 . 5kN/m3 .4179

13、. 56 . 9/6 . 74433221117 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】若設(shè)置兩道錨桿又如何？第1層錨桿距地面3m；第2層錨桿距地面4.5m ?！窘狻浚?）荷載設(shè)計(jì)值如前述（2）反彎點(diǎn)位置同前述 2.3 m4 . 131.541 . 22)3 .314 .74(2 . 12 . 47 .287275 .682 . 16 . 582.5779 . 54 . 16 . 946.1016 . 74 . 144332211aaaaaaaaaEmaEmaEmaE18 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】若設(shè)置兩道錨

14、桿又如何？【解】（3）錨桿、反彎點(diǎn)水平力標(biāo)準(zhǔn)值1）按反彎點(diǎn)以上為兩跨懸臂梁，視錨桿為支座計(jì)算支座反力標(biāo)準(zhǔn)值。 2.3 kN/m32.68kN/m34.303/75.37121kdkakapHmkNH19 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】【解】（4） 求樁的設(shè)計(jì)嵌入深度D。設(shè)反彎點(diǎn)距擋土樁底tn =y2.1；被動土壓力合力Epj，作用點(diǎn)b= tn /3，反彎點(diǎn)處反力反彎點(diǎn)以下取隔離體，對樁底取矩Mc=0則tn =4.45mD=Dmin=1.3Dmin=8.51mDmin=y+ tn = 2.1+4.45 2.3 088.40405. 05 .201 . 2

15、3243.1)(20.5y(32.680201nnnnnnnpknkdtttytytttbEtPMmkNEHEPaikajpikkd/32.68120 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】若設(shè)置兩道錨桿又如何？【解】（4）求最大彎矩Mmax1）按反彎點(diǎn)以上為兩跨懸臂梁，視錨桿為支座計(jì)算支座反力設(shè)計(jì)值。 2.3 21 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】若設(shè)置兩道錨桿又如何？【解】（4）求最大彎矩Mmax1）按反彎點(diǎn)以上為兩跨懸臂梁，視錨桿為支座計(jì)算支座反力設(shè)計(jì)值。 2.3 kN/m82.81kN/m37.368/30.

16、39121daapHmkNH22 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】若設(shè)置兩道錨桿又如何？【解】（4）求最大彎矩Mmax1）按反彎點(diǎn)以上為兩跨懸臂梁，視錨桿為支座計(jì)算支座反力設(shè)計(jì)值。 2.3 /m27.157/48.174maxmaxmkNMmmkNM23 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】若設(shè)置3道錨桿又如何？【解】 2.3 24 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.2】若設(shè)置3道錨桿又如何？【解】 2.3 25 2.3.5錨桿設(shè)計(jì)【例2.3】錨桿設(shè)計(jì)，布置如圖 2.3 26 2

17、.3.5錨桿設(shè)計(jì)【例2.3】錨桿設(shè)計(jì)，布置如圖【已知】Fh1=18.35kN/m， Fh2=208.51kN/m， Fh3=167.96kN/m?！竟手?Fh1*S=18.35*1.5=27.5kN， Fh2*S=208.51*1.5=313kN， Fh3*S=167.96*1.5=252kN。 2.3 27 2.3.5錨桿設(shè)計(jì)p4.錨桿設(shè)計(jì)（1）錨桿的極限抗拔承載力要求（2）錨桿的軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值 2.3 4 .,16 .,18 . 1,取安全等級一、二、三級ttKKKKNRcosahKbsFN28 2.3.5錨桿設(shè)計(jì)p4.錨桿設(shè)計(jì)（3）錨桿的極限抗拔承載力 2.3 iiskKlqdR,29

18、 2.3.5錨桿設(shè)計(jì)p4.錨桿設(shè)計(jì)（3）錨桿的極限抗拔承載力 2.3 iiskKlqdR,30 2.3.5錨桿設(shè)計(jì)p4.錨桿設(shè)計(jì)（3）錨桿的極限抗拔承載力 2.3 iiskKlqdR,泥漿護(hù)壁成孔時，取低值并適當(dāng)折減31 2.3.5錨桿設(shè)計(jì)p4.錨桿設(shè)計(jì)（4）錨桿的非錨固段長度（5）錨桿桿體的受拉承載力（6）錨桿鎖定值 2.3 5 . 1cos)245sin()245sin()tan(021ddaalmmfPpyAfN cos)9 . 075. 0()9 . 075. 0(ahKbsFN32 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算2.懸臂式支護(hù)樁計(jì)算例題【例2.3】 已知同例題2.2（

19、基坑深8 m，坑外地下水在地面下1 m，坑內(nèi)地下水在坑 底面，坑邊滿布地面超載q=10 kN/m2。地下水位以上=18 kN/m3，不固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度指標(biāo) c=10kPa、=8；地下水位以下 sat=18.5 kN/m3，不固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c=12 kPa、 =15）。無錨桿?！厩蟆壳髽兜脑O(shè)計(jì)長度L、及Mmax。 2.3 33 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算2.懸臂式支護(hù)樁計(jì)算例題【例2.3】【解】1.采用水土合算法的荷載。同前。 2.3 34 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.3】 【解】2.求支護(hù)樁長度1）求坑底至土壓力為零點(diǎn)距離X

20、（土壓力為零點(diǎn)在坑底下深度X=2.1m處） 2.3 00118,3 .314 .319 . 57 .189 .102)(2)(yzkPayzkcqzkkcqzkeeipiijjjpiaiijjjaipikaik35 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.3】 【解】2.求支護(hù)樁長度2）求土壓力為零點(diǎn)至樁底距離t（h=8m，x=2.1m，Z0=1.7m） 2.3 00ppaaCbEbEM)(11. 4)/(76.309mEaEamkNEEaiaiaiaaikak322)3 .314 .74(3)(2)72. 1(5 .682) 1() 1(9 . 52116 . 7

21、440332211xaxEzhxahEhxahEhxaEakaakaakaaka36 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.3】 【解】2.求支護(hù)樁長度2）求土壓力為零點(diǎn)至樁底距離t（h=8m，x=2.1m，Z0=1.7m） 2.3 00ppaaCbEbEM)(2)/(76.309mttxabmkNEEaaaikak)(3)/(2)3 .315 .20(mtbtxymkNtyEppk37 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.3】 【解】2.求支護(hù)樁長度2）求土壓力為零點(diǎn)至樁底距離t 2.3 00ppkaakCbEbEM015.181

22、57.900076. 023ttt38 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.3】 【解】2.求支護(hù)樁長度2）求土壓力為零點(diǎn)至樁底距離t取試算1：取t=3,f（t）=-458.210；試算2：取t=10,f（t）=-86.10；試算4：取t=10.4,f（t） =2.60 ；【故】取t=10.5m 2.3 15.18157.900076. 023ttttf39 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.3】 【解】2.求支護(hù)樁長度3）支護(hù)樁長度L=h+X+1.2tX=2.1mt=10.51m 2.3 mLtxhL7 .225 .102 .

23、 11 . 282 . 140 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.3】 【解】3.求支護(hù)樁最大彎矩Mmax（1）求土壓力設(shè)計(jì)值 2.3 )/(72.423mkNEEaiam4 . 131.541 . 22)3 .314 .74(2 . 12 . 41 .301228. 65 .682 . 16 . 582.5779 . 54 . 16 . 946.1016 . 74 . 144332211aaaaaaaaaEmaEmaEmaE41 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.3】【解】3.求樁的設(shè)計(jì)彎矩Mmax。（2）設(shè)剪力 Q=dM/

24、dx=0的點(diǎn)距坑底y1(m)y1=7.96 m 2.3 045.3463. 3y) 1 . 2()3 . 130.52(212 . 1012111yyyEEEEEpipiaipiaippaiaiaExaEM)96. 7(max42 2.3.2樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算1.極限平衡法【例2.3】【解】3.求樁的設(shè)計(jì)彎矩Mmax。 2.3 m/m)3640.4(kN=5.86/3*5.86*)31.3-5.86*(20.5*1.2- 7.26*54.31+10.06*301.1+11.46*57.82+15.46*10.64)96. 7(maxppaiaipExaEM43 2.3.2 樁

25、墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算3. 鋼筋混凝土護(hù)坡樁配筋計(jì)算【例題2.3】條件同【例題2.2】基坑深8 m，坑外地下水在地面下1 m，坑內(nèi)地下水在坑 底面，坑邊滿布地面超載q=10 kN/m2。地下水位以上=18 kN/m3，不固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度指標(biāo) c=10kPa、=8；地下水位以下 sat=18.5 kN/m3，不固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c=12 kPa、 =15，錨桿位于地面下3 m。【求】支護(hù)樁布置尺寸、配筋【已知】支護(hù)樁最大彎矩為 2.3 ）（mmkNM/7 .387max44 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算【例2.3】【解】擬用鋼筋混凝土挖孔樁，取：樁徑600m

26、m、樁距900mm。則單樁承擔(dān)的彎矩為1. 樁徑D=600mm，取C30砼，保護(hù)層厚度c=50mm，選HRB40025縱向鋼筋則： 2.3 ）（mmkNM/7 .387max）（mkNMM93.3487 .3879 . 09 . 0max)mm(490452Amm282743300rAmm3 .14925 .2372DLmm18853002DL5 .2372/2550300rmm300/360/43. 1/3 .1422s222sss222nnrmmNfmmNfmmNfytc，圓周長，45 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算【例2.3】【解】1. D=600mm，C30砼，c=5

27、0mm，【方法1】采用沿周邊均勻配置縱向鋼筋取1025縱向鋼筋間距為100mm。AS=4900mm2可知：查教材P50，表2-1，插值得 2.3 ）（mkNMM93.3487 .3879 . 09 . 0max)mm(490Amm282743Amm,3 .1492Lmm1885Lmm5 .237rmm300,/360/43. 1/3 .142s2ss222nrmmNfmmNfmmNfytc，436. 02827433 .144900360/KAfAfcsy46 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算【例2.3】【解】 【方法1】 采用沿周邊均勻配置縱向鋼筋查教材P50，表2-1，插值

28、得 2.3 ）（mkNMM93.3487 .3879 . 09 . 0max436. 02827433 .144900360/KAfAfcsyt646. 0225. 1625. 0302. 0t0)()22sin1 (1SytcAfAftsSycrAfArfMsinsinsin323147 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算【例2.3】【解】 【方法1】 采用沿周邊均勻配置縱向鋼筋 2.3 ）（mkNMM93.3487 .3879 . 09 . 0maxtsSycrAfArfMsinsinsin32311,646. 0,302. 0),mm(490Amm282743Amm5 .2

29、37rmm300,/360/3 .1412s2s22tycnrmmNfmmNf，26663/1011.3661095.22710162.138)180646. 0sin()180302. 0sin(5 .2374900360)180302. 0(sin3002827433 .143293.348mmNM48 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算【例2.3】【解】【方法2】采用沿周邊均勻配置1025縱向鋼筋, 同【方法1】利用如下公式求解 2.3 ）（mkNMM93.3487 .3879 . 09 . 0max)mm(4900Amm282743Amm,3 .1492Lmm1885Lm

30、m5 .237rmm300,/360/43. 1/3 .142s2ss222，rmmNfmmNfmmNfytc0625. 0,225. 1sinsinsin320)()22sin1 (311tttsSycSytcrAfArfMAfAf時，取DSyAfsyAfx2rsr49 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算【例2.3】【解】【方法2】采用沿周邊均勻配置1025縱向鋼筋, 同【方法1】 2.3 ）（mkNMM93.3487 .3879 . 09 . 0max)mm(4900Amm282743Amm,3 .1492Lmm1885Lmm5 .237rmm300,/360/43. 1/3

31、 .142s2ss222，rmmNfmmNfmmNfytc0490360)()22sin1 (2827433 .14t663310)180sin()180sin(356.13310)180(sin4 .257)180sin()180sin(5 .2374900360)180(sin3002827433 .1432ttM00482. 02sin1407. 00625. 0,225. 1tt時，取50 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算【例2.3】【解】【方法3】采用沿受壓區(qū)、受拉區(qū)周邊均勻配置縱向鋼筋 2.3 ）（mkNMM93.3487 .3879 . 09 . 0max)mm(

32、490Amm282743Amm,3 .1492Lmm5 .237rmm300,/360/43. 1/3 .142s2ss222nrmmNfmmNfmmNfytc，計(jì)算（時，按當(dāng))sinr78. 05 . 315 . 31)cos1 (1cossinsinsin320)()22sin1 (3ssssrybssssssryssssrycSrSrycrAfMrrrAfrAfArfMAAfAfs22s2srrsrASrA51 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算【例2.3】【解】【方法3】采用沿受壓區(qū)、受拉區(qū)周邊均勻配置縱向鋼筋 2.3 )mm(490A),mm(490Amm282743A

33、mm,3 .1492Lmm5 .237rmm300,/360/43. 1/3 .1422s21s2ss222nnrmmNfmmNfmmNfytc，計(jì)算（時，按當(dāng))sinr78. 05 . 315 . 31)cos1 (1cossinsinsin320)()22sin1 (3ssssrybssssssryssssrycSrSrycrAfMrrrAfrAfArfMAAfAf5,sy110)50(0033. 0Ef15 . 025. 0,1/3/615 . 31kcucucubssssf宜取；常取宜取52 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算【例2.3】【解】【方法3】采用沿受壓區(qū)、受拉

34、區(qū)周邊均勻配置縱向鋼筋 2.3 24c2,125s22s21s2ss222N/mm103E,N/mm1 .20, 8 . 030,N/mm102E)mm(490A),mm(490Amm282743Amm,3 .1492Lmm5 .237rmm300,/360/43. 1/3 .14kcuytcfCnnrmmNfmmNfmmNf砼，5 . 31)cos1 (1cosbssrr5 . 025. 0,1/3/61ssss宜?。怀Ｈ∫巳?0356. 010)501 .20(0033. 010)50(0033. 055,kcucuf531. 01056. 310236018 . 0Ef13-5sy1cu

35、b53 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算【例2.3】【解】【方法3】采用沿受壓區(qū)、受拉區(qū)周邊均勻配置縱向鋼筋 2.3 5 . 025. 0531. 0),mm(490A),mm(490Amm282743Amm,3 .1492Lmm5 .237rmm300,/360/43. 1/3 .1422s21s2ss222sssbytcnnrmmNfmmNfmmNf宜?。蝗?，286. 05 . 310.44580.096/18080.0962arccos0.17172. 0531. 0)18025. 0cos(3005 .2371 (1)cos1 (1cos0取bssrr54 2.3.2

36、樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算【例2.3】【解】【方法3】采用沿受壓區(qū)、受拉區(qū)周邊均勻配置縱向鋼筋 2.3 ,5 . 01/3.50.44580.09625. 0531. 0)mm(490A)mm(490Amm282743Amm3 .1492Lmm5 .237rmm300,/360/43. 1/3 .1422s21s2ss222sssbytcnnrmmNfmmNfmmNf宜取，取，計(jì)算（時，按當(dāng))sinr78. 05 . 31ssssryrAfMssssryssssrycSrSrycrAfrAfArfMAAfAfsinsinsin320)()22sin1 (3條件不需要條件不需要條件需要條件需要55 2.3.2 樁墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形及配筋計(jì)算【例2.3】【解】