腳手架計算公式

1、高大腳手架計算書( 已通過專家論證)腳手架計算書1、腳手架相關力學計算條件根據(jù)檐高與施工得需要, 搭設腳手架得高度為H=74、20m(考慮到屋頂局部高處因此均按80m計算 ) 、立桿橫距Lb=1、05m、立桿縱距L=1、 20m,大橫桿步距h=1、 2m,橫向水平桿靠墻一側外伸長度 300mm,鋪 5cm 厚木腳手板4 層 , 同時施工2 層, 施工荷載按結構施工時取Qk=4KN/M2,( 裝修時荷載考慮兩層同時作業(yè), 每兩米按一人操作計算, 人邊放一個300mm高直徑 500mm得灰斗 , 架體腳手板上排放兩箱外墻面磚), 連墻桿布置為兩步三跨 (2h ×3L), 鋼管為 48&#

2、215;3、 2, 基本風壓W0 0、35KN/m2,采用密目立網(wǎng)全封閉, 計算腳手架得整體穩(wěn)定。其它計算參數(shù)查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范及建筑施工計算手冊知:立桿截面面積A=489mm2(由于使用舊鋼管, 考慮到磨損 , 鋼管壁厚按3、2mm計算 , 則截面面積A=458mm2),鋼管回轉半徑i=1 、 58cm,截面模量 W=5、 08cm3, 鋼材抗壓強度設計值f 205N/mm2,腳手架鋼管重量為0、0384KN/m,扣件自重為 0、014KN/個 , 木腳手板得自重0、35KN/m2,密目網(wǎng) ( 密度為 2300 目/100cm2) 得自重 0、 005KN/m2,擋腳板、

3、欄桿得自重0、14KN/m。2、縱向水平桿計算 :腳手架屬于雙排扣件式鋼管腳手架, 施工荷載由縱向水平桿傳至立桿, 只對縱向水平桿進行計算 , 按三跨連續(xù)梁計算, 計算簡圖如下抗彎強度按下式計算fM 0、175F?LF由橫向水平桿傳給縱向水平桿得集中力設計值,F=0 、 5qlb(1+ )2q作用于橫向水平桿得線荷載設計值;q= (1 、 2Qp+1、4QK)?S1Qp腳手板自重0、 35 KN/m2;QK施工均布荷載標準值( 裝修施工時為2KN/M2)取 QK=3KN/M2;f Q235 鋼抗彎強度設計值, 按規(guī)范表 5、 1、 6 采用 ,f 205N/mm2;S1施工層橫向水平桿間距,

4、取 S1=1200mm;1、4可變荷載得荷載分項系數(shù);a1橫向水平桿外伸長度, 取 a1 300mm柱距 , 取 =1050mm排距 , 取 =1200mmW截面模量 , 按規(guī)范附錄B 表 B取值 ,W=5、 08cm3; f= ,滿足要求撓度驗算= ( 與 10mm)式中- 由橫向水平桿傳給縱向水平桿得集中力標準值,=4 、 16mm =1200/150= 8mm, 滿足要求。3、扣件得抗滑移承載力計算RRc式中 R縱向、橫向水平桿傳給立桿得豎向作用力設計值,Rc 扣件抗滑承載力設計值, 按規(guī)范表5、 1、 7 取 Rc=8、 0KN根據(jù)公式R= 1、 2NG2k +1、 4NQk式中 NG

5、2k構配件自重標準值產(chǎn)生得軸向力, 查建筑施工計算手冊表7 5 得 NG2k=1、 372KNNQk施工荷載標準值產(chǎn)生得軸向力, 內(nèi)外立桿按一縱距( 跨 ) 內(nèi)施工荷載得1/2 取值查建筑施工計算手冊表7 6 得 NQk=5、 04KN/2=2、52KN則 R= 1、 2NG2k +1、 4NQk=1 、2×1、 372+1、4×2、 52=5 、 174KN Rc=8KN,滿足要求。4、腳手架搭設高度計算已知 : 立桿縱距La=1、 20 米 , 立桿橫距Lb=1、 05 米 , 縱向水平桿步距h=1、 8 米 , 連墻桿按兩步三跨布置 , 計算外伸長度a1=0、3 米

6、, 鋼管外徑與壁厚 : 48× 3、2mm(取壁厚 3、2mm,截面面積 A=458mm2),本地區(qū)得基本風壓為0、35KN/組合風荷載時Hs=式中 HS按穩(wěn)定計算得搭設高度;gK每米立桿承受得結構自重標準值(KN/m), 按規(guī)范附錄A 表A-1 采用 ,gK=0、 1291 KN/m軸心受壓構件得穩(wěn)定系數(shù), 應根據(jù)長細比由規(guī)范附錄C 表 C 取值 , = ,立桿計算長度, ;A 立桿截面面積, 按規(guī)范附錄B 表 B 采用 ( 壁厚按 3、2mm計算 ), 取 A=4、 58cm2鋼材得抗壓強度設計值, =205N/mm2NG2K構配件自重標準值產(chǎn)生得軸向力,- 施工荷載標準值產(chǎn)生得

7、軸向力總與;MWK風荷載標準值產(chǎn)生得彎矩,MWK=其中 - 風荷載標準值 ,- 立桿縱距W截面模量 , 按規(guī)范附錄B 表 B 取 W=5、 08cm34、 1、驗算長細比長度附加系數(shù)取1、00考慮腳手架整體穩(wěn)定因素得單桿計算長度系數(shù), 按規(guī)范表5、3、3 取=1 、55- 立桿步距, 取=1800mm截面回轉半徑, 按規(guī)范附錄B 表B采用, 取=1、 58cm - 容許長細比 , 查規(guī)范表5、1、 9 得 =210則= = =210, 滿足要求4、 2、確定軸心受壓構件得穩(wěn)定系數(shù)由 (1) 知 =176、 58查規(guī)范表附錄C表 C知 =0 、234、3、求構配件自重標準值產(chǎn)生得軸向力NG2k及

8、施工荷載標準值產(chǎn)生得軸向力NQk總與 :查建筑施工計算手冊表7-5 、表 7-6 得 NG2k=2、713KN, NQk=7、 924、 4、求由風荷載標準值產(chǎn)生得彎矩MWK=4、 4、 1、先求風荷載標準值wk式中 : 風壓高度變化系數(shù),腳手架風荷載體形系數(shù), 查規(guī)范表查現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范取 =0 、 54 4、 2、4 中得規(guī)定 , 取 =1 、3, 查規(guī)范附錄 A 表A-3,得=0、 105, 則=1 、3=1、3×0、105=0、 137基本風壓, 查現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范取=0 、 35KN/m24、 4、 2、=0、7×0、54×0、1

9、37×0、35=0、 018 KN/m24、 4、3、MWK= =4、 5、求腳手架得搭設高度Hs根據(jù)公式Hs=代入數(shù)值:Hs=56、8m4、 6、求單管腳手架得搭設高度限值:,但根據(jù)規(guī)范5、3、7 條規(guī)定腳手架搭設高度等于或大于26m時, 可按上式調(diào)整且不得超過50m,因此須采取措施:32#樓腳手架上部36m采用單管立桿 , 折合步數(shù)n1=36÷1、 8=20 步 , 實際高度20×1、 8=36m,下部雙管立桿得高度為45m,折合步數(shù)n2=45÷1、 8=25 步。實際高度25×1、 8=45m,架體實際搭設高度 (25 步 20 步) &

10、#215;1、 8=81m;34#樓腳手架上部 32、 4m采用單管立桿 , 折合步數(shù) n1=32、4÷1、 8=18 步, 實際高度 18×1、8=32、4m,下部雙管立桿得高度為 45m,折合步數(shù) n2=45÷1、8=25 步。實際高度 25×1、8=45m,架體實際搭設高度 (25 步 18 步) ×1、 8=77、 4m。5、腳手架穩(wěn)定性驗算:立桿穩(wěn)定性公式( 組合風荷載時 )式中 N立桿段得軸向力設計值;軸心受壓構件得穩(wěn)定系數(shù), 根據(jù)長細比由規(guī)范附錄C表 C取值 , = ,計算長度, ;截面回轉半徑, 按規(guī)范附錄B 表B采用,取=1、

11、58cmA立桿截面面積, 按規(guī)范附錄B 表 B 采用 ( 壁厚按 3、 2mm計算 ),取 A=4、 58cm2鋼材得抗壓強度設計值, =205N/mm2Mw立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生得彎矩;5、 1、求立桿段得軸向力設計值:查規(guī)范附錄A 表 A-1 知每米立桿承受得結構自重標準值gk=0、1291KN/m5、 1、1、因底部立桿軸力最大, 故先驗算雙管部分( 已知腳手架高度80、 4m,45m以下為雙立桿 , 共 25 步 , 腳手架鋼管重量為0、0384KN/m, 扣件自重為0、014KN/ 個,) 。確定主、副立桿荷載分配5、 1、1、 1: 副立桿每步與縱向水平桿扣接, 扣接節(jié)點靠近主節(jié)

12、點, 與腳手架形成整體框架,副立桿應承擔部分腳手架結構自重與部分上部傳下得荷載。5、 1、1、 2: 根據(jù)試驗結果表明: 主立桿可承擔上部傳下荷載得65%,副立桿分擔35%左右。則 N,G1K=(NG1K+45×0、0384+24×0、014) ×0、 65 =(80 、4×0、1291×2+1、 88+0、34) ×0、 65=14 、 94KN5、 1、 1、3: NG2K=(Lb+a1)LaQp1+ La Qp2+ LaH Qp3式中 :NG2K構配件自重標準值產(chǎn)生得軸向力;木質(zhì)腳手板自重標準值( 滿鋪四層 ):Qp1=4

13、15;0、35KN/ =1、 4 KN/ 立網(wǎng)自重標準值: Qp3=0 、 005kN/ 欄桿、擋腳板自重標準值:Qp2=0、14KN/m×2=0、28KN/mNG2K =(1、 20+0、3) ×1、2×4×0、 35+1、2×0、14×2+1、2×80、4×0、005=3、 34KN5、 1、1、4: NQk=(Lb+a1) L a QK式中 - 施工荷載標準值產(chǎn)生得軸向力總與 , 內(nèi)外立桿按一縱距 ( 跨 ) 內(nèi)施工荷載總與取值施工均布荷載標準值 ( 按兩層操作層 ): QK=2×2、 0KN/ =

14、4、 0 KN/ 代入數(shù)值 : NQK=(1、 20+0、3) ×1、2×4=7、 2KN則主立桿軸向力設計值為:( 組合風荷載時)N=1、 2( N,G1K+ NG2K) +0 、85×1、 4=1、2×(14 、 94+3、34)+0 、85×1、4×7、 2=30、 504KN5、 2、計算值: 根據(jù)長細比由規(guī)范附錄C 表 C 取值 ,= = ,式中長度附加系數(shù)取1、 00考慮腳手架整體穩(wěn)定因素得單桿計算長度系數(shù), 按規(guī)范表- 立桿步距查規(guī)范表附錄C表 C知 =0 、235、3、3 取=1 、555、 3、計算風荷載設計值產(chǎn)生得

15、立桿段彎矩Mw根據(jù)規(guī)范Mw=0、85×1、 4Mwk=式中Mw風荷載標準值產(chǎn)生得彎矩;風荷載標準值;立桿縱距;其 值計算根據(jù)公式:=0、7z× s×WO式中 z風壓高變化系數(shù), 地面粗糙為C 類 , 查建筑結構荷載規(guī)范表 7、2、1, 取 z=0、54 s腳手架風荷載體型系數(shù) , 根據(jù)規(guī)范表 4、 2、 4 得規(guī)定 , 取 s = , 查規(guī)范附錄 A 表 A-3,得 =0、 105, 則 =1 、3=1、3×0、 105=0、 137WO基本風壓 ,查建筑結構荷載規(guī)范附表D、 4, 取 WO =0、 45KN/m2則 Mw=0、85×1、4&#

16、215;0、018×1、2×1、 82/10=0 、 0083KN/5、 4、驗算立桿穩(wěn)定性代入公式 :證明主立桿不穩(wěn)定, 需要進行卸荷處理。6、 45米以上腳手架立桿( 單立桿) 穩(wěn)定性驗算:雙管立桿變截面處主立桿上部單根立桿得穩(wěn)定性, 最不利荷載在45m處, 最不利為內(nèi)立桿, 要多負擔小橫桿向里挑出0、 3m寬得腳手板及其上部活載。已知 : 密目式安全立網(wǎng)封閉雙排( 單立桿) 腳手架擋風系數(shù) 在網(wǎng)目密度為2300 目 /100cm2時,=0、8, 此地區(qū)地面粗糙度為C 類 , 風壓高度變化系數(shù)z=1、 6, 建筑物為帶窗洞全砼結構 , 風荷載體型系數(shù)s=1、3=1、3&

17、#215;0、8=1、04a、單立桿段風荷載設計值產(chǎn)生得彎矩:Mw=0、85×1、 4Mwk=0、85×1、4×0、7×1、6×1、04×0、35×1、2×1、82/10=0、18KN?b、構配件自重標準產(chǎn)生得軸向力:NG2K=(L b+a1) L a QP1+QP2 L a+ L a(HS-33)QP3=(1 、 20+0、3) ×1、2×0、35×4+0、14×2×1、 2+1、2×(80 、 4- 45)×0、 005=3、 11KNC、腳

18、手架結構自重標準值產(chǎn)生得軸向力:NG1K=(HS-45)gk=(80 、4- 45) ×0、 1291=4、 57KNd、 - 施工荷載標準值產(chǎn)生得軸向力總與, 內(nèi)外立桿按一縱距( 跨 ) 內(nèi)施工荷載總與得1/2 取值NQK= (1、 20+0、3) ×1、2×4=7、 20KN組合風載時 :e、立桿段軸向力設計值:N=1、 2(NG1K+NG2K)+0、85×1、4NQK=1、2×(4 、 57+3、 11)+0 、85×1、4×7、 20=17、 784KNf 、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)公式 :立桿穩(wěn)定 , 滿足要求、7、連墻

19、件驗算已知條件: 腳手架高度80、 4m,建筑物結構形式為全現(xiàn)澆剪力墻結構, 地面粗糙類別屬C 類,連墻件采用48×3、 2 鋼管 , 用直角扣件分別與腳手架立桿與建筑物連接, 腳手架高度按最高處80、 4 米、7、 1、先求腳手架上水平風荷載標準值K規(guī)范公式K=0、7z× s×WO根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范表7、 2、 1 計算高度取80、 4 米處 , 地面粗糙類別為C類, 得風壓高度變化系數(shù)z=0、 54;根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范附表D、 4,取 WO =0、 35KN/m2,腳手架風荷載體型系數(shù)s;根據(jù)規(guī)范表4、2、 4 得規(guī)定 ( 全封閉腳手架 ), 取 s ,

20、取 則 s = =1 、3×0、 105=0、137則 K=0、7×0、54×0、137×0、35=0、018KN/m27、 2、求連墻件軸向力設計值:式中- 風荷載產(chǎn)生得連墻件軸向力設計值, 按下式計算 :- 每個連墻件得覆蓋面積內(nèi)腳手架外側得迎風面積。- 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生得軸向力, 雙排腳手架NO取 5KN= 1 、 4 +5=1 、4×0、018×2×1、5×3×1、2+5=6、 21KN7、3、扣件連接抗滑承載力驗算查規(guī)范表5、 1、 7 知一個直角扣件抗滑承載力為RC=8KN則

21、Nt=6 、21KN RC=8KN ,證明滿足要求、連墻鋼管與洞口夾持短管連接時, 用雙直角扣件 , 完全滿足要求。7、 4、連墻桿穩(wěn)定驗算連墻桿得計算長度LH取2米根據(jù)公式 : =LH/i=200/1 、58=127<=150查規(guī)范表附錄C表 C 得 =0、 412根據(jù)公式N/AfNt/ A=12、71×103/0 、412×458=67、35N/mm2<f(205N/mm2)滿足要求8、腳手架立桿地基承載力計算已知條件 :立桿橫距 :1 、 05m,立桿縱距l(xiāng)a=1 、 2m,步距 h=1、 8m, 連墻桿為兩步三跨設置;腳手板自重標準值( 按滿鋪 4 層)

22、 QP1=4×0、 35 KN/m2=1、 44 KN/m2;施工均布活荷載標準值( 兩層作業(yè)、 一人間距2m、每人一斗灰、 兩箱磚合計荷載) QK=4KN/m2;欄桿及擋腳板自重標準值取QP2=0、 14 KN/m;此架體在本地區(qū)得基本風壓取0、 35KN/m2;腳手架搭設高度為80、 4m;腳手架立桿底部墊通長4m長 50mm厚腳手板 ;地基 : 外圍為全部為2:8 灰土回填夯實 , 頂部澆筑200mm厚 C20砼墊層 ;查建筑地基基礎設計規(guī)范附錄五,C20 砼墊層承載標準值取=200kpa=200 KN/m2計算8、1、立桿段軸力設計值N, 按組合風荷載計算:N 主 =1、 2

23、(NG1K+ NG2K)+0、85×1、4NQK由已知條件La=1、 2m,h=1、 8, 查規(guī)范 gk=0、 1291 KN/m腳手架結構自重標準值產(chǎn)生得軸向力N,G1KN,G1K =(NG1K+45×0、0384+24×0、014) ×0、65=(80 、4×0、1291×2+1、 88+0、34) ×0、 65=14、 937KN構配件自重標準值產(chǎn)生得軸向力NG2KNG2K= Lb+a1)LaQp1+ La Qp2+ LaH Qp3式中 :NG2K構配件自重標準值產(chǎn)生得軸向力;木質(zhì)腳手板自重標準值( 滿鋪四層 ):Qp

24、1=4×0、35KN/ =1、 4 KN/ 立網(wǎng)自重標準值: Qp3=0 、 005kN/ 欄桿、擋腳板自重標準值:Qp2=0、14KN/m×2=0、28KN/mNG2K =(1、 20+0、3) ×1、2×4×0、 35+1、2×0、14×2+1、2×80、4×0、005=3、 34KN施工荷載標準值產(chǎn)生得軸向力總與NQK:NQK= (Lb+0、 3)LaQK=0、5×(1 、 20+0、3) ×1、2×4=7、 2則 N主 =1、 2( N,G1K+ NG2K) +0 、

25、85×1、 4=1、2×(14 、 937+3、 34)+0 、85×1、4×7、 2=26、 845KN( 因主立桿可承擔上部傳下荷載得65%,副立桿分擔35%左右 ) 則主附立桿軸力設計值為N=26、 845+26、845÷0、65×0、 35=41、 3KN8、 2、計算基礎底面積A取 50mm腳手架墊板作用長度為 1、 2m,A=0、2×1、 2=0、 24 m28、 3、確定地基承載力設計值 fg:根據(jù)規(guī)范公式地基承載力調(diào)整系數(shù), 對混凝土取1、 155帶入數(shù)值= =231KN/m28、 4、驗算地基承載力:由規(guī)范

26、5、5、 1 公式得 : P立桿基礎底部得平均壓力P =41、 3KN/0、 24mm2=172KN/m2=231 KN/m2證明此地基滿足要求。9、腳手架卸荷計算及分析9、 1、荷載分析與設計:9、 1、1、通過以上計算, 地基承受立桿下傳得軸向力且45 米以下主立桿穩(wěn)定性也不滿足要求 , 為提高整個腳手架安全施工要求, 滿足主立桿穩(wěn)定性要求, 增加安全系數(shù), 減輕腳手架底部架體得承受荷載, 降低腳手架基礎得承受壓力, 必須采取分段卸荷措施。9、 1、2、分別在第33、 22、 19 步設置卸荷鋼絲繩, 第19 步卸荷間距為兩跨并設置桁架; 鋼絲繩 ( 12、 5) 作為保險繩, 在水平方向

27、每隔4 跨( 4、 8 米 ) 設置一個卸荷點, 沿豎向共分成Q1、 Q2、 Q3 共 3 個區(qū)段, 鋼絲繩應用緊繩器拉緊, 使其處于繃緊狀態(tài)。卸荷點設置在暗柱及剪力墻穿墻螺栓孔上。懸掛12、 5 鋼絲繩得方法套住架體得卸荷措施, 暗柱及剪力墻兩側附加200mm長 50×100mm方木 , 避免鋼絲繩被墻柱棱角損壞, 具體卸荷點見腳手架平面圖, 將架體得自重及施工荷載傳給已澆筑完畢得墻柱, 以達到卸荷目得。根據(jù)試驗表明, 利用鋼絲繩卸載時, 每個區(qū)段有50%得荷載可以卸掉步數(shù)卸荷點載第 3345 步,50%得荷載下傳。 荷載傳遞分配規(guī)則按下表考慮本段鋼絲繩 ( 或基礎 ) 計算荷下傳

28、荷載第 33 步(活載自:重 )(N1)(N1- 活) ×50第 3222 步第22 步( 活載自重)(N2)(N1-活) ×50第 211 步活) ×50× 50第 19步 (N2- 活 ) (N1- 活) ×50× 50( 活載自重 )(N3) (N2- 活 ) (N1- (N3- 活 ) (N2- 活 ) (N1- 活 ) × 50× 509、 2、卸荷計算已知條件 :每區(qū)段腳手板自重標準值( 按滿鋪 2 層) QP1=2×0、 35 KN/m2=0、 7 KN/m2每區(qū)段欄桿及擋腳板自重標準值(

29、均按一層作業(yè)) 取 QP2=0、 14 KN/m每區(qū)段立網(wǎng)自重標準值QP3為 0、 005KN/m2每區(qū)段施工均布活荷載標準值( 均按一層作業(yè)) QK=2KN/m2q: 48鋼管每米重量q =0、 0384KN/m ;q 1:直角扣件每個重量q 1=13、 2N/個 ;Q2 區(qū)段為q 2: 對接扣件每個重量q 2=18 、 4N/ 個 ;q 3: 旋轉扣件每個重量q 3=14 、 6N/ 個 ;gk2雙管剪刀撐時每米增加自重=0、 0184 KN/m;Q1區(qū)段為 14 步 4 跨(33 45 步 , 單立桿 ),12 步 4 跨(22 32 步 ,26 39 步為單立桿 ,19 25 步為雙立

30、桿),Q3區(qū)段19 步2 跨(119步, 雙立桿 )9、 2、 1、求 Q1區(qū)段內(nèi)單立桿N1 值構配件自重標準值產(chǎn)生得豎向力NG2KNQP1=0、7×(1 、 2+0、3) ×1、2×4÷2=2、 52KN;( 腳手板 )NQP2=0、28×1、2×4=1、 34KN;( 欄桿、擋腳板 )NQP3=0、005×1、2×4×1、8×14=0、212 KN( 立網(wǎng) )NQP4=(1、8×14×4+1、2×4×14+1、8×14×4×

31、;2/2) ×0、0384=10、 32KN(鋼管 )NQP5=(4×14+4×14) ×0、0132+4×0、0184=1、 552KN( 扣件 )NG2K= NQP1+ NQP2+NQP3+NQP4+NQP5=15、944KN施工荷載標準值產(chǎn)生得豎向力NQKNQK=2×1、2×(1 、 2+0、3) ×4/2=7 、 2 KNN1=1、 2 NG2K+1、 4 NQK=1、2×15、 94+1、4×7、 2=29、 208 KN9、 2、 2、求 Q2區(qū)段內(nèi)雙立桿N2 值NQP1=0、7&#

32、215;(1 、 2+0、3) ×1、2×4÷2=2、 52KN;( 腳手板 )NQP2=0、28×1、2×4=1、34KN;( 欄桿、擋腳板)NQP3=0、005×1、2×4×1、8×12=0、518KN(立網(wǎng) )NQP4=(1、8×12×4×2+1、2×12×4+1、8×4×12×2/2)+0、0184×1、8×12=12、 562KN×0、0384(鋼管)NQP5=(4×12

33、15;2+4×12×2) ×0、0132+4×0、0184×2=2、68KN(扣件 )NG2K= NQP1+ NQP2+NQP3+NQP4+NQP5=19、62KN施工荷載標準值產(chǎn)生得豎向力NQKNQK=2×1、2×(1 、 2+0、3) ×4/2=7 、 2 KNN2=1、 2 NG2K+1、 4 NQK=1、2×19、 62+1、4×7、 2=33、 624 KN9、 2、3、求 Q3區(qū)段雙立桿N3 值 ( 卸荷間距兩跨一道)NQP1=0、7×(1 、 2+0、3) ×1

34、、2×2÷2=1、 26KN;( 腳手板 )NQP2=0、28×1、2×2=0、67KN;( 欄桿、擋腳板)NQP3=0、005×1、2×2×1、8×19=0、41KN(立網(wǎng) )NQP4=(1、8×19×2×2+1、2×2×4+1、8×19×2×2/2)+0、0184×1、8×19=0、 877KN×0、0384(鋼管)NQP5=(4×4×2+4×4×2) ×0、0132+4×0、0184×2=0、92KN(扣件)NG2K= NQP1+ NQP2+NQP3+NQP4+NQP5=4、137KN施工荷載標準值產(chǎn)生得豎向力NQKNQK=2×1、2×(1 、 2+0、3) ×4/2=7 、 2 KNN3=1、 2 NG2K+1、 4 NQK=1、2×4、 137+1、4×7、 2=15、 04KN9、 2、5、求各區(qū)段卸載后Q區(qū)段得 N 值根據(jù)公式N=N3+(N2+ N1×0、5) ×0、5× 0、 5帶入數(shù)值N=15、 04+(33 、 62