基于AspenPlus的甲醇水篩板板精餾塔輔助設(shè)計

1、化 工 原 理 課 程 設(shè) 計專業(yè)： 化學工程與工藝 班級： 化工優(yōu)創(chuàng) 1202 學生姓名： 姜浩 指導教師： 孫懷宇 設(shè)計時間： 2015年 5月20日 化工原理課程設(shè)計任務(wù)書一、 設(shè)計題目分離甲醇-水 混合液的篩板精餾塔二、 設(shè)計數(shù)據(jù)及條件生產(chǎn)能力：年處理甲醇-水 混合液萬噸（年開工300天）原料：輕組分含量為45%（質(zhì)量百分率，下同）的常溫液體分離要求：塔頂輕組分含量不低于98.5%，塔底輕組分含量不高于0.3%建廠地區(qū)：沈陽三、 設(shè)計要求：1、編制一份精餾塔設(shè)計說明書，主要內(nèi)容要求：<1>.前言<2>.流程確定和說明<3>.生產(chǎn)條件確定和說明<

2、4>.精餾塔的設(shè)計計算<5>.主要附屬設(shè)備及附件的選型計算<6>.設(shè)計結(jié)果列表<7>.設(shè)計結(jié)果的自我總結(jié)評價與說明<8>.注明參考和使用的設(shè)計資料2、編制一份精餾塔工藝條件單，繪制一份帶控制點的工藝流程圖。前言本設(shè)計書主要介紹分離甲醇-水混合液的篩板精餾塔。篩板精餾塔是板式塔的一種，是最早出現(xiàn)的塔板之一。篩板就是在板上打很多篩孔，操作時氣體直接穿過篩孔進入液層。篩板塔的優(yōu)點是構(gòu)造簡單、造價低，此外也能穩(wěn)定操作，板效率也較高。缺點是孔小容堵（近幾年發(fā)展了大孔徑篩板，以適應(yīng)大塔徑、易堵塞物料的需要），操作彈性和板效率比浮閥塔略差1。生產(chǎn)實踐說明

3、，篩板塔比起泡罩塔，生產(chǎn)能力可增大10%15%，板效率提高約15%，單板壓降可降低30%左右，造價可降低20%50%2。本設(shè)計運用Aspen Plus模擬精餾過程，計算得到回流比，塔板數(shù)，塔徑等設(shè)計參數(shù)，并水力學計算得到各個塔板上的物性參數(shù)，對精餾塔進行校核，計算液泛因子等。并模擬計算預(yù)熱器，再沸器和冷凝器的負荷，換熱面積等參數(shù)，幫助選擇輔助設(shè)備。最后使用CAD畫出工藝流程圖與精餾塔設(shè)計圖。本設(shè)計著重于塔的主體設(shè)計，簡要設(shè)計塔的附屬設(shè)備。初次設(shè)計，難免疏漏，懇請指正！目錄第一章 流程確定和說明666666667第二章 塔板工藝設(shè)計882.1.1設(shè)計要求及條件82.1.2原料液級塔頂、塔底產(chǎn)品的

4、摩爾分率82.1.3原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量82.1.4 全塔物料衡算82.1.5 塔頂回收率92.2 利用Aspen Plus模擬進行塔工藝計算過程92.2.1 常壓下甲醇-水氣液平衡組成與溫度關(guān)系92.2.2 甲醇-水精餾塔的簡捷計算92.2.3 甲醇-水精餾塔的嚴格算法12第三章 塔板塔體工藝尺寸計算193.1 塔徑計算1921213.3.1溢流裝置計算213.3.2 塔板布置23第四章 篩板流體力學驗算262628C計算284.2.2 氣體通過液層的阻力hL計算294.2.3液體表面張力的阻力計算2930303031第五章 塔板負荷性能圖323232333334第六章 塔換

5、熱器設(shè)計36366.2 冷凝器的選擇396.3 再沸器的選擇41第七章 塔附件設(shè)計43437.1.1進料管437.1.2回流管437.1.3塔底出料管437.1.4 塔頂蒸汽出料管437.1.5塔底進氣管437.1.6法蘭44447.2.1筒體447.2.2封頭4444454545第八章 塔總體高度的設(shè)計45454546參考文獻48英文字母49希臘字母50下標51第一章 流程確定和說明塔板類型1）精餾塔的塔板類型有三種：泡罩塔板，篩孔塔板，浮閥塔板。篩板塔板具有結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，造價低等優(yōu)點；2）本設(shè)計采用篩板精餾塔；3）加料方式本精餾塔加料選擇泵接加料，結(jié)構(gòu)簡單，安裝方便，而且可以引入自動

6、控制系統(tǒng)來實時調(diào)節(jié)流量及流速。本精餾塔選擇泡點進料，常溫原料經(jīng)換熱后進料。甲醇與水不反應(yīng)，且容易冷凝，故本精餾塔塔頂選擇全凝器，可用水冷凝。塔釜使用200的飽和蒸汽間接加熱。該物系屬易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比的1.22倍，本設(shè)計規(guī)定回流比取最小回流比的1.5倍。本設(shè)計處理量大，所需塔板數(shù)多，塔較高，回流冷凝器不適宜塔頂安裝，故采用強制回流。甲醇-水在常壓下相對揮發(fā)度較大，因此在常壓下也比較容易分離，故本設(shè)計采用常壓精餾。如圖1是甲醇-水工藝流程草圖：第二章 塔板工藝設(shè)計2.1.1設(shè)計要求及條件處理量（萬噸/年）XD(質(zhì)量分數(shù)，%)XF(質(zhì)量分數(shù)，%)XW(質(zhì)量分數(shù)，%

7、)R/Rmin9450.31.52.1.2原料液級塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率已知：甲醇的摩爾質(zhì)量，水的摩爾質(zhì)量。原料液組成XF(摩爾分數(shù)，下同)塔頂組成塔底組成原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量2.1.4 全塔物料衡算一年以300天，一天以24小時計，計算可得進料流率：全塔物料衡算式：聯(lián)立代入求解：2.1.5 塔頂回收率甲醇回收率：水回收率：2.2 利用Aspen Plus模擬進行塔工藝計算過程2.2.1 常壓下甲醇-水氣液平衡組成與溫度關(guān)系利用aspen繪制的甲醇-水體系的T-x-y相圖，如圖2。依據(jù)進料摩爾分數(shù)，求得體系的泡點進料溫度為。2.2.2 甲醇-水精餾塔的簡捷計算DSTWU簡捷塔

8、模塊的任務(wù)是從反應(yīng)混合物中從塔頂分離甲醇。首先用簡捷計算方法求出完成指定分離任務(wù)需要的最小回流比、最小理論塔板數(shù)和進料位置，為嚴格計算提供初值。圖3.甲醇-水分離篩板精餾塔DSTWU簡捷塔模塊 點擊Model Library 橫條上的“Columns”。選擇“DSTWU”模塊，拖放到工藝流程圖窗口，用物流線與反應(yīng)器連接，并用物流線連接精餾塔的兩出口。為便于閱讀，對精餾塔的兩出口物流更改名稱。點擊“Next”按鈕，進行化學組分的定義。點擊“Find”，在彈出的對話框的“Component name or”欄中填入組分名稱“CH4O”然后點擊“Find

9、60;now”然后點擊“Add”。以此類推，定義甲醇、水組分。點擊“Next”按鈕，選擇熱力學方法。在Global 頁的“Property method”下拉框中選上“NRTL-RK”。點擊“Next”按鈕，點擊“OK”，進行流股信息的設(shè)置，把題目給定的進料物流信息填入對應(yīng)欄目中。點擊“Next”按鈕，出現(xiàn)精餾塔的簡捷計算設(shè)置窗口。填入R/Rmin為，塔頂、底壓力分別是110kPa和130kPa；甲醇和水為輕、重關(guān)鍵組分，塔頂甲醇和水964124。至此“DSTWU”B2 模塊設(shè)置結(jié)束，點擊“Next”按鈕，運行計算程序，顯示計算收斂。在“Blocks-Result

10、s” 子目錄窗口的“Summary”頁面，可看到完成指定分離任務(wù)，精餾塔簡捷計算的結(jié)果?？梢娮钚』亓鞅龋钚±碚撍鍞?shù)，回流比時的實際塔板數(shù)14，對應(yīng)的進料位置9；精餾塔的頂、底溫度分別為和。在“Blocks-Stream Results” 子目錄窗口的“Material”頁面，可看到精餾塔進、出口物流各組分的流率、組成和多種物性。塔頂流率kg/h，甲醇摩爾分數(shù)為0.97366，塔底流率為kg/h，甲醇摩爾分數(shù)達0.00167，滿足分離要求。2.2.3 甲醇-水精餾塔的嚴格算法由以上簡捷計算，取回流比R為1.3582根據(jù)奧康奈公式：，初步估計板效率為45%，得到精

11、餾段板數(shù)：8/0.45=，提餾段板數(shù)：5/0.45=，總板數(shù)：18+12+1=31；第19塊塔板為進料板。 點擊ModelLibrary橫條上的“Columns”。選擇“Radfrac”模塊，拖放到工藝流程圖窗口，用物流線連接精餾塔的進、出口。為便于閱讀，對精餾塔的進、出口物流更改名稱。 圖4 嚴格塔模型雙擊“Radfrac”模塊，出現(xiàn)精餾塔嚴格計算的子目錄設(shè)置窗口。在 “Configuration”頁面，把簡捷計算結(jié)果填入相應(yīng)的空格內(nèi)，如下圖所示。在“Streams”頁面，填入進料位置為19在“Pressure”頁面，填入塔頂壓力和板壓降點擊Blocks下的B1中的set

12、up的Vapor-liquid，選擇默弗里效率（單板效率）點擊Next，設(shè)置板效率至此，精餾塔嚴格計算需要的信息已經(jīng)全部設(shè)置完畢。點擊“Next”按鈕，軟件詢問是否運行計算，點擊“確定”。在“Material”可以查看物料計算結(jié)果，塔頂甲醇的摩爾分數(shù)達到%，塔底甲醇的摩爾分數(shù)為%，達到題目的設(shè)計要求。在“Blocks-Profiles” 子目錄窗口的“TPFQ”頁面，可看到精餾塔內(nèi)各板上的溫度分布和兩相流率分布。觀察濃度變化，發(fā)現(xiàn)第19塊塔板組成與進料組成接近，無需修改進料位置。在“Blocks-Results Summary” 子目錄窗口的“Summary”頁面

13、，可看到精餾塔嚴格計算部分結(jié)果。在“View”欄中選擇 “Condenser/Top stage”，可看到塔頂?shù)挠嬎憬Y(jié)果，塔頂溫度為，冷凝器負荷為-W。在“View”欄中選擇“Reboiler/Bottom stage”，可看到塔底的計算結(jié)果。塔釜再沸器的溫度為1°C，再沸器熱負荷為W。在“Blocks-Profiles” 子目錄窗口的“TPFQ”頁面，可看到精餾塔內(nèi)各板上的溫度分布和兩相流率分布。StageTemperaturePressureHeat dutyLiquid fromVapor fromCkPakWkmol/hrkmol/hr

14、10203040506070809010011012013014015016017018019020021022023024025026027028029030031可以查看液相組成圖：查看運算結(jié)果，見表2，塔頂甲醇的質(zhì)量分數(shù)98.46%，塔底水質(zhì)量分數(shù)為0.0037%，塔頂溫度為，塔釜溫度為1。滿足題目分離要求。表2.精餾塔物料分離數(shù)據(jù)塔頂（甲醇）數(shù)據(jù)進料數(shù)據(jù)塔釜（水）數(shù)據(jù)Temperature KPressure atmVapor Frac000Mole Flow kmol/hrMass Flow kg/hrVolume Flow l/minEnthalpy Gcal/hrMole Flo

15、w kmol/hr CH4O H2O在Blocks中，選擇Profiles，查看Hydraulics(水力學)數(shù)據(jù)。利用Excel計算精餾段和提餾段的各參數(shù)平均值平均值精餾段提餾段進料參數(shù)單位液相氣相液相氣相液相溫度1794.7196.508質(zhì)量流量kg/h367體積流量m3/s分子量219.89522.38密度kg/m371.251868粘度cP23129表面張力mN/m21.53853.390.7494第三章 塔板塔體工藝尺寸計算3.1 塔徑計算精餾段的氣、液相體積流率為提餾段氣、液相體積流率為取板間距：HTAspen plus不僅能對精餾塔的物料衡算進行模擬計算，利用“Tray 

16、;Sizing”功能還能對模型進行塔盤以及塔板的流體力學驗算進行設(shè)計計算。1） 塔盤參數(shù)的設(shè)計該塔從塔頂分出甲醇餾分，因甲醇的 餾分流量小，氣相負荷小，塔徑小，采用單流型篩板。 在“Tray Sizing”子目錄，再點擊“New”按鈕，創(chuàng)建一個塔板模擬對象，點擊“OK”。 在“Specification”頁面，根據(jù)精餾塔的實際塔板數(shù)，扣去冷凝器和再沸器兩塊板，從第2 板到第30板計算塔板性質(zhì)。選擇Sieve（篩板塔）。在下圖中，設(shè)置塔板間距0.45m。 然后點擊運行，觀察計算結(jié)果。在“Blocks-tray Sizing”子目錄的“R

17、esults”頁面。可以查看塔盤直徑為米，堰長為0.7704米，。在“Profiles”頁面，列出了各塔板降液管上的截面積數(shù)據(jù)：表StageDiameterTotal areaActive area per panelSide downcomer areametersqmsqmsqm2345678910111213141516171819202122232425262728293031323334向上圓整塔徑，取塔徑為塔截面積為精餾段實際空塔氣速提餾段實際空塔氣速35塊塔板，需要三個人孔，每個人孔高度為0.8m，則精餾塔有效高度為：因塔徑D=1.1m，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。各

18、計算如下。（1） 堰長lW由Aspen Plus的計算結(jié)果可知，當塔盤直徑為1.060m時，堰長為0.7704m。取。（2）溢流堰高度hW出口堰高：本設(shè)計采用平直堰，堰上液高度hOW按下式計算（近似取E=1）(3)弓形降液管的寬度和橫截面已知：，查圖5：得到：，則：驗算降液管內(nèi)停留時間：精餾段：提餾段：停留時間 > 5s，故降液管可使用。(4)降液管底隙高度取降液管底隙流速u0=0.08m/s，則故降液管底隙高度設(shè)計合理。選用凹形受液盤，深度hW=50mm取降液管底隙流速u0=0.08m/s，則故降液管底隙高度設(shè)計合理。選用凹形受液盤，深度hW=50mm3.3.2 塔板布置（1）塔板的分

19、塊本設(shè)計塔徑D=1.1m。采用分塊式塔板，以便通過人孔裝拆塔板。根據(jù)查表5，塔板分3塊。塔徑/mm塔板分塊數(shù)80012003140016004180020005220024006（2）邊緣度寬度確定如圖是塔板的結(jié)構(gòu)示意圖：取邊緣區(qū)寬度WC=0.035m，破沫區(qū)寬度WS=0.065m。（3） 開孔區(qū)面積計算開孔區(qū)面積Aa按下式計算：其中（4）篩孔計算及其排列選用=2mm不銹鋼板，取篩孔直徑為d0=5mm篩孔按正三角形排列，取孔中心距篩孔數(shù)目開孔率為精餾段氣體通過篩孔的氣速提餾段氣體通過篩孔的氣速第四章 篩板流體力學驗算核算“塔徑1m”時的壓降。點擊“Blocks-Tray Rating

20、”子目錄，再點擊“New”按鈕，創(chuàng)建一個塔板模擬對象，點擊“OK”。在“Specs”頁面，填入“塔徑m”等數(shù)據(jù)。然后點擊運行，觀察計算結(jié)果。在“Blocks-B5-tray Rating”子目錄的“Results”頁面，可見塔徑 m 時的最大液泛因子0.745（小于0.8）；全塔壓降kPa，符合題目要求；最大降液管液位/板間距為0.3063（在0.20.5之間）3。塔板校核通過。在 “Profiles”頁面，可看到各板上液泛因子、降液管流速、降液管持液量、壓降等數(shù)據(jù)。表StageFlooding factorDowncomer velocityDownc

21、omer backupBackup / Tray spacePressure dropDowncomer res. timem/secmeterkPasec20.744558 0.015145 0.137837 0.306305 0.557260 29.7127 30.740555 0.014995 0.137338 0.305195 0.554732 30.0092 40.736253 0.014823 0.136788 0.303973 0.552042 30.3587 50.731601 0.014624 0.136181 0.302624 0.549172 30.7713 60.726

22、544 0.014396 0.135509 0.301131 0.546107 31.2591 70.721022 0.014134 0.134763 0.299474 0.542832 31.8371 80.714966 0.013836 0.133935 0.297634 0.539338 32.5233 90.708303 0.013498 0.133016 0.295592 0.535626 33.3393 100.700962 0.013115 0.131998 0.293330 0.531708 34.3111 110.692876 0.012687 0.130875 0.2908

23、34 0.527617 35.4686 120.684000 0.012213 0.129646 0.288102 0.523413 36.8453 130.674327 0.011696 0.128314 0.285141 0.519193 38.4751 140.663916 0.011142 0.126894 0.281986 0.515094 40.3860 150.652935 0.010566 0.125415 0.278700 0.511292 42.5875 160.641687 0.009988 0.123925 0.275388 0.507977 45.0520 170.6

24、30626 0.009435 0.122486 0.272191 0.505306 47.6924 180.622024 0.008938 0.121270 0.269489 0.504128 50.3494 190.624953 0.030508 0.135889 0.301976 0.542392 14.7503 200.616190 0.029962 0.134819 0.299598 0.538299 15.0193 210.605095 0.029237 0.133448 0.296550 0.533342 15.3917 220.591366 0.028305 0.131742 0

25、.292761 0.527585 15.8982 230.575111 0.027165 0.129724 0.288276 0.521358 16.5655 240.557276 0.025869 0.127511 0.283358 0.515338 17.3951 250.539967 0.024556 0.125348 0.278551 0.510439 18.3253 260.525929 0.023427 0.123552 0.274561 0.507316 19.2087 270.516763 0.022632 0.122327 0.271839 0.505835 19.8830

26、280.511736 0.022171 0.121629 0.270286 0.505265 20.2966 290.509041 0.021938 0.121270 0.269489 0.504987 20.5121 300.507441 0.021829 0.121090 0.269089 0.504749 20.6146 C計算干板阻力計算式：由d0/=5/2=2.5，查干篩孔的流量系數(shù)圖圖7.篩孔的流量系數(shù)圖得到c04.2.2 氣體通過液層的阻力hL計算計算：hL=×hL查圖8得=0.56。故查圖7，得=0.61。故液體表面張力所產(chǎn)生的阻力h：氣體通過每層塔板的也柱高度hP可

27、按下式計算氣體通過每層塔板的液柱高度hp按下式計算（設(shè)計允許值）液體表面張力所產(chǎn)生的阻力h：氣體通過每層塔板的也柱高度hP可按下式計算氣體通過每層塔板的液柱高度hp按下式計算（設(shè)計允許值）對于篩板塔，液面落差很小，且本塔的塔徑和液流量不大，故可以忽略液面落差的影響。液沫夾帶量計算：故本設(shè)計液沫夾帶量eV在允許范圍內(nèi)。對篩板塔，漏液點氣速u0,min可由下式計算實際孔速u0=22.72m/s>u0,min，則穩(wěn)定系數(shù)實際孔速u0=20.99m/s>u0,min，則穩(wěn)定系數(shù)故本設(shè)計中無明顯漏液。為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高Hd應(yīng)服從下式關(guān)系其中甲醇-水物系屬一般物系，取，故本設(shè)計

28、中不會發(fā)生液泛。第五章 塔板負荷性能圖由，化簡得到：化簡得到：以eV=0.1kg液/kg氣為限，求VS-LS關(guān)系由，整理得，整理得對于平直堰，取堰上液層高度hOW=0.006m作為最小液體負荷標準。，取E=1以=4s作為液體在降液管中停留時間的下限，計算：忽略，將各個關(guān)系式代入，整理得：其中：，根據(jù)以上計算，用幾何畫板軟件，分別畫精餾段和提餾段的篩板塔負荷性能圖。結(jié)果如圖9和圖10。由圖看出，該篩板的操作上限液沫夾帶線控制，下限由液相負荷下限控制。查圖可得：，故操作彈性為：第六章 塔換熱器設(shè)計 節(jié)工藝計算結(jié)果，對精餾塔的進料前換熱器進行設(shè)備設(shè)計計算，為一步嚴格計算提供數(shù)據(jù)。在aspe

29、n工作界面選擇HEATX模塊，物流交換如下圖所示：圖11 原料進料換熱器設(shè)計模塊1） 進行預(yù)熱器的簡捷計算。 首先添加換熱介質(zhì)水到計算系統(tǒng)中。添加進口物流性質(zhì)。加入塔頂進入冷凝器蒸汽性質(zhì)。由“Streams- Specifications”中填寫如下數(shù)據(jù)：熱水流量暫時寫作300kmol/h，然后用 “Design-spec”功能求取準確值。在“Blocks-Setup”子目錄，有4 個頁面，只需要填寫“Specifications”頁面。規(guī)定進料物流換熱后的溫度達到進入精餾塔的為泡點。模擬計算運行并查看結(jié)果。在“Blocks-Thermal R

30、esults”子目錄有5 個頁面。在“Summry”。 在“Exchanger Details”頁面，可看到熱負荷139.68KW、需要的換熱面積125.66m2、傳熱系數(shù)  等數(shù)據(jù)。 由上述結(jié)果給出熱負荷KW、需要換熱面積16m2、總傳熱系數(shù)kJ/s·m2·k、傳熱溫差等等數(shù)據(jù)，選擇浮頭式換熱器。6.2 冷凝器的選擇輸入冷卻水物流信息輸入塔頂物料信息設(shè)置目標運行，查看結(jié)果查看換熱器面積為90m2。 選擇浮頭式換熱器。6.3 再沸器的選擇輸入塔底物料信息選用200的飽和水蒸氣加熱設(shè)定目標查看結(jié)果查看換熱器面積為2，

31、選擇釜式換熱器，型號：G·CH800-6-70第七章 塔附件設(shè)計進料管的結(jié)構(gòu)類型很多，有直管進料管、彎管進料管、T型進料管等本設(shè)計采用直管進料管。管徑計算如下： 取uF=0.8m/s，F(xiàn)=8kg/m3查標準系列選取70×4查表取70×4查表取60×47.1.4 塔頂蒸汽出料管直管出氣，取出口氣速u=20m/s，則查表取355×9采用直管，取出口氣速u=15m/s，則查表取325×9由于常壓操作，所有法蘭均采用標準管法蘭，平焊法蘭，由于不同的公稱直徑，選用相應(yīng)法蘭。（1）進料管接管法蘭：Pg6Dg60HG5010-58（2）回流管接管法

32、蘭：Pg6Dg60HG5010-58（3）塔底出料管法蘭：Pg6Dg50HG5010-58（4）塔頂蒸汽管法蘭：Pg6Dg300HG5010-58（5）塔釜蒸汽管法蘭：Pg6Dg350HG5010-58，所以，壁厚選5mm，材料選用A3F封頭分為橢圓形、蝶形封頭等幾種，本設(shè)計采用橢圓形封頭，由公稱直徑dg=1100mm，查得曲面高度h1=450mm，直邊高度h023。選用封頭Dg1800×6，JB1154-73。在空塔氣速較大，塔頂帶液現(xiàn)象嚴重，以及工藝過程中不許出塔氣速夾帶霧滴的情況下，設(shè)置除沫器，以減少液體夾帶損失，確保氣體純度，保證后續(xù)設(shè)備的正常操作。本設(shè)計采用絲網(wǎng)除沫器，其具

33、有比表面積大、重量輕、空隙大及使用方便等優(yōu)點。設(shè)計氣速選?。撼髦睆剑哼x取不銹鋼除沫器，類型：標準型；規(guī)格：20-50；材料：不銹鋼鋼絲（0Cr18Ni9）；絲網(wǎng)尺寸：圓絲0.23。塔底常用裙座支持，裙座的結(jié)構(gòu)性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它是塔設(shè)備的主要支座形式，為了制作方便，一般采用圓筒形。裙座壁厚取16mm?；A(chǔ)環(huán)內(nèi)徑：基礎(chǔ)環(huán)外徑圓整：Dbi=900mm，Dbo=1600mm；基礎(chǔ)環(huán)厚度，考慮到腐蝕余量取18mm；再考慮到再沸器，裙座高度取3m，地角螺旋直徑取M30。對于較高的室外無框架的整體塔，在塔頂設(shè)置吊柱，對于補充和更換填料、安裝和拆卸內(nèi)件，既經(jīng)濟又方便，一般取高度15m以上的塔物設(shè)吊柱，本設(shè)計中塔高度大，以此設(shè)吊柱。因設(shè)計塔徑為1000mm,可選用吊柱500kg。s=1000mm,L=3400mm,H=1000mm。材料為A3。人