現(xiàn)澆連續(xù)彎橋midas計(jì)算書

1、* 高速公路結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書中國(guó) 北京二二年四月十七日目 錄1. 設(shè)計(jì)資料1.1 橋跨橋型布置為 338+27m 現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁。按A 類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件驗(yàn)算1.2 梁箱梁高 2.3m1.3 荷載1.1.1. 恒載A. 一期恒載3包括主梁自重，混凝土主梁按照實(shí)際斷面尺寸取值，容重取26kN/ m，主梁橫隔板以集中力計(jì)入。B. 二期恒載二期恒載包括人行道、欄桿和橋面鋪裝：3橋面鋪裝采用 15m整體化混凝土，鋼筋混凝土容重為26kN/m 。欄桿或防撞護(hù)欄：欄桿二期恒載 kN/m； 防撞護(hù)欄二期恒載m；1.1.2. 活載A. 汽車荷載公路 I 級(jí)，汽車荷載的橫向分布系數(shù)： 邊梁：；中梁：。1

2、.1.3. 溫度荷載根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范條規(guī)定采用。具體設(shè)計(jì)參數(shù)如下：A. 主梁頂、底板日照溫差按照公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范條規(guī)定取值計(jì)算；B. 施工溫度按 10 15取，環(huán)境最高氣溫34，最低氣溫 -10 。1.1.4. 支座沉降A(chǔ). 各支座取 0.005m 的沉降，取最不利的沉降組合；1.1.5. 荷載組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （ JTG D60-2004 ）的規(guī)定，按以下六種工況組合：抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f tdMPa抗壓彈性模量Ec34500MPa抗彎彈性模量標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 f pkEc 29325MPa0 85Ec1860MPa組合一： 恒載組合二： 恒載汽車組合三： 恒載汽車升溫組合四： 恒

3、載汽車降溫組合五： 恒載汽車升溫+沉降組合六： 恒載汽車降溫+沉降1.4主要材料設(shè)計(jì)參數(shù)表結(jié)構(gòu)使用材料的性能見錯(cuò)誤! 未找到引用源。 。表1.4.1.1材料項(xiàng)目參數(shù)備注混抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度f cdMPa凝土主梁C40號(hào)低松弛鋼絞線控制張拉應(yīng)力 con?邊梁 1395MPa中梁 1395MPa彈性模量 Ep松弛率鋼束管道摩阻系數(shù)錨具及波紋管鋼束管道偏差系數(shù)k單端錨具變形及回縮值l0.006m根據(jù)不同部位注意區(qū)別2. 設(shè)計(jì)依據(jù)2.1 規(guī)范條文A. 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60 2004 ）B. 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（ JTG D62 2004）2.2 軟件工具A. MIDAS

4、-CIVIL20063. 上部結(jié)構(gòu)總體計(jì)算3.1 計(jì)算模式上部結(jié)構(gòu)縱橋向結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算采用橋梁綜合程序 MIDAS-CIVIL2006 進(jìn)行，按 A 類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件進(jìn)行設(shè)計(jì)。全橋共分為 26 個(gè)單元，全橋節(jié)點(diǎn)總數(shù) 27 個(gè)。計(jì)算模型見下 錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。 所示。表4.1.1.1上部結(jié)構(gòu)計(jì)算模型3.2 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算結(jié)構(gòu)持久狀況抗彎承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算結(jié)果見 錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。表4.2.1.1持久狀況抗彎承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算表4.2.1.2持久狀況抗剪承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算表4.2.1.3持久狀況抗扭承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算計(jì)算結(jié)果表明，結(jié)構(gòu)滿足

5、規(guī)范對(duì)持久狀況承載能力極限狀態(tài)的規(guī)定。3.3持久狀況應(yīng)力計(jì)算結(jié)構(gòu)在持久狀況的截面正應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。錯(cuò)誤! 未找到引用源。 。表4.3.1.1持久狀況荷載組合包絡(luò)正截面最大壓應(yīng)力（箱梁上緣）表4.3.1.2持久狀況荷載組合包絡(luò)正截面最大壓應(yīng)力（箱梁下緣）計(jì)算結(jié)果表明，主梁上下緣最大最小應(yīng)力為，滿足規(guī)范對(duì)持久狀況正壓應(yīng)力的規(guī)定。結(jié)構(gòu)在持久狀況的截面主壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果見錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。 。表4.3.1.3持久狀況荷載組合包絡(luò)正截面最大主壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果表明，主梁上下緣最大最小應(yīng)力為，滿足規(guī)范對(duì)持久狀況主壓應(yīng)力的規(guī)定。3.4持久狀況正常使用極限狀態(tài)短期抗裂計(jì)算在荷載短期荷載組

6、合作用下，結(jié)構(gòu)的截面正應(yīng)力如錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。錯(cuò)誤! 未找到引用源。 所示。表4.4.1.1持久狀況短期效應(yīng)荷載組合包絡(luò)正截面最大拉應(yīng)力（箱梁上緣）表4.4.1.2持久狀況短期效應(yīng)荷載組合包絡(luò)正截面最大拉應(yīng)力（箱梁下緣）計(jì)算結(jié)果表明， 荷載短期效應(yīng)組合作用下截面最大正拉應(yīng)力，使用極限狀態(tài)正拉應(yīng)力不大于的規(guī)定。小于規(guī)范對(duì)持久狀況正常3.5持久狀況正常使用極限狀態(tài)長(zhǎng)期抗裂計(jì)算在荷載長(zhǎng)期荷載組合作用下，結(jié)構(gòu)的截面正應(yīng)力如引用源。 所示。錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。錯(cuò)誤! 未找到表4.5.1.1持久狀況長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合包絡(luò)正截面最大拉應(yīng)力（箱梁上緣）表4.5.1.2持久狀況長(zhǎng)期效應(yīng)荷載組合包絡(luò)正截面

7、最大拉應(yīng)力（箱梁下緣）計(jì)算結(jié)果表明， 荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下截面上緣最大拉應(yīng)力，考慮支座引起的消峰效應(yīng)，可以認(rèn)為滿足長(zhǎng)期荷載組合正截面抗裂驗(yàn)算。3.6持久狀況正常使用極限狀態(tài)主拉應(yīng)力抗裂驗(yàn)算結(jié)構(gòu)在荷載短期荷載組合作用下的主應(yīng)力如錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。 所示。表4.6.1.1荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果表明， 荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下截面最大主拉應(yīng)力，滿足規(guī)范對(duì)持久狀況正常使用極限狀態(tài)主拉應(yīng)力不大于的規(guī)定。4. 上部結(jié)構(gòu)橫向計(jì)算4.1 橋墩墩頂橫梁4.1.1 計(jì)算模式主橋縱橋向結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算采用橋梁綜合程序MIDAS-CIVIL2006 進(jìn)行，按 A 類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件進(jìn)行設(shè)計(jì)。 全橋共分為

8、 38 個(gè)單元， 全橋節(jié)點(diǎn)總數(shù)39 個(gè)。計(jì)算模型見下 錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。所示。表4.1.1.1橋墩墩頂橫梁計(jì)算模型4.1.2 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算計(jì)算控制截面見 錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。 。正截面抗彎和斜截面抗剪驗(yàn)算分別見錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。 。表4.1.2.1橫梁計(jì)算模型荷載彎矩M承載能力置備注(kN*m)(kN*m)1-110311248.4懸臂端2-210256跨中表4.1.2.2橋墩墩頂橫梁正截面抗彎承載能力驗(yàn)算位表4.1.2.3橋墩墩頂橫梁斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算剪力 Q承載能力位置(kN)(kN*m)備注1-11030.8懸臂端2-2跨中計(jì)算

9、結(jié)果表明，持久狀況承載能力滿足設(shè)計(jì)要求。4.1.3 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂計(jì)算表4.1.3.1橋墩墩頂橫梁正截面抗裂驗(yàn)算剪力 Q彎矩 M裂縫寬度位置1-1(kN)779(kN*m)740(mm)備注懸臂端2-27978跨中計(jì)算結(jié)果表明，正常使用極限狀態(tài)抗裂滿足設(shè)計(jì)要求。4.2 橋臺(tái)橫梁4.2.1主橋縱橋向結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算采用橋梁綜合程序MIDAS-CIVIL2006 進(jìn)行，按 A 類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件進(jìn)行設(shè)計(jì)。 全橋共分為 38 個(gè)單元， 全橋節(jié)點(diǎn)總數(shù)39 個(gè)。計(jì)算模型見下 錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。所示。表4.2.1.1橋墩墩頂橫梁計(jì)算模型4.2.2 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算計(jì)算控制截面見 錯(cuò)誤

10、 ! 未找到引用源。 。正截面抗彎和斜截面抗剪驗(yàn)算分別見錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。 。表4.2.2.1橫梁計(jì)算模型表4.2.2.2橋墩墩頂橫梁正截面抗彎承載能力驗(yàn)算承載能荷載彎矩 M位置力備注(kN*m)(kN*m)1-12081支點(diǎn) ( 左)2-24358跨中表4.2.2.3橋墩墩頂橫梁斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算承載能剪力 Q位置力備注(kN)(kN*m)1-1支點(diǎn) ( 左)2-2跨中計(jì)算結(jié)果表明，持久狀況承載能力滿足設(shè)計(jì)要求。4.2.3 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂計(jì)算表4.2.3.1橋墩墩頂橫梁正截面抗裂驗(yàn)算剪力 Q彎矩 M裂縫寬度位置(kN)(kN*m)(mm)備注1-11265支點(diǎn) ( 左)2-22772跨中計(jì)算結(jié)果表明，正常使用極限狀態(tài)抗裂滿足設(shè)計(jì)要求。5. 下部結(jié)構(gòu)計(jì)算5.1 橋墩墩柱5.1.1 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算正截面抗彎驗(yàn)算見錯(cuò)誤 ! 未找到引用源。 。表4.1.1.1正截面抗彎承載能力驗(yàn)算位置軸向力 F荷載組合縱向彎矩 Mx縱向彎矩 My軸向力F承載能力縱向彎矩Mx縱向彎矩My(kN)(kN*m)(kN*m)(kN)(kN*m)(kN*m)2 號(hào)墩13074247675873 號(hào)墩1352234931070216163計(jì)算結(jié)果表明，持久狀況承載能力滿足設(shè)計(jì)要求。位置軸向力 F縱向彎矩 Mx縱向彎矩 My度(kN)(kN*m)(