風管系統(tǒng)的設計與計算,水系統(tǒng)水力計算樣本,機房設備選型(部分),運行費用概算

1、第6章 風管系統(tǒng)的設計與計算6.1空氣管道設計與計算說明空氣管道是空調(diào)系統(tǒng)的重要組成部分，承擔著傳輸即定風量以滿足空調(diào)房間熱、濕以及潔凈度要求的任務。空氣管道系統(tǒng)的設計中應考慮管路之間的平衡、控制噪聲水平以及適當?shù)膲毫p失等方面的問題。雖然在實際的設計總，綜合系統(tǒng)平衡、噪聲水平、管路阻力特性和造價等各方面的因素而進行最優(yōu)設計是非常困難的，但在一定范圍能，恰當?shù)剡x擇管內(nèi)流速，使能耗和管道材料及工時費處于合理的水平還是可能的。在設計中，可以根據(jù)空調(diào)設計相關(guān)手冊中給出的空氣管道內(nèi)推薦風速值進行管道規(guī)格的選擇，能夠較好的控制這幾方面因素?；谕扑]風速的空氣管道設計和阻力計算方法在相關(guān)設計手冊中均有較詳

2、細的說明，本設計中利用該方法進行空氣管道的設計與計算。根據(jù)空氣處理裝置及各送風點所在位置設計送風管道的走向和連接管。同時確定回風管的走向和聯(lián)接部件。空調(diào)機房內(nèi)的新風通路亦需確定位置與走向。排風系統(tǒng)的設計在空調(diào)房間中，在送入的新風量較大，而門窗縫隙在室內(nèi)外壓差下形成的自然滲透風量尚不足以排除多余的風量時，應考慮對空調(diào)房間進行適當?shù)呐棚L，從而保證和維持空調(diào)室內(nèi)恒定的正壓。空調(diào)房間的氣流流型主要取決于送風射流，排風口的位置對氣流流型影響很小，對區(qū)域溫差的影響亦小。因此，除了高大空間或面積大而有較高區(qū)域溫差要求的空調(diào)房間外，一般可僅在一側(cè)集中布置排風口。因此也將排風口布置在內(nèi)墻的下側(cè)，將過量空調(diào)風排到

3、走廊，進而進入樓宇大空間以釋放空調(diào)室過多送風壓力，保證空調(diào)房間的設計壓力。排風量及排風口尺寸的計算，在氣流組織章節(jié)進行。6.2 空氣輸送與分配6.2.1 空氣管道的設計本設計采用基于推薦風速的空氣管道設計和阻力計算法，步驟如下：1. 根據(jù)空氣處理裝置及各送風點所在位置設計風道的走向和聯(lián)接管，同時確定回風管的走向和聯(lián)接部件?？照{(diào)機房內(nèi)的新風通路和排風通路亦需確定位置與走向。2. 畫出空調(diào)系統(tǒng)的軸側(cè)的，管段編號并標出長度和風量。3. 根據(jù)風速推薦表選擇各管段的風速，并計算管道斷面。在確定斷面時應盡量選用通風管道的統(tǒng)一規(guī)格。6.2.2 空氣管道阻力計算方法風管的壓力損失包括沿程損失和局部損失。沿程損

4、失空氣在管內(nèi)流動時的沿程壓力損失：PY=·l·v2/2D （Pa） 單位風管長度上的沿程損失（即比摩阻）：Rm=·v2/2D （Pa/m） 局部損失當氣流經(jīng)過閥門、三通、彎頭、風口及變徑等和管件時，都將產(chǎn)生局部阻力，從而導致局部損失。局部損失可用下式計算： PJ=v2/2 （Pa） 6.2.3 具體空氣管道阻力計算二層辦公室風管阻力計算（1）管段1-2局部阻力計算：單層百葉回風口：按有效面積90%查手相關(guān)冊中局部管件的局部阻力系數(shù)得=3.5。取45°的矩形漸擴管：=0.11。直流三通：=0.1。調(diào)節(jié)閥：=0.52。彎頭：方形90°彎頭，b/h=

5、2.5，R/b=0.75，查得=0.29。（2）管段2-3局部阻力計算：直流三通：=0.1。取45°的矩形漸擴管：=0.11。（3）管段3-4局部阻力計算：直流三通：=0.1。取45°的矩形漸擴管：=0.11。（4）管段4-5局部阻力計算：彎頭：方形90°彎頭，b/h=2.5，R/b=0.75，查得=0.29。取45°的矩形漸擴管：=0.11。直流三通：=0.1。 圖5-2（5）管段5-6局部阻力計算：直流三通：=0.1。取45°的矩形漸擴管：=0.11。（6）管段6-7局部阻力計算：直流三通：=0.1。取45°的矩形漸擴管：=0.1

6、1。（7）管段7-8局部阻力計算：直流三通：=0.1。矩形漸擴管：取45°的矩形漸擴管，=0.1。 （8）管段8-9局部阻力計算：彎頭：方形90°彎頭，b/h=2.5，R/b=0.75，查得=0.29。（9）管段9-10局部阻力計算：管段測口直流，查表得：=0.1。（10）管段10-11局部阻力計算：矩形漸縮管：取45°的矩形漸縮管，=0.11。管段測口直流，查表得：=0.1。（11）管段11-12局部阻力計算：矩形漸縮管：取45°的矩形漸縮管，=0.1。管段直流，查表得：=0.1。（12）管段12-13局部阻力計算：矩形漸縮管：取45°的矩形

7、漸縮管，=0.11。 計算成果如下：二樓大空間辦公室序號風量(m3/h)管寬(mm)管高(mm)管長(m)流速m/s R(pa/m)Py動壓Pj總阻力1258340025041.620.1240.4975.121.578.068.552311664002504.53.240.4401.9800.216.291.323.303423324004004.54.050.4822.1670.219.832.074.234534985005008.53.890.3402.8880.799.067.1610.0556524763063043.670.2310.9230.218.091.702.626769

8、9663063044.900.3951.5780.114.381.443.0278874580063044.820.3341.3370.2113.942.934.268910494100063044.630.2771.1080.2912.843.724.83910122431500630103.600.1471.4670.37.772.333.801011221542000630104.880.2362.3650.4114.315.878.2311122681820006308.45.910.3392.8540.7820.9716.3619.20121330513148220100063072

9、.280.0550.3832.33.137.197.58系統(tǒng)總阻力為最不利環(huán)路1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14的阻力之和，即384.67Pa，再加上房間10Pa的正壓，則總阻力P=394.67Pa。風機風量 Lf=1.15L=1.15×26818=30841m3/h風機風壓 Pf=1.15×P=1.15×394.67=454Pa三樓大空間辦公室序號風量(m3/h)管寬(mm)管高(mm)管長(m)流速m/s R(pa/m)Py動壓Pj總阻力1256740025051.580.1180.5904.41.496.557.44231134

10、40025053.150.4182.090.395.952.324.4134170140040042.950.2691.0740.215.231.102.1745340250050043.780.3231.2900.218.571.803.0956510380050043.540.2220.8890.217.531.582.47676804100050043.780.2270.9090.218.571.802.71788505150050043.150.1400.5620.15.950.61.168910206150050043.780.1970.7880.398.573.344.139101

11、1907150063043.500.1390.5570.17.350.731.291011204122000630114.500.2032.2310.4112.154.987.211112300512500630115.300.2602.8590.4116.856.919.7712133345325006308.45.900.3182.6720.6820.8814.2016.871314305141510030150080072.320.0540.3752.33.237.447.81系統(tǒng)總阻力為最不利環(huán)路1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-12-13-14-15的阻力之和，即375.53

12、Pa，再加上房間10Pa的正壓，則總阻力P=385.53Pa。風機風量 Lf=1.15L=1.15×33453=38471m3/h風機風壓 Pf=1.15×P=1.15×385.53=444Pa四至十層新風系統(tǒng)阻力序號風量(m3/h)管寬(mm)管高(mm)管長(m)流速m/s R(pa/m)Py動壓Pj總阻力12144200200210.090.184.40.602.642.82232882002001420.3114.360.392.400.945.30348283202008.13.590.7025.690.147.751.086.7745136850020

13、08.13.800.6485.2460.148.681.216.465619086302008.14.210.7265.8770.1410.611.497.366721966302008.14.830.9387.5980.6613.989.2316.837830589219650040013.040.2490.2491.725.559.559.80系統(tǒng)總阻力為最不利環(huán)路1-2-3-4-5-6-7-8-9的阻力之和，即365Pa，再加上房間10Pa的正壓，則總阻力P=375Pa。風機風量 Lf=1.15L=1.15×2200=2530m3/h風機風壓 Pf=1.15×P=1.

14、15×375=423Pa第7章 水管系統(tǒng)的設計與計算7.1 空調(diào)水系統(tǒng)設計空調(diào)工程中水管系統(tǒng)的功能，是為各種空氣處理設備和空調(diào)終端設備輸送冷、熱水。對水管系統(tǒng)要求是：1） 具有足夠的輸送能力，能夠滿足空調(diào)系統(tǒng)對冷、熱負荷的要求2） 具有良好的水利工況穩(wěn)定性3） 調(diào)節(jié)靈活，能夠適應多種負荷工況的要求4） 投資省、運行經(jīng)濟，便于維修管理在本設計中，將圍繞上述宗旨進行水系統(tǒng)設計，為達到上述目的，需要首先對空調(diào)水系統(tǒng)的形式選擇，水系統(tǒng)的形式從不同的角度考慮可以有1）開式系統(tǒng)、閉式系統(tǒng)；2）單式水泵供水系統(tǒng)、復式水泵供水系統(tǒng)；3）同程式和異程式系統(tǒng)；4；定水量系統(tǒng)和變水量系統(tǒng)。下面根據(jù)設計要求

15、，對以上系統(tǒng)進行分析比較，并從中選擇對中央空調(diào)實驗設備更適合的系統(tǒng)形式。根據(jù)分析可知，閉式系統(tǒng)在很多方面都優(yōu)于開式系統(tǒng)，在有條件的情況下，應盡量將系統(tǒng)設計為閉式結(jié)構(gòu)。結(jié)合冷凍水供回水過程均不經(jīng)過敞開于大氣的設備的實際情況，決定在該部分設計中采用閉式系統(tǒng)形式，而在冷卻水系統(tǒng)中則應用較先進的閉式冷卻塔，使冷卻水系統(tǒng)也為閉式結(jié)構(gòu)，另外，因選用的閉式冷卻塔自帶了定壓裝置，因此不需要為冷卻水系統(tǒng)設置膨脹水箱。由所學的空調(diào)系統(tǒng)知識知道，單式水泵供水是指系統(tǒng)的冷、熱源部分設備和負荷部分設備（空調(diào)箱、風機盤管機組等）共用水泵的系統(tǒng)形式，這種系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)簡單、一般投資較復式泵系統(tǒng)小。但其調(diào)節(jié)作用有限，多用于小型建

16、筑物的空調(diào)。復式水泵共水系統(tǒng)是指冷、熱源與末端設備分別配置動力水泵，對于有空調(diào)分區(qū)而且負荷變化規(guī)律不一，供水半徑相差懸殊的大型建筑物較宜采用，此時，冷、熱源側(cè)和末端設備側(cè)分別設置一、二次水泵，構(gòu)成相互獨立的兩個環(huán)路，可以根據(jù)空調(diào)分區(qū)劃分二次環(huán)路，以適應不同工況條件，結(jié)合本設計中系統(tǒng)較小的情況，選擇單式水泵供水系統(tǒng)。在同程式系統(tǒng)中，各并聯(lián)環(huán)路的管路總長度基本相等，故流量分配均衡、系統(tǒng)穩(wěn)定性好，異程式系統(tǒng)管路簡單、管材省，但不利于水力平衡，結(jié)合本設計系統(tǒng)小、設備多的特點選擇使用同程式系統(tǒng)。這是從調(diào)節(jié)性能的角度劃分的，定水量系統(tǒng)中流量保持不變，當空調(diào)房間的負荷發(fā)生變化時，通過改變供回水溫差來進行調(diào)節(jié)

17、。在變水量系統(tǒng)中，當空調(diào)房間的負荷變化時，系統(tǒng)的供回水溫差保持不變，通過改變流量來適應空調(diào)房間負荷的變化。由于本設計是空氣水風機盤管系統(tǒng)，末端設備風機盤管自身有調(diào)節(jié)供冷、熱量的能力，故采用定水溫和水量的系統(tǒng)，在房間要求不能滿足時，再通過控制系統(tǒng)改變系統(tǒng)的水流量或水溫。結(jié)合以上分析，對中央空調(diào)實驗裝置的水系統(tǒng)進行了設計，系統(tǒng)的平面和軸側(cè)視圖見相關(guān)圖紙。7.2 冷凍水系統(tǒng)的水力計算基本公式1)沿程阻力Pe=e· v 2·/2 g（mH2O） 沿程阻力系數(shù) e=0.025·L/d 2)局部阻力 水流動時遇彎頭、三通及其他配件時，因摩擦及渦流耗能而產(chǎn)生的局部阻力為： Pm

18、=··v 2/2 g（mH2O） 3）水管總阻 P=Pe+Pj （mH2O） 4)確定管徑 （mm） 式中：Vj冷凍水流量,m 3/s ；vj流速,m/s ?？照{(diào)系統(tǒng)的水系統(tǒng)的管材有鍍鋅鋼管和無縫鋼管。當管徑DN100mm時可以采用鍍鋅鋼管，其規(guī)格用公稱直徑DN表示；當管徑DN>100mm時采用無縫鋼管，其規(guī)格用外徑×壁厚表示，一般須作二次鍍鋅。本設計空調(diào)水管采用閉式，同程式系統(tǒng)。水平是同程式系統(tǒng)，豎直是異程式系統(tǒng)，立管有2根。阻力計算時選擇最不利環(huán)路最不利環(huán)路阻力計算本設計選擇10層1004室的風機盤管為末端設備。從分水器出來回到集水器這段環(huán)路中1004室

19、為最不利環(huán)路。1）水力計算的步驟：（1）：選定最不利環(huán)路，給管段標號。（2）：根據(jù)個管段的冷負荷，計算各管段的流量，計算式如下： kg/h 式中： Q管段的冷負荷， W； t 供水回水的溫差， （3）：用假定流速法確定管段管徑。管段內(nèi)流速的取值范圍如下表： 水管流速表 表7-1管徑(mm)<3232-7070-100125-250250-400>400冷凍水0.5-0.80.6-0.90.8-1.21.0-1.51.4-2.01.8-2.5冷卻水1.0-1.21.2-1.61.5-2.01.8-2.5根據(jù)假定的流速和確定的流量計算出管徑，計算式如下： 根據(jù)給定的管徑規(guī)格選選定管徑，

20、由確定的管徑，計算出管內(nèi)的實際流速： （4）：計算比摩阻從而計算管段的沿程阻力：沿程阻力的計算式如下： 式中 沿程阻力， R 每米管長的沿程損失（比摩阻），/ L 管段長度，m比摩阻R的計算式為： 式中： 管段的摩擦阻力系數(shù)； d 管段的內(nèi)徑，m； 流體在管內(nèi)的流速，m/s；摩擦阻力系數(shù)由柯列勃洛克公式確定： 式中 K 管道的相對粗糙度，本設計中取K=0.15mm； Re 雷洛數(shù)。該式為一元方程，用excel可解。（5）：用局部阻力系數(shù)法求管段的局部阻力。計算式如下： 式中： 局部阻力，Pa； 管段中總的局部阻力系數(shù)。（6）：計算總的阻力，計算式如下：=+ 2）根據(jù)前邊的計算步驟，對各個管路進

21、行阻力計算計算結(jié)果，列出下表：表7-2序號流量Kg/h管徑mm管長mVm/sRPa/mPy動壓Pj總阻力1-2773DN201.30.606365.02474.531.5183.38275.07749.62-31546DN259.60.750398.743787.990.3281.4584.43872.433-44512DN408.30.950361.813075.370.2450.8590.173165.544-57478DN508.00.942255.252041.990.2443.5188.712130.695-610444DN709.00.799135.091215.810.2319.

22、2563.851279.666-712073DN701.00.924178.43178.430.1426.6142.66221.097-814185DN70421.086243.4710225.741.0588.92588.9210814.668-914185DN1003.60.44725.4191.490.399.7429.92121.419-1027938DN1003.60.88092.29332.240.1386.9038.69370.9310-1141691DN1003.61.313200.03720.110.1861.5886.16806.2711-1255444DN1503.60.

23、80647.96172.670.1324.8232.48205.1512-1369197DN1503.61.00673.47264.490.1505.9550.60315N1503.61.206104.33375.600.1727.0572.71448.3114-1596229DN150381.339139.215289.90.1978.4797.855387.791-2773DN201.30.606365.02474.533.0183.38550.141024.672-31546DN252.50.750398.74996.851.5281.45422.181419

24、.033-414185DN707.01.086243.471704.290.3588.92176.681880.974-514185DN1003.60.44725.4191.490.399.7429.92121.415-627938DN1003.60.88092.29332.240.1386.9038.69370.936-741691DN1003.61.313200.03720.110.1861.5886.16806.277-855444DN1503.60.80647.96172.670.1324.8232.48205.158-969197DN1503.61.00673.47264.490.1

25、505.9550.60315N1503.61.206104.33375.600.1727.0572.71448.3110-1196229DN150381.339139.215289.90.1978.4797.855387.79管道總壓降P=41868.16Pa=41.86Kpa，其中風機盤管的阻力為5 mH20故系統(tǒng)總壓降為 H=41.86×0.1+5=4.19+5=9.19mH20 序號流量(m3/h)管徑管長(m)(m/s)R(Pa/m)Py(Pa)動壓(Pa)Pj(Pa)Py+Pj(Pa)1-255.40DN12563.981.14117.247500

26、.573.10651.732020.369520.93234.88DN1003.601.10142.00511.180.10602.7060.27571.45317.44DN803.600.95152.96550.650.20452.9890.60641.25411.54DN706.400.88164.271051.351.10389.73428.711480.0654.52DN5020.800.5798.012038.661.10161.75177.932216.5963.41DN4024.900.72212.895300.901.00257.81257.815558.7172.48DN32

27、18.110.69234.374244.381.10236.26259.894504.2780.28DN153.600.39244.14878.890.8077.0061.60940.4992.48DN3216.110.69234.373775.651.10236.26259.894035.54103.41DN4024.900.72212.895300.901.00257.81257.815558.71114.52DN5020.800.5798.012038.661.10161.75177.932216.591211.54DN706.400.88164.271051.351.10389.734

28、28.711480.061317.44DN803.600.95152.96550.650.20452.9890.60641.251434.88DN1003.601.10142.00511.180.10602.7060.27571.451555.40DN12563.981.14117.247500.573.10651.732020.369520.93圖7-1 水管系統(tǒng)圖空調(diào)水系統(tǒng)凝水管考慮風機盤管和機組在運行時產(chǎn)生的冷凝水，必須及時排走，排放凝結(jié)水的管路的系統(tǒng)設計中，應注意以下幾點：1）風機盤管和機組凝結(jié)水盤的進水坡度不應小于0.01。其它水平支干管，沿水流方向，應保持不小于0.002的坡度，且

29、不允許有積水部位；2）冷凝水管道宜采用聚乙烯塑料管或鍍鋅鋼管，不宜采用焊接鋼管。采用聚乙烯塑料管時，一般可以不加防止二次結(jié)露的保溫層，但采用鍍鋅鋼管時應設置保溫層。 3)冷凝水管的公稱直徑D（mm）,一般情況下可以按照機組的冷負荷Q（KW），按照下列數(shù)據(jù)近似選定冷凝水管的公稱直徑：Q7KW， DN=20mm;Q=7.1-17.6KW, DN=25mm;Q=17.7-100KW, DN=32mm;Q=101-176KW, DN=40mm;Q=177-598KW, DN=50mm;Q=599-1055KW, DN=80mm;Q=1056-1512KW, DN=100mm;Q=1513-12462K

30、W, DN=125mm;Q12462KW, DN=150mm.本設計的凝水管采用聚乙烯塑料管，可以不加防止二次結(jié)露的保溫層；風機盤管的凝水管管徑與風機盤管的接管管徑一致，均為DN20，干管為DN32,就近排放至近的衛(wèi)生間下水口；新風機組的凝水管管徑為DN32，也就近排放至臨近的衛(wèi)生間下水口。7.3 制冷（熱）機房的設計7.3.1 冷水機組的選型通過計算本系統(tǒng)的空調(diào)設計冷負荷為：QAC=1266.68KW電動冷水機組總?cè)萘繛?Qe=A1A2A3A4 QAC=1.0×1.05×1.0×1.0×1266.68=1330.01KW式中：A1同時使用系數(shù)，一般在0

31、.61.0范圍內(nèi)； A2冷損失系數(shù)，可取1.051.15； A3事故備用量修正系數(shù)，可取1.0； A3考慮設備傳熱及出力效率降低系數(shù)，可取1.0； QAC空調(diào)設計負荷，W或KW;考慮到本系統(tǒng)所需冷量不是很大，屬于中型系統(tǒng)，故采用電制冷半封閉螺桿式比較經(jīng)濟合理。它的優(yōu)點是高效的換熱器，制冷量自動控制，最可靠的機組保護，方便的現(xiàn)場安裝，電氣高度智能化。半封閉是曲軸箱體與電動機共同構(gòu)成一個密閉空間，從而取消軸封裝置，整機尺寸緊湊。根據(jù)冷量選用兩臺由沈陽第一冷凍機有限公司生產(chǎn)的DLSZ720半封閉螺桿冷水機組。技術(shù)參數(shù)如下：名義制冷量：716.0KW 耗電量：158.5KW壓縮機型式：半封閉單螺桿壓縮

32、機 冷凍水進出口管徑：DN150冷凍水額定水量：123m3/h 冷凍水側(cè)承壓能力：1.6MPa冷凍水側(cè)阻力：0.1 Mpa 冷卻水進出口管徑：DN125冷卻水額定水量：154 m3/h 冷卻水側(cè)承壓能力：1.0Pa冷卻水側(cè)阻力：0.1 Mpa 機組尺寸： 長×寬×高 4200×1320×2130該冷熱水機組采用R22制冷工質(zhì)，COP可達4.5要求。兩臺機組完全運行時總制冷量為：716.0×2=1432KW, 滿足最大負荷的情況；運行一臺 DLSZ720時制冷量716.0KW。7.3.2 分水器和集水器的選擇冷水機組生產(chǎn)的冷水送入供水集管，再經(jīng)供

33、水集管向各支系統(tǒng)或各分區(qū)送水，各支系統(tǒng)或各分區(qū)的空調(diào)回水，先回流至回水集管，然后由水泵送入冷水機組。供回水集管上的各管路均應設置調(diào)節(jié)閥和壓力表，底部應設置排污閥或排污管（一般選用DN40）。供回水集管的管徑按其中水的流速為0.50.8 m/s范圍確定。管長由所需連接的管的接頭個數(shù)、管徑及間距確定，兩相鄰管接頭中心線間距為兩管外徑+1200mm，兩邊管接頭中心線距集管斷面宜為管外徑+60mm。1）集水器的選型計算可按經(jīng)驗公式D=(1.53)dmax來確定直徑D,其中dmax=200mm。 D=(1.53)dmax=2×200=400mm其中L1=d1+60=40+60=100mm L2

34、=d1+d2+120=40+200+120=360mmL3= d2+d3+120=200+150+120=470mm L4= d3+d4+120=150+150+120=420mmL5= d4+d5+120=150+150+120=420mm L6= d5+d6+120=150+100+120=370mmL7= d6+60=100+60=160mm L=Li=2300mm2）分水器的選型計算可按經(jīng)驗公式D=(1.53)dmax來確定直徑D,其中dmax=200mm。 D=(1.53)dmax=2×200=400mm其中L1=d1+60=200+60=260mm L2=d1+d2+12

35、0=200+150+120=470mmL3= d2+d3+120=150+150+120=420mm L4= d3+d4+120=150+150+120=420mmL5= d4+d5+120=150+100+120=370mm L6= d5+60=100+60=160mmL=Li=2100mm7.3.3 補水定壓系統(tǒng)的選型與計算1）有效膨脹容積有效膨脹容積VC是系統(tǒng)內(nèi)水有低溫向高溫變化過程中，水的體積膨脹量。水的膨脹系數(shù)為0.0006,則： VC=0.0006×t×V (L) 式中V為系統(tǒng)內(nèi)的存水量。系統(tǒng)的單位水容量 單位：L/m2 (建筑面積)項目全空氣系統(tǒng)空氣-水空調(diào)系

36、統(tǒng)供冷時0.400.550.701.30供熱時1.252.001.201.90在本系統(tǒng)中，單位水容量去1.50，改建筑的建筑面積為12000m2。故V=1.5×12000=18000 m2，t為水的平均溫差，冷水取15，熱水取45，則：VC=0.0006×45×18000=486L；注意：本設計是閉式系統(tǒng)用定壓罐穩(wěn)定壓力。2）補給水泵的選型與計算補給水泵在閉式系統(tǒng)中起定壓補水的作用，是中央空調(diào)中廣泛采用的定壓方式。補給水泵的揚程應保證將水送到系統(tǒng)最高點并留有25mHO的富裕壓頭。補給水泵的流量營部從系統(tǒng)的漏水量。正常情況下補水量取系統(tǒng)循環(huán)水量的1%，事故補水量為正

37、常補水量的的 四倍。水泵揚程： H=42+3=45 m正常情況下的水泵的流量： L=0.01× Lmax =0.01×227=2.27 m3/h事故時水泵的流量： L=4×0.01× Lmax =9.08 m3/h選擇兩臺一用一備。7.3.4 水泵的選型與計算1）空調(diào)循環(huán)水泵的選型與計算根據(jù)選型原則，選擇三臺空調(diào)循環(huán)水泵（兩用一備）。水泵所承擔的供回水管網(wǎng)的最不利環(huán)路。（1）水泵流量的確定水泵水量 L=(1.051.1) Lmax（m3/h） 式中 Lmax 冷水機組的冷水流量； 1.051.1 安全系數(shù)； 水泵流量 L=1.1×123=135

38、.3m3/h（2）水泵揚程H 的確定水泵揚程H 按下式計算：H =· Hmax 式中：H水泵揚程，m; Hmax水泵所承擔的最不利環(huán)路的水壓降，m H2O; 揚程儲備系數(shù)取=1.051.1?？倝航禐楣┗厮芫W(wǎng)最不利環(huán)路的水壓降，可以按照以下公式估算水泵的揚程：Hmax=hf+hd+hm m H20 式中：hf水系統(tǒng)總的沿程阻力損失，m H20； hd水系統(tǒng)總的局部阻力損失，m H20； hm設備的阻力損失，m H20；蒸發(fā)器的局部阻力損失為8m H20，自動控制閥的局部阻力為5 m H20；風機盤管局部阻力損失為5 m H20；最不利環(huán)路總阻力約為：Hmax=hf+hd+hm=4.19+8+5+5=22.19 m H20。水泵設計揚程為H =1.1×22.19=24.4 mH2O。2）空調(diào)冷卻水泵的選型與計算根據(jù)選型原則，選擇三臺空調(diào)循環(huán)水泵（兩用一備）。（1）水泵流量的確定水泵水量 L=（1.051.1）Lmax（m3/h） 式中 Lmax 冷水機組冷卻水流量； 1.0