制運架梁(制梁場規(guī)劃布局、制運架設別選型配套、質量關鍵技術、運架作業(yè)要點)

1、900噸簡支箱梁預制架設楊宇鵬中鐵十六局五公司 河北唐山摘要關鍵詞 高速鐵路 制梁 提梁 運梁 架梁 前言武廣鐵路是中國開通的第一條高速鐵路，其設計的900噸雙線簡支箱梁在國內也是首次應用。簡支梁采用工廠化預制，運梁車運輸架設的施工方法。900噸雙線簡支箱梁的預制工藝復雜，運輸架設風險較大。經過不斷創(chuàng)新和研究改進施工技術與工藝逐步總結出一套完善的制運架施工技術與工藝，達到了安全高效的目標?，F(xiàn)將900噸雙線簡支箱梁的制運架經驗總結如下。一 工程概況我部承擔的武廣鐵路客運專線標第一施工單元。起止里程為DK1592+585.18DK1656+097.08，正線全長62.628km，位于湖南株洲、湘潭

2、市境內，標段內橋梁68座計29539.42延長米，其中32、24米簡支箱梁共842跨，采用預制架設施工的682孔。梁場位于早禾塘特大橋與上水口山特大橋之間，里程為DK1632+219-DK1632+718.27。上水口山制梁場位置就是經過多種方案比選優(yōu)化最終確定：上下行供梁數(shù)量與運距基本均衡，上行供梁223孔，最遠運距17.4公里，下行337孔，最遠運距23.6公里；梁場位于山地，不僅避免占用農田，而且節(jié)省梁場地基處理成本；梁場位于兩橋之間路基位置，不需要設置運梁便道，梁場挖方與該段土石方重疊，不僅節(jié)約了梁場用地，而且原路基斷面挖方7.5萬方和路塹邊坡防護6021圬工方皆可取消。本標段制梁場設

3、計生產能力為每天預制兩孔梁，預制梁循環(huán)周期為5天，需要設置10個制梁臺座。根據(jù)制梁速度和鋼筋制作的循環(huán)周期時間設置4個底腹板鋼筋臺座和兩個頂板鋼筋臺座。根據(jù)制梁速度、箱梁張拉錨固后量測時間和架梁速度確定80個存梁臺座。二 箱梁預制1模板安裝(1)箱梁模板由底模、側模、內模和端模組成。采用整體式鋼模板，外側模、端模、底模的撓度不超過模板構件跨度的1/400，內模的撓度不超過構件跨度的1/250。模板的面板變形不大于1.5mm。模板有足夠的強度、剛度及穩(wěn)定性，確保梁體各部位結構尺寸正確及預埋件的位置準確，具有多次重復使用不影響梁體外形的剛度。模板面板與混凝土接觸面的焊縫打磨平整，無焊疤、凹坑、燒傷

4、等現(xiàn)象。(2)底模板為便于運輸分為十塊制作，到達工地后在制梁臺座條形基礎上按圖紙調整好預留反拱度并拼裝焊接成整體。底模加工制造要求：底模四個支座相對高差不大于2mm。同一支座四角高差不大于1mm，每米高低差不大于1mm。(3)端模板面板厚12mm，用螺栓與外側模板聯(lián)接，與側模板、內模板間的間隙用橡膠條填充。為運輸方便，端模分為兩件加工，運到工地后再拼裝成整體，并用20a槽鋼作骨架進行加固。(4)外側模安裝。利用外模支架上的水平千斤頂和豎向千斤頂，使側模水平和豎向移動，以達到快速調整安裝的目的。首次安裝調整好的外側模底部和底模間通過螺栓連接成為一個整體，以后變形不大則不再進行調整，也不必張開，端

5、模、內模拆除且初張拉后直接提梁。(5)安裝模板時，先裝內模、然后裝端模，內模為自動液壓收放結構。首先將橡膠抽拔棒逐根插入端模板各自孔內，切實保證端部抽拔棒順直、無死彎，并套好彈簧圈，上好端模與底模、端模與側模的連接螺栓。(6)內模在底腹板鋼筋就位后進行安裝。內模在場地上拼裝成一個整體采用兩臺50噸龍門吊提起后直接吊裝起來精確放到底腹板鋼筋上面，在安裝內模時，要隨時注意腹板部位通風孔預埋件的安裝。內模和端模安裝就位后綁扎頂板鋼筋。內模底板為不封閉結構，內模與底模、外側模均設連接螺桿，防止內模上浮。內模由走行機構、液壓系統(tǒng)、內模板三部分組成。安裝在模板端部的液壓動力源及控制模板的油缸，用來控制模板

6、升高、降低、收縮、張開。內模板鋼結構以20槽鋼作為基本構件，8mm厚鋼板作為面板，沿縱向分段制造，通過高強度螺栓聯(lián)結。內模支撐裝置采用可伸縮式撐桿和內模支架作為內模支撐。當內模支撐到位后，將可伸縮撐桿鎖定。整體式內模折疊分三次進行，兩側翼板部位、底部拐角部位模板，均為圓柱鉸鏈聯(lián)接，可以進行該部位的折疊和伸展，其折疊和伸展利用長行程千斤頂進行收支，頂板利用千斤頂收支。收縮后的內模，通過內模支架下方的鋼軌作為滑移軌道，在箱梁內腔滾輪配合下移動內模，內模收起后可以通過較小的梁端門口整體出入。整體式內模的移動通過布置在臺位端部的5t卷揚機進行牽引移位。2鋼筋制作箱梁鋼筋分底腹板鋼筋和頂板鋼筋兩部分，分

7、別在預先加工的鋼筋綁扎胎座上綁扎成型，鋼筋綁扎考慮吊裝要求，吊點處的鋼筋適當加強；綁扎胎座利用角鋼焊接而成，并按鋼筋坐標預設卡口對鋼筋綁扎進行定位。定位網片事先在胎具上焊好，然后在綁扎鋼筋骨架的箍筋、蹬筋時，將定位網片按編號在設計位置與箍筋、蹬筋同時綁扎好；鋼筋骨架制作必須嚴格遵照圖紙規(guī)定尺寸和鋼筋編號，在綁扎胎卡具上標明位置，再布筋綁扎。綁扎完畢后用龍門吊吊運、安裝在底模板上；為了有效控制箱梁底板混凝土厚度，采用H型鋼筋焊接骨架,骨架的高度滿足保護層厚度的要求，保證底板的混凝土厚度，分布間距為m左右，并相互錯開；預應力鋼筋預留管道各截面均采用定位網片，并在專用的胎具上進行焊接，為保證定位網定

8、位準確，定位網除了與蹬筋及箍筋綁扎牢固，將定位網片按編號及設計位置綁扎好與梁體鋼筋同時進行綁扎，定位網每0.5m設置一個；梁體鋼筋骨架與定位網片綁扎好，安裝到底模板上后，即可從骨架兩端向跨中將抽拔棒穿入定位網片的設計坐標孔。抽拔棒穿好后，對管道的方向、位置必須反復檢查和調整，確保管道定位準確，使抽拔棒順直，無死彎，以確保預應力管道的平順；梁體預留孔、預埋鐵件、預應力管道、吊點及支承點處的鋼筋綁扎需要首先滿足以上特殊要求，鋼筋避讓以上構件，綁扎尺寸在設計基礎上進行局部修正，綁扎鋼筋的位置、長度或大樣需要適當改動，滿足梁體鋼筋綁扎總體性要求；梁體防撞墻及綜合接地預埋鋼筋制作與梁體鋼筋綁扎同步。鋼筋

9、綁扎完成后用兩臺50噸龍門吊通過專用扁擔梁將底腹板鋼筋和頂板鋼筋依次吊入箱梁模板中，節(jié)省制梁臺座運轉周期。3混凝土澆筑混凝土澆筑需滿足6小時內澆筑完畢的要求。箱梁混凝土方量為327m3，必須在混凝土初凝前6小時內一次性澆筑完畢，以確?；炷恋耐暾院拖淞旱恼w性。為適應混凝土澆筑速度，自動計量混凝土拌和站采用120m3/h，8m3混凝土運輸罐車6臺、80型混凝土輸送泵4臺另加一臺備用、混凝土布料機8臺、混凝土振動器20個、提漿整平機1臺，大型移動防雨防曬棚兩個。設備配套、能力匹配、性能良好、施工組織均滿足混凝土灌筑需要。混凝土灌筑采用縱向分段、水平分層連續(xù)灌筑，由兩端向中間循序漸進的施工方法。

10、灌筑厚度不大于30cm。布料先從箱梁兩側腹板同步對稱均勻進行，先灌筑腹板與底板結合處，通過振動混凝土已經向底板中間流入一部分寬度，待底腹板結合處新灌注的混凝土不再下沉也不再向底板中間流動且腹板混凝土灌筑到高于底板混凝土時改用從內模頂部的天窗澆筑底板中間部分空缺的底板混凝土，振搗采用插入式振動棒和附著式振動器振搗。將底板混凝土填滿整平后再繼續(xù)向上部澆筑腹板混凝土。兩側腹板混凝土灌筑時，四臺布料機采用同步對稱方式灌筑腹板混凝土，依次從梁體端頭向梁體中間的順序分層同步進行澆筑，防止兩邊混凝土面高低懸殊，造成內模偏移或其它后果。當兩側腹板混凝土澆筑到頂板下部時，開始灌筑梁體頂板混凝土。頂板混凝土也從兩

11、端向中間對稱分層進行連續(xù)灌筑。灌筑過程中，設專人檢查模板、附著式振動器和鋼筋，發(fā)現(xiàn)螺栓、支撐等松動及時擰緊和打牢。發(fā)現(xiàn)漏漿及時堵嚴，鋼筋和預埋件如有移位，及時調整保證位置正確。混凝土灌筑入模時下料均勻，與振搗相配合，混凝土的振搗與下料交錯進行，每次振搗按混凝土所灌筑的部位使用相應區(qū)段上的振動器。梁體混凝土灌筑采用側振并輔以插入式高頻振動棒振搗成型，梁體腹板、底板采用側振和插入式振動，頂板混凝土用插入式振動，輔以平板振動器振動?；炷琳駝訒r間，以混凝土表面不再下沉、沒有氣泡逸出和混凝土表面開始泛漿為度，頂板混凝土灌筑到設計標高后防撞墻預埋鋼筋中間區(qū)域采用提漿整平機對混凝土頂面進行大面積整平，兩側

12、有豎墻預埋筋區(qū)域采用插入式振動器輔助抹平工具及時趕壓、抹平，保證排水坡度和平整度。收漿抹平執(zhí)行兩次，以防裂紋和不平整。4混凝土防裂控制箱梁體積大、夏季混凝土內部產生的水化熱最高溫度可達到65度以上，環(huán)境溫度夏季最高43度，混凝土內外溫差達22度以上，如不有效的控制內外溫差，箱梁混凝土必然開裂。縮小箱梁內外溫差是梁體混凝土澆筑之前必須解決好的一個現(xiàn)實問題。要從降低原材料溫度、降低水泥溫度、降低拌和用水溫度、降低輸送泵管溫度、降低模板溫度、降低混凝土入模溫度、增加箱梁外部環(huán)境溫度等方面采取可靠措施來減小箱梁內外溫差，避免梁體出現(xiàn)溫度裂縫。(1)溫度控制技術箱梁混凝土澆筑時模板溫度控制在535范圍內

13、，混凝土入模溫度控制在530。混凝土入模前含氣量控制在2.63.2%范圍內。下表為夏季預制箱梁混凝土灌筑溫記錄表：混凝土溫度測量記錄表箱梁編號入模溫度測溫時間測溫位置溫度（）備注梁號：XT31.5Z-145澆筑時間：2007.7.23.20：30-02：30）292007-7-23 2:00:00芯部30.5澆注完畢初始溫度2007-7-23 2:00:00腹扳表面27.52007-7-23 2:00:00箱內表面31.252007-7-23 2:00:00頂板表面282007-7-23 2:00:00環(huán)境26.252007-7-23 20:00:00芯部60.25混凝土溫度峰值2007-7-

14、23 20:00:00腹扳表面46.252007-7-23 20:00:00箱內表面612007-7-23 20:00:00頂板表面39.752007-7-23 20:00:00環(huán)境32.25梁號：XT31.5Q-174澆筑時間：2007.8.26.17:00-23：00292007-8-26 00:00:00芯部31.25澆注完畢初始溫度2007-8-26 00:00:00腹扳表面282007-8-26 00:00:00箱內表面31.52007-8-26 00:00:00頂板表面29.752007-8-26 00:00:00環(huán)境272007-8-26 16:00:00芯部61.25混凝土溫度

15、峰值2007-8-26 16:00:00腹扳表面47.252007-8-26 16:00:00箱內表面61.52007-8-26 16:00:00頂板表面402007-8-26 16:00:00環(huán)境36.5通過上表分析得知，混凝土的入模溫度如果超過300C，很難保證混凝土溫度峰值小于65。因此在夏季施工要嚴格采取降溫措施，控制混凝土的入模溫度。在炎熱氣候下灌筑混凝土時，混凝土拌合用水采取地下水，同時在水中加冰，以降低水溫；粗細骨料采用防曬棚遮蓋，棚內通風，使骨料保持較低溫度；水泥、粉煤灰儲存罐也要加蓋防曬，保持通風，避免陽光直射，新進場水泥和粉煤灰要存放冷卻后再使用，這樣也可以保持水泥和粉煤灰

16、較低溫度；對模板、混凝土運輸車輛、混凝土泵和布料機均采用外表遮蓋和灑水降溫措施。為避免模板和新澆混凝土受陽光直射，安排在傍晚灌筑。在空氣相對濕度較小、風速大的環(huán)境下，采取噴霧、擋風等措施，灌筑混凝土后及時覆蓋。混凝土的拌合物溫度控制和加冰量采用以下熱功公式計算：T0=0.92(mceTce+msaTsa+mgTg+mfTg)4.2Tw(mw-wsamsa-wgmg)+C1(wsamsaTsa+wgmgTg) C2(wsamsa+wgmg)/4.2mw+0.9(mce+msa+mg+mf)式中：T0混凝土拌和溫度（）；mw水用量（Kg）；mce水泥用量（Kg）；msa砂子用量（Kg）；mg石子用

17、量（Kg）；mf粉煤灰用量（Kg）；Tw水的溫度（）；Tce水泥的溫度（）；Tf粉煤灰的溫度（）；Tsa細骨料的溫度（）；T粗骨料溫度（）；wsa砂子的含水率（）；wg碎石的含水率（）C1水的比熱容（KJ/KgK）；C2冰的融解熱（KJ/Kg）。混凝土拌和物出機溫度計算：T1=T0-0.16（T0-Ti）式中：T1混凝土拌和物出機溫度（）；Ti攪拌機棚內溫度（）混凝土拌和物經運輸?shù)綕仓r溫度計算：T2=T1-（t10.032n）（T1-Ta）式中：T2砼拌和物運輸?shù)綕仓r的溫度()；t1砼拌和物自運輸?shù)綕仓r的時間(h)；n砼拌和物運轉次數(shù)；Ta砼拌和物運輸時環(huán)境溫度()；溫度損失系數(shù)（1/h

18、）攪拌運輸車取0.25。室外溫度超過35或混凝土拌合物出盤溫度達到30及以上時按夏季施工。冬季施工采用蒸養(yǎng)罩對梁體進行蒸汽養(yǎng)生保溫，在梁體內部、表面和蒸養(yǎng)蓬內安裝測溫裝置，使箱內與向外、混凝土內部與表面、表面與環(huán)境溫度均不超過15，有效控制溫差引起的梁體裂紋。(2)裂紋控制技術控制溫差裂紋：夏季降溫、冬季保溫，有效控制混凝土內外溫差過大即可防止混凝土表面出現(xiàn)裂紋?？刂聘煽s裂紋：梁體混凝土澆筑完畢及時進行覆蓋并灑水養(yǎng)生，養(yǎng)生時間不少于14天，防止水分散失出現(xiàn)干縮裂紋。箱梁被搬到存梁區(qū)后及時在不便于覆蓋的側面及底面涂刷養(yǎng)護劑防止水分散失過快，有效防止干縮裂紋的出現(xiàn)。5 箱梁徐變上拱控制梁體結構在活

19、載作用下的彈性變形以及恒載作用下的長期變形都會直接影響到橋上軌道結構的受力、平順性及行車安全及舒適性。而且無碴軌道設備在鋪設，其扣件的調整量有限，因此，對于預應力產生的徐變上拱的控制就成為無碴軌道預應力混凝土梁設計的關鍵。 (1)預應力混凝土梁橋徐變上拱的產生預應力箱梁在使用階段活載作用時截面下緣要求不能出現(xiàn)拉應力，為盡量發(fā)揮預應力筋作用，預應力筋重心盡量偏下，以抵抗荷載作用，于是，在使用階段全部恒載的作用下，截面將長期處于偏心受壓狀態(tài)，由此產生徐變上拱。 (2)預應力混凝土梁徐變上拱的產生 設計方面橋梁在使用階段恒載作用下其截面下緣應力水平以及梁體的恒、活載設計彎矩比值是設計方面的主要因素。

20、長期受壓的混凝土徐變變形與其應力大小有直接關系，在設計過程中，采用提高其高跨比以加大梁的豎向剛度來減小活載作用下的梁體下緣混凝土拉應力值，其次，通過調整預應力筋的布置使梁的截面上下緣應力在預應力筋及恒載的作用下盡力接近，從而將梁體徐變上拱值控制在規(guī)定的限值之內。 施工方面A水灰比和水泥用量水灰比和水泥用量是影響徐變上拱的重要因素，這是因為混凝土的徐變主要由水泥漿的徐變引起的。B骨料的力學性能骨料在混凝土中主要是對水泥漿體徐變起約束作用，其程度取決于骨料的彈性模量和體積含量，施工時要選用彈性模量較高的巖石和適宜的級配。C徐變上拱的大小取決于施加預應力時梁體的彈性上拱量，偏低的彈性模量會引起較大的

21、徐變上拱。D采用蒸汽養(yǎng)護降低混凝土的徐變變形。(3)預應力徐變上拱控制配合比設計中，嚴格控制水灰比及水泥用量；混凝土彈性模量主要取決于骨料的彈性模量，為此選用骨料時盡可能采用彈模較高的骨料；利用預先設置反拱來抵消部分預應力彈性上拱，來保證線路在運營狀態(tài)下的平順性，其理論計算跨中反拱值17.8mm；扣除自重影響后預應力產生的上拱度11.8mm；二期恒載上橋時間按預加應力后60天預計，其理論殘余徐變上拱度限值為5.9mm。箱梁的徐變上拱必須嚴格控制，并且考慮不同生產工藝、結構所處環(huán)境條件的綜合影響。通過增加梁體剛度，提高恒活載作用效應比值，降低對其施加的預應力水平，有效降低結構徐變上拱。采用較大的

22、高跨比通過加大梁的剛度，是降低結構徐變上拱的前提。嚴格控制預應力張拉時間以及二期恒載施加期限是保證箱梁殘余徐變上拱值控制于限值之內的關鍵。6箱梁結構耐久性箱梁采用高性能混凝土，按使用年限100年做耐久性檢驗。耐久性混凝土技術指標：混凝土抗凍性試件在凍融循環(huán)次數(shù)200次后，重量損失不超過5%、相對動彈性模量不低于60%；抗?jié)B性試件抗?jié)B等級不小于P20；抗氯離子滲透性試件的氯離子滲透電量不大于1200C，當處于含氯鹽環(huán)境時，氯離子滲透電量不大于1000C；混凝土護筋性試件中鋼筋不出現(xiàn)銹蝕。7箱梁冬季保溫技術箱梁的蒸汽養(yǎng)護對于梁體混凝土質量起著至關重要的作用。箱梁混凝土養(yǎng)護采用蒸汽養(yǎng)生，為確保蒸汽養(yǎng)

23、護時溫度的均恒性，提高養(yǎng)護質量，我們在箱梁蒸汽養(yǎng)護中引入了溫度自動控制系統(tǒng)。蒸汽養(yǎng)護分為靜停、升溫、恒溫、降溫四個階段，要求嚴格控制升、降溫速度及恒溫溫度，以免梁體內外溫差過大或恒溫溫度過高而導致梁體出現(xiàn)裂紋現(xiàn)象。我們在實際施工中采用兩臺4t的鍋爐保證蒸汽供應，在蒸養(yǎng)棚及內模中設置多條蒸汽管道，通過兩端供汽，調節(jié)管道中的供汽量，保證蒸養(yǎng)棚內溫度的均勻性，采用風冷方式控制降溫，采用遠傳式壓力溫度計、溫度控制儀、計算機等設備自動控制養(yǎng)護溫度及升、降溫速度，在養(yǎng)護人員的嚴密監(jiān)控下實現(xiàn)蒸汽養(yǎng)護。1溫度自動控制系統(tǒng)設計在混凝土箱梁蒸汽養(yǎng)護過程中，不論是在升溫和降溫階段還是在恒溫階段對箱梁溫度的檢測和調節(jié)

24、則是溫度自動控制的關鍵環(huán)節(jié)。溫度的檢測主要是針對養(yǎng)護罩內蒸汽和空氣的混合物的溫度測量，需要在箱梁的適當位置布置相應的溫度傳感器；溫度的調節(jié)主要是對鍋爐蒸汽出口的閥門進行精確和及時的控制；同時控制系統(tǒng)還設計有養(yǎng)護罩內溫度的實時顯示、初始參數(shù)的設置(包括升溫和降溫分段控制的參數(shù)設置)及安全報警等功能。蒸汽養(yǎng)生原理如圖微機控溫系統(tǒng)原理圖。 (1)溫度傳感器的布置每孔箱梁共布置27個測溫點,傳感器距離混凝土箱梁表面30cm。其中梁箱體內布置4個測溫點，在L/3、L/6的位置各兩個，高度居中；兩側腹板，各布置4個測溫點，在L/3、L/6的位置各兩個，一邊高度為H/4，一邊高度為3H/4；頂板布置8個測溫

25、點，其中外圍的4個測溫點布置在L/6的位置，中間部位的4個測溫點布置微機控溫系統(tǒng)原理圖L/3的位置，高度在距離頂板表面的30cm 處。臺座下4個測溫點，在L/3、L/6的位置各兩個；頂板L/4、L/23L/4處預埋康-銅熱電偶。 (2) 升溫和恒溫階段的溫度控制原理溫度控制的核心采用8031單片微機及2764構成，在升溫階段將升溫速度控制在10/小時，恒溫階段的溫度保持在60，溫度傳感器采用銅康-銅熱電偶。控制系統(tǒng)不斷的對各測溫點的溫度進行實時檢測，并將此溫度與系統(tǒng)內設置的定值(或變值)加以比較，將比較的結果在控制系統(tǒng)內轉變?yōu)轵寗与姶砰y門開啟大小的電壓值，依次來控制進入養(yǎng)護罩的蒸汽流量。同時還

26、將實際測量的各點的溫度值在LED顯示器中進行對應的顯示。當出現(xiàn)溫度高于預設的恒溫值時還可觸發(fā)報警系統(tǒng)。控制系統(tǒng)對每個點的溫度測量后與設定的值進行比較，然后發(fā)出相應的控制信號，并將此信號轉化為相應的電流值去控制電磁閥門的開啟和關閉以及開啟的大小。(3) 控制流程整個養(yǎng)護系統(tǒng)的控制閥門可分為三個層次：總管道閥門、支管道閥門、組閥門，總管道閥門控制總管道的蒸汽流量，支管道閥門控制各支管道的蒸汽流量，每個支管道上相鄰的三個噴嘴分為一組由一個組閥門來控制這三個噴嘴的射流量。一組噴嘴的中心位置設置一個溫度傳感器，整個控制系統(tǒng)間隔20分鐘對布置在各個部位的溫度進行采集。采集的數(shù)據(jù)一方面?zhèn)鬟f給相應的LED顯示

27、器(每個傳感器對應一個顯示位)，另一方面和設定的溫度值比較，若是實測值和設定值之差小于2，就說明此傳感器附近的溫度較低，需要對應的組閥門開大一個擋位,若是同一支管道上的組閥門對應的傳感器實測值和設定值之差都小于2，就不用單獨調節(jié)各個組閥門，只需調大對應的支管道的閥門。若所有的傳感器溫度的實測值和設定值之差2，那就直接調節(jié)總管道閥門。反之實測值和設定值之差都大于2，就將閥門調小一個擋。若是在正常范圍內則控制核心不用給閥門發(fā)送電流信號，當閥門的調節(jié)到達極限位置時則在相應的顯示器上顯示“OVER”符號，說明此閥門已經無調節(jié)能力需要通過上一級的支管道閥門或總閥門來調節(jié)蒸汽流量?；炷料淞旱臏囟瓤刂品譃?/p>

28、兩個階段：升溫階段和保溫階段。升溫階段控制溫度的上升斜率保持在10/小時左右，誤差值為±2/小時,當?shù)诙螠y量值和第一次測量值的變化率小于上述規(guī)定時，則由控制核心發(fā)送電流信號給相應的閥門，將其調大一個擋位，反之則調小一個擋位。保溫階段控制溫度的具體值，就是將實測值和保溫所需的溫度值60進行比較，同樣也規(guī)定有誤差值為±2。三 箱梁運架施工技術運梁通道必要滿足下列條件：路基完成20CM級配碎石加5水泥基床表層填筑；連續(xù)梁施工完成梁體澆筑其強度和彈性模量達到100%。提梁機使用輪軌式提梁機，運梁車使用900噸運梁車，架橋機使用900噸下導梁式架橋機。提梁機從制梁臺座提吊至運梁車需

29、要1小時，運梁車重載行駛速度3km/h，空駛速度5km/h,架橋機4小時架設1孔梁。1箱梁提運架梁施工技術 (1)提梁提梁前技術人員仔細核對待架成品箱梁合格證，檢查外觀、梁長、編號以及支座型號、安裝位置等，核對無誤后方可吊裝。提梁采用四點起吊三點平衡原理，吊點設在梁端腹板內側，吊裝梁體時在頂板下緣吊孔處墊以厚度不小于40mm的鋼墊板及橡膠墊板保護梁體；起吊過程控制梁體同一梁端高差10mm和兩端高差20mm。 (2)運梁通過1臺900T提梁機將箱梁提升至TLC900型運梁車上，利用運梁車進行整孔箱梁運輸。運輸支點設置在梁腹板下，距梁端距離3.0m。而且支點應位于同一平面上，箱梁同一端支點相對高差

30、不得大于2mm；裝梁時各支點對位要準確，縱向偏差為±10mm，橫向偏差為±5mm，如位置偏差超標，須重新對位。啟動前全面檢查箱梁的支墊及支撐情況，查檢運梁車的方向及制動系統(tǒng)等，確認無誤后方可運行。運梁過程中，操作人員要高度集中精力，密切注意觀察運梁車及前方道路情況，發(fā)現(xiàn)異常，及早采取措施，非緊急情況，嚴禁高檔位急起急停。雨雪及大風等惡劣條件下，不得進行運梁作業(yè)。路面濕、滑及冰凍等要采取相應防護措施，降低運梁速度。 (3)喂梁運梁車運梁到架橋機尾部，箱梁第一吊點距離車前端1.3m，供架橋機前起升小車吊運，后活動枕梁與架橋機前起升小車共同推動箱梁前進，后活動枕梁行進到終點，箱梁

31、第二吊點距離運梁車前端3.9m，供架橋機后起升小車吊運。圖片1 雙線簡支箱梁正在架設施工(4)架設運梁平車載梁行至架橋機尾部停止制動，前吊梁行車吊梁體前端；前吊梁行車拖梁、運梁平車上的后臺車配合前移梁體；梁體前移，梁體后端至架橋機尾部，后吊梁行車吊梁體后端；前后吊梁行車共同配合前移梁體；前后吊梁行車載梁行至架橋機架梁段；徐徐落梁，當梁底面距離墩頂預先安裝好的四臺千斤頂頂面5cm時精確緩慢調整梁體位置、使梁底支座錨栓入孔并繼續(xù)落梁到千斤頂上，調整千斤頂油壓使每臺千斤頂頂力只差小于5%時鎖定千斤頂油門，立模灌注砂漿墊層，帶砂漿墊層強度達到40MPa時即可抽出四臺千斤頂，至此架設過程結束。(5)架橋

32、機過孔架橋機架設該孔完畢后，架橋機進行過孔作業(yè)。首先在橋面鋪設架橋機臨時軌道；解除架橋機后支腿臺車下部2個機械頂，臺車輪落于軌面上；利用輔支腿和前支腿油缸交替動作，使前支腿下調整節(jié)離開墩面；開動后支腿臺車電機，使架橋機前移；架橋機前移至設計位置；安裝后支腿臺車機械頂下部4個調整墊塊；利用輔支腿油缸，調整前支腿，支平主梁；前吊梁行車前移吊起下導梁后端；輔支腿臺車吊輪吊起下導梁前端；前吊梁行車前移，推動下導梁前移；下導梁行至其中心稍后輔支腿1m處停止，下導梁天車捆吊下導梁；前吊梁行車和下導梁天車吊下導梁同時前移；前吊梁行車行至前支腿附近停止；解除前吊梁行車捆吊；下導梁天車繼續(xù)拖動下導梁前移；下導梁

33、天車拖動下導梁至設計位置；支平、調整、穩(wěn)固下導梁；拆除架橋機臨時軌道；全面檢查，架橋機準備架梁。(6)架橋機橋間轉運架橋機橋間轉移有兩種方法，當橋間距較小時，可以利用架橋機架設最后一孔梁時的組裝狀態(tài)，即摘除下導梁前后支撐、折疊前支腿下部折疊節(jié)的狀態(tài)，利用架橋機過孔的操作程序，循環(huán)作業(yè)完成架橋機橋間轉移。當兩座橋梁間距離較大時，則需要利用運梁車馱運進行轉移。運梁車空車送進架橋機尾部；臨時支架下部固定于動力臺車上，上部和主梁底部固定；支好運梁車前支腿，架橋機靠前支腿和臨時支架支撐；用架橋機天車拆卸后支腿下部橫聯(lián)部分，并調運到前方；用下導梁天車和架橋機天車向后挪動下導梁；將后支腿下部橫聯(lián)置于前支腿后

34、下導梁上； 同時啟動運梁車和動力臺車動力，運梁車前行，動力臺車后移；運梁車到位，安裝前臨時支架，并固定。調整運梁車獨立懸掛使其處于低位狀態(tài)；重新調整下導梁天車、輔支腿、天車和下導梁等位置及固定方式，使下導梁離開地面一定間隙；調整運梁車獨立懸掛使其處于高位狀態(tài)；開動運梁車，馱運架橋機進行橋間轉移。2 特殊情況下的箱梁架設技術(1)坡道架梁輔助支腿設有1.6m行程的液壓油缸，使得輔助支腿立柱高度可調，前支腿立柱分為內外套，內套可在外套內伸縮，使得支腿立柱高度可調，前支腿立柱高度的調整在前支腿吊掛過孔到位后利用輔助支腿的油缸完成，從而使架橋機適應坡道不大于12的縱坡。(2)曲線架梁架橋機第一次過孔走行前，預先調整前半段架橋機走行軌道，根據(jù)曲線半徑計算后支腿偏離線路中心一定距離，使輔助支腿上墩后大致與墩中心重合，前支腿吊掛過孔到位后也與墩中心大致重合。然后調整后半段架橋機走行軌道使軌道逐漸在后支腿站位處與梁體中心重合，此時架橋機第二次走行到位后，后支腿與梁體中心也大致重合。另外天車具有±200mm的橫移功能，從而使架橋機可適應曲線半徑不小于2500m的橋梁架設工作。3梁體固定技術(1)落梁落梁前對支承墊石標高進行復核，確保預留灌注砂漿厚度滿足23c