蒸發(fā)濃縮用于廢水處理

1、蒸發(fā)濃縮用于廢水處理化工原理課程設(shè)計一蔗糖汁溶液蒸發(fā)器設(shè)計第一章 總論第一節(jié)設(shè)計依據(jù)與指導思想本課程設(shè)計根據(jù)廣西大學化工原理課程教學的要求，為加強化工原理課程教學綜合性和實踐性以及理 論聯(lián)系實際的教學目的，使學生掌握綜合運用本課程和前修課程的基本知識，完成以某項單元操作為主的 一次化工設(shè)計實踐。通過課程設(shè)計，要求學生了解工程設(shè)計的基本內(nèi)容，掌握化工設(shè)計的主要程序和方法，學會綜合運用已學知識地分析和解決工程實際問題。課程設(shè)計中需要學生自己作岀決策，即確定方案、選擇流程、查取資料、進行過程和設(shè)備計算，并要對自 己的選擇作岀論證及核算，經(jīng)過反復的分析比較，擇優(yōu)選定最理想的方案和合理的設(shè)計。最終以精練

2、的語 言、簡潔的文字、清晰的圖表來表達自己的設(shè)計思想和計算結(jié)果。設(shè)計的基本思想是，根據(jù)過程基本原理和工程實踐經(jīng)驗，初步確定蒸發(fā)器的主要工藝結(jié)構(gòu)尺寸，然后結(jié)合 理論和實際經(jīng)驗進行蒸發(fā)器的面積與各效蒸發(fā)能力的校核，根據(jù)校核結(jié)果，針對設(shè)計不盡合理的結(jié)構(gòu)尺寸 進行調(diào)整，改進設(shè)計，使設(shè)計更加合理。最終選取一個比較合理和科學的方案，使蒸發(fā)器每一效的蒸發(fā)面 積基本相等，以便于設(shè)計。并能用CAD輔助作圖，加強作圖和讀圖的能能力。結(jié)合實例介紹實際設(shè)計過程。第二節(jié)設(shè)計原則與設(shè)計范圍設(shè)計原則：總的原則是盡可能多地采用先進的技術(shù)，使生產(chǎn)達到技術(shù)先進、經(jīng)濟合理的要求，符合優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、安全、低能耗的原則，具體考慮以下幾點

3、。滿足工藝和操作的要求所設(shè)計岀來的流程和設(shè)備能保證得到質(zhì)量穩(wěn)定的產(chǎn)品。由于工業(yè)上原料的濃度、溫度經(jīng)常有變化，因此設(shè)計的流程與設(shè)備需要一定的 操作彈性和安全性，可方便地進蒸發(fā)能力和傳熱量的調(diào)節(jié)。設(shè)置必需的儀表并安裝在適宜部位，以便能通 過這些儀表來觀測和控制生產(chǎn)過程。滿足經(jīng)濟上的要求 要節(jié)省熱能和電能的消耗，減少設(shè)備與基建的費用，如合理安排效書，進行抽汽，提高熱能的利用率和經(jīng)濟效益。蒸發(fā)器的類型、效數(shù)的確定以、進料 的方式以及抽汽方案的確定，對操作費用和設(shè)備費用均有很大的影響，因此必須根據(jù)具體情況選擇合適設(shè) 計方案與工藝流程。力求總費用盡可能低一些。保證生產(chǎn)安全 生產(chǎn)中應防止物料的泄露，生產(chǎn)和使

4、用易燃物料車間的電器均應為防爆產(chǎn)品。鑒于蒸發(fā)器大都安裝在室外，為能抵抗大自然的破壞，其設(shè)備應具 有一定剛度和強度。設(shè)計范圍：運用課本、圖書館的資料和其它各方面的相關(guān)手冊等，設(shè)計岀一個能進行安裝、生產(chǎn)的蒸發(fā)器。 主要設(shè)計有蒸發(fā)的工藝流程圖，蒸發(fā)器的類型以及裝配圖、輔助設(shè)備的選型。要求有詳盡的計算過程以及 相應的驗證、校核，以及輔助設(shè)備的選型依據(jù)、生產(chǎn)流程圖的科學合理性。第三節(jié) 生產(chǎn)規(guī)模與生產(chǎn)天數(shù) 生產(chǎn)規(guī)模：糖清汁處理量 43200kg/h每天生產(chǎn)時間24小時，日糖清汁處理量：43200X 24 = 1036.8t/d生產(chǎn)天數(shù)：每年生產(chǎn)天數(shù) 300天，年處理糖清汁處理量：1036.8 X 300=

5、311040 t/y四節(jié) 主要技術(shù)經(jīng)濟指標主要技術(shù)經(jīng)濟指標為以下幾個方面：生產(chǎn)能力：糖清汁處理量 43200kg/h產(chǎn)品濃度： 60% （質(zhì)量）加熱蒸汽壓： 1.5atm末效蒸汽壓： 0.14atm加熱室標準面積： 500m2加熱管規(guī)格：無縫鋼管 ?42/36加熱管數(shù)： 1303 根加熱室工作介質(zhì)：飽和蒸汽蒸發(fā)室工作介質(zhì)：糖清汁加熱室工作容積：13.6 m3蒸發(fā)室工作容積：36.4 m3第二章 蒸發(fā)器工藝計算第一節(jié) 流程圖及對設(shè)計流程圖的說明1.1 蒸發(fā)操作流程的確定蒸發(fā)裝置流程是指多效蒸發(fā)器中蒸發(fā)器的數(shù)目及其組合排列方式,物料和蒸汽的流向 ,以及附屬設(shè)備的安排等. 多效蒸發(fā)器的流程根據(jù)加熱蒸

6、汽與料液的流向不同可以分為并流、逆流、平流及混流四種。1.1.1 一般情況下，生產(chǎn)中通常用并流。如圖 2-1 所示。并流操作，料液在效間的傳輸可以利用各效間 的壓差進行，而不用另外用泵來傳輸。同時由于效間沸點依次降低，前一效的料液進入后一效時，會因過 熱而自動發(fā)生蒸發(fā)。但是并流操作也有自己的缺點。各效的壓力差依次減小，溫度也依次減小，而料液的 濃度依次升高，黏度依次增大，這對料液的傳輸不利。特別是對于高黏度的料液不宜采用并流方式進料。田并沛加料津發(fā)梯詐-1.1.2逆流流程料液由末效加入，依次用泵送入前一效，隨著料液濃度升高溫度也越高。依次各效間黏度相 差不是太大，傳熱系數(shù)變化也不是很大。逆流加

7、料適合于黏度隨濃度變化較大的料液，而不適宜熱敏性物 料的蒸發(fā)。1.1.3平流操作適合于有結(jié)晶析出的物料，或用于同時濃縮兩種以上的水溶液體系.如圖2-2所示。1.1.4混流操作是在各效間兼用并流和逆流的加料方法，其具有并流和逆流的有點，同時克服了他們的缺點,但是操作比較復雜。鑒于糖汁是熱敏性料液，不宜采用逆流；其岀效黏度變化也比較小，在并流能滿足的 情況下，為了操作簡便和經(jīng)濟，設(shè)計管路比較繁瑣，其操作比較復雜，一般情況也不采用混流。從以上又知道，平流不合適于糖汁的蒸發(fā)。所以選擇并流比較經(jīng)濟。1.2.蒸發(fā)效數(shù)的確定采用多效蒸發(fā)的目的在于充分利用熱能。通過二次蒸汽的再利用，減少蒸汽的消耗量，提高蒸汽

8、的經(jīng)濟 性。但是并不代表效數(shù)越多越好，其還受到經(jīng)濟和計算因素的限制，因此在確定效數(shù)時，應該綜合考慮設(shè)備費用和操作費用總和最小來確定最合適效數(shù)。表2-1表示不同效數(shù)蒸發(fā)過程的單位蒸汽消耗量，可以借此作為選效參考。表2-1不同效數(shù)蒸發(fā)過程的單位蒸汽消耗量（kg蒸汽/kg水）1數(shù)單效雙效三小四效五效理論蒸汽消耗量1.10.50.330.250.2實際消耗量1.10.570.40.30.27若再增加效數(shù)可節(jié)約的蒸汽/%933025107在蒸發(fā)操作中，為保證傳熱的正常進行，每一效的溫差不能小于 57C，對于電解質(zhì)，采用23效,對于非電解 質(zhì)，采用46效.糖汁溶質(zhì)屬于非電解質(zhì)，我們采用4效，以利于確保每一

9、效的加熱面積相同。1.3流程圖及對設(shè)計流程圖的說明1.3.1從以上分析，可以確定蒸發(fā)的流程圖，并加以對其的說明。流程圖如圖2-3所示（也可參見附錄1）圖上3并流加料蒸扯工藝流桓圖.1.3.2該蒸發(fā)流程采用四效并流工藝流程，料液和蒸汽從一效進效，每效的岀效蒸汽（二效蒸汽）進入下一 效繼續(xù)進行加熱蒸發(fā)，依次這樣進行直到四效，每一效的二次蒸汽根據(jù)具體情況進行抽汽，抽汽方案具體 見后面分析。岀四效的二次蒸汽經(jīng)冷凝罐冷凝，冷凝液向下排岀，不凝性氣體直接排空。第二節(jié)蒸發(fā)器類型選擇2.1由于生產(chǎn)要求的不同， 蒸發(fā)設(shè)備有多種不同的結(jié)構(gòu)型式。對常用的間壁傳熱式蒸發(fā)器，按溶液在蒸發(fā)器 中的運動情況，大致可分為以下

10、兩大類:2.1.1單程型蒸發(fā)器 特點：溶液以液膜的形式一次通過加熱室，不進行循環(huán)。優(yōu)點：溶液停留時間短，故特別適用于熱敏性物料的 蒸發(fā)；溫度差損失較小， 表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)較大。 缺點： 設(shè)計或操作不當時不易成膜， 熱流量將明顯下降； 不適用于易結(jié)晶、結(jié)垢物料的蒸發(fā)。此類蒸發(fā)主要有a.升膜式蒸發(fā)器b.降膜式蒸發(fā)器c.刮板式蒸發(fā)器2.1.2 循環(huán)型蒸發(fā)器特點：溶液在蒸發(fā)器中做循環(huán)流動，蒸發(fā)器內(nèi)溶液濃度基本相同，接近完成液的濃度。操作穩(wěn)定。此類蒸發(fā)器主要有a.中央循環(huán)管式蒸發(fā)器b.懸筐式蒸發(fā)器c.外熱式蒸發(fā)器d.列文式蒸發(fā)器e.強制循環(huán)蒸發(fā)器。 其中，前四種為自然循環(huán)蒸發(fā)器。2.2 蒸發(fā)器的選型 1中央

11、循環(huán)管式蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)和原理：其下部的加熱室由垂直管束組成，中間有一根直徑較大的中央循環(huán)管。 當管內(nèi)液體被加熱沸騰時，中央循環(huán)管內(nèi)氣液混合物的平均密度較大；而其余加熱管內(nèi)氣液混合物的平均 密度較小。在密度差的作用下，溶液由中央循環(huán)管下降，而由加熱管上升，做自然循環(huán)流動。溶液的循環(huán) 流動提高了沸騰表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，強化了蒸發(fā)過程。這種蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)緊湊，制造方便，傳熱較好，操作可靠 等優(yōu)點，應用十分廣泛，有 標準蒸發(fā)器 之稱。目前糖廠也大多中央循環(huán)管式蒸發(fā)器，技術(shù)比較成熟。但是這種蒸發(fā)器的加熱面積較小，隨著蒸發(fā)罐向大 型化的發(fā)展，單一的中央循降液管很難保證罐內(nèi)糖汁的循環(huán)，因此在中央循環(huán)管蒸發(fā)器的基礎(chǔ)上，加以

12、改 進，發(fā)展了一種新型的外循環(huán)式蒸發(fā)器，其把循環(huán)管安裝在加熱室的外面，加熱室的直徑比汁汽室的直徑 稍小，加熱室的蒸汽從周邊進入，在加熱室外殼從上方開有長方形汽隙，外面包以環(huán)形蒸汽通道，這樣使 進入汽鼓的汽汁分布比較均勻。外循環(huán)管有兩根，其上端與位于加熱室頂部外周的集汁環(huán)連接。其中一根 較低，其下部與分配器相接，分配器有一漏斗與出汁管相連接。在汽鼓中央安裝一根直徑不是很大的不凝 汽管，汽凝水從接近與下管板的四個出水口排除。外循環(huán)管蒸發(fā)器的優(yōu)點：在加熱室有限的情況下盡可能增大加熱面積，結(jié)構(gòu)緊湊，罐底容積也較小，相對 縮小糖汁在罐內(nèi)的停留時間，糖汁進出口裝置合理，入汁不會與出汁混合。因此本次采用我國

13、生產(chǎn)的 TWX 型外循環(huán)蒸發(fā)器。第三節(jié)蒸發(fā)器工藝計算：蒸發(fā)的工藝計算主要是在已知料液流量、溫度、濃度及最終完成液的濃度、加熱 蒸汽壓和冷凝器中的壓強的前提下，通過計算確定：加熱蒸汽消耗量、溶劑蒸發(fā)量以及蒸發(fā)器傳熱面積， 最后確定出設(shè)備尺寸。蒸發(fā)工藝計算基本步驟：（ 1）根據(jù)生產(chǎn)任務算出總的蒸發(fā)水量，然后分配到各效，求出各效的蒸發(fā)水量。（2）由加熱蒸汽壓強和末效壓強，根據(jù)溶液的蒸汽壓、液柱靜壓及流動阻力所引起的溫度損失，算出總的有效溫度差，再根據(jù)各效傳熱面積相等的原則，將總的有效溫度差分配致各效，找岀蒸發(fā)操作的溫度條件。（3）選用各效傳熱系數(shù)的經(jīng)驗值。（4）按傳熱速率方程算岀各效傳熱面積。3.1

14、估算各效溶液的沸點和有效溫度差，進入第一效蒸發(fā)器加熱蒸汽壓力為1.5atm （絕壓），第四效的二次蒸汽壓力為0.14atm （絕壓）。以全部化為絕壓進行計算，即：根據(jù)一般經(jīng)驗，各效壓差分配有一個比值，如表2-2所示：表2-2各效壓力差分配2效序InmIVgiV三效系統(tǒng)11/3010/309/30四效系統(tǒng)11/4010.5/409.05/409.0/40五效系統(tǒng)11/5010.5/5010/509.5/509.0/50總壓力差 P 總=Po P5=1.5atm-0.14atm=1.36atm各效壓力降為 P1=11/40X P 總=11/40 xi.36=0.374atm P2=10.5/40

15、X P 總=10.5/40 xi.36=0.357atm P3=9.5/40 XA P 總=9.5/40 X1.36=0.323atm P4=9/40X P 總=9/40 X1.36=0.306atmP1=P0- P1=1.5-0.374=1.126atm =114.1KPaP2= P1- P2=1.126-0.357=0.769atm =77.9KPaP3= P2- P3=0.769-0.323=0.446atm =45.2KPaP4=0.14atm=14.2KPa查化工原理上冊附錄飽和水蒸氣壓表（以壓強為標準）和飽和水蒸氣壓表（以溫度為標準），再據(jù)經(jīng)驗，汁汽每經(jīng)過一道管，其溫度降低C，即：

16、ti=Ti+1-1可以依次求出各效加熱蒸汽和汁汽的熱力狀況，如表2-3所示：表2-3蒸發(fā)熱力狀況列表效數(shù)項目InmV加熱蒸汽壓強Pi ( KPa)152.0141.177.945.2加熱蒸汽溫度TiC)111.5103.393.178.7加熱蒸汽汽化潛熱Ri (kJ/kg )2228.22245.32277.12320.8汁汽溫度ti (C)104.394.179.752.7汁汽壓強pi (KPa )118.182.046.814.2汁汽汽化潛熱ri (kJ/kg )2247.32273.22307.82396.43.2抽汽方案的擬定參考糖制汁加熱與蒸發(fā)第 37頁圖2某個糖廠的抽汽方案 ，擬訂

17、本次設(shè)計的抽汽方案如表 2-4 : 表2-4抽汽方案的確定(C)項目加熱煮糖合計甲膏乙膏丙膏乙丙種I效5.53.51.51.011.5U效3.513.517.0山效3.53.5總計%C32.03.2總蒸發(fā)水量和各效蒸發(fā)水量3.2.1總蒸發(fā)水量：W總=g(1 - )2式中：g 清汁量%C , Bn糖漿錘度，Bo清汁錘度清汁取 g=99.06% , Bo=13.6(oBx) Bn=B 4=60(oBx)W 總=g(1 )= 99.06% X(1 ) = 76.61%C 322各效蒸發(fā)水量Wi= Di= 37.15%CW2= Wi Ei= 37.15%C 11.5%C =25.65%CW3= W2

18、E2= 25.59%C 17.0%C = 8.65%CW4= W33= 8.59%C 3.5%C = 5.15%C3.3各效糖汁岀口濃度及平均濃度各效岀口糖汁錘度：Bn=B仁=21.76(o Bx)B2= = = 36.26(o Bx)B3= = = 48.79(o Bx)B4= = 59.98(o Bx)計算的B4與題給60(oBx)相差不多，下面用59.98進行計算各糖汁的平均錘度=(進口錘度+岀口錘度)/2Bm1= =17.68(o Bx) Bm2= = 29.01(o Bx) Bm3= = 42.52(o Bx)Bm4= = 54.39(o Bx)3.4確定各效傳熱有效溫差3.4.1計

19、算濃度效應沸點升高：參考糖汁加熱與蒸發(fā)P16公式根據(jù)1-29 : e=根據(jù)以上3.1所計算Bi和上表2-3的ti值進行計算，如下所示：e仁=0.35 C依次求得各效沸點升高如表2-5所示：表2-5各效濃度效應的沸點升高表項目InmIV沸點升高/ tn (C)0.350.691.241.94貝U:刀/1 沸=0.35+0.69+1.24+1.94=4.22 ( C)3.4.2靜壓效應沸點升高：本次設(shè)計用3米加熱管，取液層高度為管長，即X3 = 1m，液柱平均高度取為X1=0.5m = 50cm，由糖汁的平均錘度、汁汽溫度和液層高度查糖制汁加熱與蒸發(fā)P17表1-6得靜壓效應沸點升高值表2-6所示：

20、表2-6各效靜壓效應的沸點升高表項目InmV沸點升高/ tn (C)1.211.562.987.80貝U:刀/1 靜=1.21+1.56+2.98+6.75=13.55 ( C)343管道汁汽溫度損失 T1= 1 C T2=C T3=CmT 損=1 + 1 + 1 = 3C)所以可以計算出總有效溫差為：T有效=I效加熱汽溫度-末效汁汽溫度-總溫度損失=111.5 -52.7- (4.22+13.55+3 ) = 38.03 (C)3.4.5各效糖汁沸點=104.3+ 0.35 + 1.21= 105.86(C)= 94.1 + 0.69+ 1.56= 96.35(C)=79.7 + 1.24

21、+2.98 = 83.92(C)=52.7 + 1.94 + 7.80= 62.44(C)3.4.6各效有效溫差=加熱蒸汽溫度糖汁沸點 T1= 111.5 -105.86 = 5.64 (C) T2=103.3 -96.35= 6.95 (C) Ta=93.1 -83.92= 9.18 (C) T4= 78.7 -62.44= 16.26 (C)即蒸發(fā)熱力情況如下表2-7所示：表2-7蒸發(fā)熱力狀況列表效數(shù)項目IIIIIIIV加熱蒸汽壓強Pi (KPa )152.0141.177.945.2加熱蒸汽溫度Ti (C)111.5103.393.178.7加熱蒸汽汽化潛熱Ri ( kJ/kg )222

22、8.22245.32277.12320.8汁汽溫度ti (C)104.394.179.752.7汁汽壓強pi ( KPa)118.182.046.814.2汁汽汽化潛熱ri ( kJ/kg )2247.32273.22307.82396.4糖汁沸點升高(C)1.562.254.229.74管道損失(C)01.01.01.0糖汁沸點(C)105.8696.3583.9262.44有效溫差(C)5.646.959.1816.263.5確定K值，求加熱面積3.5.1計算各效需要的傳熱速率：參考甘蔗糖廠設(shè)計手冊上冊140頁2，各效傳熱量公式：Qi=WiXriWi= Bi C 式中：Qi傳熱速率，kW

23、Wi各效蒸發(fā)水量，kg/hri各效加熱汽潛熱，kJ/kg清汁蔗比一般取99.06%，已知清汁量為43200kg/h，則可以算出對應的甘蔗量為：C=43200/99.06%=43610kg/hQi=37.15%x 43610 X2247.3=364.09 xiO5(kJ/h)55Q2=25.65%X 43610 2273.2=254.28 0 (kJ/h)Q3=8.65% X43610 2307.8=87.06 0 (kJ/h)5Q4=5.15%X43610X2396.4=53.30 X0 (kJ/h)3.5.2K值的確定：參考甘蔗糖廠設(shè)計手冊上冊142頁表3-61國外傳熱系數(shù)經(jīng)驗值 ，取各效傳

24、熱系數(shù)如下：K1=3.0 kW/ m 2 -C2 2 2K2=1.8 kW/ m CK3=0.7 kW/ m C K4=0.45 kW/ m C3.5.3加熱面積的計算加熱面積：F =式中Q為傳熱量，K為傳熱系數(shù)， t為有效溫差2 2 2 2A仁=597.7(m )A2= = 564.6(m )A3= = 376.3(m )A4= =202.3(m )3.5.4重新分配各有效溫差，常用化工單元設(shè)備設(shè)計P172 : = A1 tnX所以： = A1 t1X= 597.7 X.64 X7.54同理得： =8.78， =7.73， =7.36各效糖汁沸點、汁汽溫度：1:沸點 =111.5- 7.54

25、 = 103.96(C)，汁汽溫度=102.96 -1.56= 101.40( C )U:沸點=100.40 -8.78 = 91.62( C)，汁汽溫度=90.62 -2.25 = 88.37( C)山：沸點=87.37 -7.73=79.64( C )，汁汽溫度=78.64- 4.22 =74.42( C)W:沸點=73.42 -7.36 = 66.06( C )，汁汽溫度=60.44 -9.74= 55.32( C )較核以后的熱力表如下表2-8所示：表2-8最后較核熱力狀況表效數(shù)項目IIIIIIIV加熱蒸汽壓強Pi (KPa )152.0141.177.945.2加熱蒸汽溫度Ti (C

26、)111.5103.393.178.7加熱蒸汽汽化潛熱Ri ( kJ/kg )2228.22245.32277.12320.8汁汽溫度ti (C)101.488.3774.4255.32汁汽汽化潛熱ri ( kJ/kg )2254.82287.12317.52365.8糖汁沸點升高(C)1.562.254.229.74管道損失(C)01.01.01.0糖汁沸點(C)103.9691.6279.6466.06有效溫差(C)7.548.787.737.363.5.5面積的重新校核與確定2 2 2 2由以上已經(jīng)確定以下參數(shù)：K仁 3.0 kW/ m C K2=1.8 kW/ m C K3=0.7 k

27、W/ m C K4=0.45 kW/ m CQ1=8848.4 X2247.3=364.09 X105(kJ/h)5Q2=8840.2 X2273.2=254.28 X10 (kJ/h)Q3=8013.3 X2307.8=87.06 xi05(kJ/h)Q4=7745.2 X2396.4=53.30 X05(kJ/h)則面積的重新計算如下：22Ai= =448.6(m 2)A2= = 449.6(m 2)22A3= =448.8(m ) A4= =445.6(m )誤差為： i-S min/Smax=i-=0.0089 ，試差合理，取用平均面積：平均面積為： A=(Ai+A2+A3+A4 )/

28、4=448.2 ( m 2)，取值為 450 m 2， 考慮安全和便于計算，取最終設(shè)計面積為 500 m 2，即取安全系數(shù)為：=1.111.1三1.11三1.2，設(shè)計符合符合一般安全要求3.6 加熱蒸汽消耗量的計算和各效蒸發(fā)量的校核，參考常用化工單元設(shè)備的設(shè)計4P276-277 ，進行有關(guān)計算如下：有關(guān)計算過程符號的說明：Wi 原來設(shè)計時預定的蒸發(fā)的水量( kg/h )； 校核每效實際蒸發(fā)的水量( kg/h )；D 加熱生蒸汽消耗量；r， ri 加熱蒸汽和第 i 效二次蒸汽(本處指汁汽)的汽化潛熱，kJ/kg ；Ii 第 i 效二次蒸汽的焓 kJ/kg ；ii第i效溶液焓kJ/kg ;i0 表

29、示進料溫度所對應的焓；n-第i效的熱利用系數(shù)，對溶解熱可以忽略的料液，n=0.98 ；根據(jù)具體情況，常用化工單元設(shè)備的設(shè)計4P276-277 ，根據(jù)以下公式進行計算：ni=0.98-0.7 Xn1=0.98-0.7 (0.2176-0.136 )=0.9229n2=0.98-0.7 (0.3626-0.2176 )=0.8785n=0.98-0.7(0.4879-0.3626 ) =0.8923甲=0.98-0.7(0.5998-0.4879 ) =0.9017進料溫度to=8O C,根據(jù)以上所得的參數(shù)，從化工原理上冊附錄表 4和表5查得相應的熱力參數(shù) 如表下表2-9所示：表2-9各效對應熱力

30、參數(shù)表效數(shù)IUmIV糖汁沸點(C)105.8696.3583.9262.44糖汁溶液焓ii443.31403.42351.37261.43汁汽溫度ti (C)104.394.179.752.7蒸汽焓I2683.992667.222641.642592.57蒸汽汽化潛熱r2247.312273.182307.802371.84另外對應第一效的加熱生蒸汽溫度為111.5 C查表得：r =2228.2 ( kJ/kg ),進料溫度t0=80 C, i0=334.94 ( kJ/kg ),根據(jù)常用化工單元設(shè)備的設(shè)計P276-277參考公式：W1 = n，Wi=Xn;根據(jù)抽汽方案，如下表2-10所示：表2-10抽汽方案的確定(%C