課程論文廣州員村電廠1鍋爐熱效率性能試驗方案

1、廣州員村電廠1鍋爐熱效率性能試驗方案摘要：對廣州員村熱電廠1號鍋爐進行熱效率性能試驗，為進一步開展節(jié)能減排提供科學(xué)依據(jù)。關(guān)鍵詞：廣州員村電廠；#1鍋爐；熱效率；試驗1前言廣州員村熱電廠將于2008年4月對1號鍋爐進行大修，于2008年2月27日對廣州員村熱電廠1號鍋爐進行性能試驗，為進一步開展節(jié)能減排提供科學(xué)依據(jù)。鍋爐設(shè)備概況廣州員村熱電廠1號爐是由哈爾濱鍋爐制造廠設(shè)計制造，其設(shè)備概況如下。1.1 #1鍋爐基本特性鍋爐（#）制造廠家型號制造年月投產(chǎn)年月1哈爾濱鍋爐制造廠HG-220/9.8-YM101995年4月1997年7月 燃燒方式： 噴燃器正四角布置、切圓燃燒煤粉 點火方式： 輕油點火

2、鍋爐尺寸： 爐膛寬度（兩側(cè)水冷壁中心線距離）： 7570mm 爐膛深度（前后水冷壁中心線距離）： 7570mm 鍋筒中心線標高： 35150mm 鍋爐最高點標高（過熱器連接管）： 39450mm 鍋爐頂棚標高： 31890mm 燃煤名稱： 混合煙煤1.2 #1鍋爐主要參數(shù) 1、 鍋爐規(guī)范：序號名稱單位數(shù)值備注1額定蒸發(fā)量t/h2202飽和蒸汽壓力MPa11.27(115kgf/cm2)3飽和蒸汽溫度3204過熱蒸汽壓力MPa9.81(100kgf/cm2)5過熱蒸汽溫度5406省煤器進水溫度215 7省煤器出水溫度2828空氣預(yù)熱器進口溫度209空氣預(yù)熱器出口溫度34410排煙溫度137.52

3、、 鍋爐設(shè)計效率與燃料耗量：序號名稱單位數(shù)值備注1排煙熱損失%6.73q22化學(xué)不完全燃燒熱損失%0q33機械不完全燃燒熱損失%1.5q44散熱損失%0.57q55灰渣物理熱損失%0.12q66鍋爐效率%91.087總?cè)剂舷牧縦g/h359928計算燃料消耗量kg/h354523、 爐膛：序號名稱單位數(shù)值備注1燃燒中心假想切圓mm8002爐膛容積m31181.13爐膛出口過?？諝庀禂?shù)1.24爐膛燃燒中心溫度1862理論燃燒溫度5爐膛出口煙氣溫度10596爐膛容積熱強度kW/ m3150.5129.5103kcal/m3h7鍋爐本體煙氣阻力Pa1291131.65mmH2O8鍋爐本體空氣阻力P

4、a2025.2206.51 mmH2O4、 鍋爐水容積序號部件水壓試驗（m3）運行時（m3）1鍋筒2592水冷壁下水管及連接管41.8341.833過熱器系統(tǒng)26.434省煤器系統(tǒng)13.4313.435管道11總計107.6965.265、 過熱蒸汽調(diào)溫方式及調(diào)溫幅度序號名稱單位數(shù)量備注1噴水壓力MPa11.76噴水混合式2噴水溫度2153一級噴水量t/h8.464一級噴水調(diào)溫幅度215二級噴水量t/h3.6276二級噴水調(diào)溫幅度176、 制粉系統(tǒng)及燃料特性序號名稱單位數(shù)量備注1磨煤機計算出力t/h23.792煤粉細度R90%203可磨系數(shù)Kkm1.34應(yīng)用基低位熱值kJ/kg17107.3(

5、4086kcal/kg)5可燃基揮發(fā)份%31.386磨煤富裕系數(shù)1.37磨煤干燥劑量1.7988磨進口干燥劑溫度230.479磨出口干燥劑溫度7010再循環(huán)風(fēng)占干燥劑百分數(shù)%38.3311一次風(fēng)百分比%2512二風(fēng)次百分比%4413三次風(fēng)百分比%26.721.3 鍋爐結(jié)構(gòu)簡述本鍋爐為單鍋筒，自然循環(huán)，集中下降管，到U形布置的固體排渣煤粉爐。按室內(nèi)布置，鍋爐前部為爐膛，四周布滿膜式水冷壁，爐膛出口處布置屏式過熱器，水平煙道裝設(shè)了兩級對流過熱器，爐頂，水平煙道轉(zhuǎn)向室和尾部包墻均采用膜式包敷。尾部豎井煙道中交錯布置兩級省煤器和兩級空氣預(yù)熱器。鍋爐構(gòu)架采用全鋼構(gòu)，按7度地震烈度設(shè)計。爐膛，過熱器和上級

6、省煤器全懸吊在頂板梁上，尾部空氣預(yù)熱器和下級省煤器支承在后部柱和梁上。燃燒器采用正四角切向布置，假象切圓為800mm，采用鋼球磨中間儲倉，干燥劑送粉系統(tǒng)，除渣設(shè)備采用刮板撈渣機。(1) 鍋筒及汽水分離裝置鍋筒內(nèi)采用單段蒸發(fā)系統(tǒng)，鍋筒內(nèi)部裝有旋風(fēng)分離器，梯形波形板分離器，清洗孔板和頂部多孔板等內(nèi)部設(shè)備。它們的作用于充分分離汽水混合物中的水，并清洗蒸汽中的鹽份，平衡鍋筒蒸汽負荷，以保證蒸汽品質(zhì)。鍋筒內(nèi)裝有42只直徑為315mm的旋風(fēng)分離器，分前后兩排沿鍋筒全長布置，采用分組連通罩式連接系統(tǒng)，這樣可使旋風(fēng)筒負荷均勻，獲得較好的分離效果，每只旋風(fēng)分離器平均負荷約5.94t/h。汽水混合物從切向進入旋風(fēng)

7、分離器，在筒內(nèi)旋轉(zhuǎn)流動，由于離心作用，水滴被甩向四周筒壁沿壁而流下，汽水分離后，蒸汽向上流動，經(jīng)旋風(fēng)分離器頂部的梯形波形板分離器，進入鍋筒汽空間進行重力分離，然后蒸汽通過平板式清洗裝置，被從省煤器來的全部給水清洗，經(jīng)給水清洗后的蒸汽再次進入空間進行重力分離，最后通過鍋筒頂部的百葉窗和多孔板再一次分離出水滴，蒸汽被引出鍋筒后，進入過熱器。為防止蒸汽高速抽出在引出處裝有阻汽擋板。在每個集中下降管入口處裝有柵格板，為防止入口處產(chǎn)生漩渦和下降管帶汽。在鍋筒內(nèi)部還設(shè)有磷酸鹽加藥裝置和連續(xù)排污裝置，以改善鍋水品質(zhì)，另外，還裝設(shè)有緊急防水管。鍋筒采用2組U形曲鏈片吊架，懸吊于頂板梁上。(2) 爐膛和水冷壁爐

8、膛斷面為方形，深度和寬度均為7570mm。爐膛四周由605,節(jié)距為80mm的管子焊成膜式水冷壁。前、后水冷壁下部管子與水平線成50角傾斜形成冷灰斗。后水冷壁在爐膛出口下緣向爐內(nèi)突起，形成折焰角，然后向上分二路。其中一路1/3管數(shù)，節(jié)距240mm，垂直向上穿過水平煙道進入后水冷壁吊掛上集箱；另一路2/3的管數(shù)，節(jié)距120mm以與水平線成40角傾斜，形成水平煙道底部的斜包墻，然后以水平線成7斜角進入斜包墻上集箱。為了減輕由于爐內(nèi)燃燒而引起的水冷壁振動和防止因燃燒不穩(wěn)定引起爐內(nèi)爆炸而造成爐膛四壁的破壞，沿爐膛高度方向每隔3米左右設(shè)置一圈剛性梁，燃燒器區(qū)域的剛性梁因結(jié)構(gòu)上的需要，增加了縱向剛性梁，連接

9、成框架式結(jié)構(gòu)。為了滿足運行，檢修和監(jiān)視的需要，在水冷壁裝設(shè)有人孔，看火孔，打焦孔，火焰監(jiān)視孔，吹灰孔，防暴門，煙溫測孔，負壓測孔，電視監(jiān)視孔，氧量測孔。全部水冷壁重量都通過上集箱由吊桿裝置吊在頂板梁上，而熱態(tài)運行時，整體向下膨脹。水冷壁下集箱設(shè)有鄰爐蒸汽加熱裝置，以縮短點火時間。(3) 過熱器及汽溫調(diào)節(jié)本鍋爐采用輻射和對流相結(jié)合，多次交叉混合。兩級噴水調(diào)溫的過熱器系統(tǒng)，整個過熱器由頂棚管，包墻管、屏式過熱器和兩級對流過熱器組成。兩級汽溫調(diào)節(jié)均采用給水噴水減溫。一級作粗調(diào)，二級作為細調(diào)。可以保證在鍋爐在70%負荷運行時，氣溫仍可達到額定參數(shù)。噴水水源取自給水操縱臺前鍋爐給水。第一級計算噴水量為8

10、.46t/h減溫21；第二級計算噴水量為3.627t/h減溫17。(4) 省煤器省煤器裝設(shè)在尾部豎井中，采用兩級交叉，水和煙氣逆流的布置方式。為便于吹灰效果，均采用順列結(jié)構(gòu)。上級省煤器置于包墻管煙道內(nèi)，沿?zé)煹缹挾确较虿贾贸勺笥覍ΨQ兩部分，又沿?zé)煹郎疃确较蚍譃榍?、后兩部分，各一管組，橫向節(jié)距78mm，橫向排數(shù)為222排，采用支承結(jié)構(gòu)，蛇形管束通過撐架，支撐梁傳遞到護板上，在支撐于結(jié)構(gòu)的柱和梁上。為了減輕煙氣中飛灰，對受熱面管子的磨損，每組管束的上面兩排管子和靠爐墻側(cè)面的兩排管子上均加裝防磨蓋板。在管束的彎頭處裝設(shè)了防磨罩?？紤]到燃用煤種的不同，省煤器區(qū)留有一定的空間，可以調(diào)整相應(yīng)的受熱面。(5)

11、 空氣預(yù)熱器采用立式、管式空氣預(yù)熱器，分兩級與省煤器交叉布置。上級為一個行程，下級為一個行程。考慮到低溫引起尾部腐蝕，將最下面的一個行程設(shè)計成單獨管箱，以便于檢修更換，在各個行程之間有連通箱連接。預(yù)熱器的風(fēng)道間均裝有膨脹接頭，用以補償熱態(tài)下的相對膨脹，且包裝密封不漏。由于結(jié)構(gòu)和系統(tǒng)的要求，在水平截面上，煙道分成兩部分?？諝庾韵录夘A(yù)熱器前后墻引入，從上級前、后墻引出，與煙氣逆流換熱。上、中、下三個管箱的高度分別為3.5米、5米，2米，全部管箱由401.5mm的碳鋼管制成，在每個管箱的上部裝有200mm的防磨短管，在短管間澆灌上混凝土，以減輕飛灰對受熱面管子的磨損。為防止空氣預(yù)熱器振動，在管箱中裝

12、有防震隔板。整個預(yù)熱器的重量通過橫梁傳遞到構(gòu)架柱子上。(6) 燃燒設(shè)備本鍋爐采用角置直流式燃燒器，燃燒器布置在爐膛的正四角，爐內(nèi)假象切圓直徑為800mm，燃燒器設(shè)置二層共8只，點火油槍4只各設(shè)在下二次風(fēng)口中。燃燒器設(shè)計數(shù)據(jù)如下：一次風(fēng)截面：40.1848m2 推薦一次風(fēng)速：26m/s。二次風(fēng)截面：40.2532m2 推薦二次風(fēng)速：45m/s。周界風(fēng)口截面積：40.07518m2 推薦二次風(fēng)速：45m/s。三次風(fēng)口截面積：40.07518m2 推薦三次風(fēng)速：55m/s。根據(jù)煤質(zhì)分析計算數(shù)據(jù)，可判定燃料燃燒時具有結(jié)渣傾向、故在燃燒器設(shè)計時，采用了周界風(fēng)結(jié)構(gòu)，且一次風(fēng)管中心線偏離周風(fēng)管中心線10mm

13、加大背火側(cè)一次風(fēng)管與周界風(fēng)管的間隙，減少煤粉氣流沖刷水冷壁的機會從而減輕結(jié)渣。燃燒器與水冷壁為固接。運行時同水冷壁一起向下膨脹，其膨脹由風(fēng)粉管道吸收，燃燒器不應(yīng)承受風(fēng)粉管道施加的外力，點火采用二級程控點火系統(tǒng)，點火油槍采用帶回油機械霧化方式，油槍和點火槍由電動推桿推動。由高能半導(dǎo)體電嘴點火器點燃點火油槍，點火油槍再點燃煤粉，點火結(jié)束后，點火器和油槍分別由電動推桿推動退出工作位置，油槍容量為1250Kg/h，見特征曲線，在保證槍前壓力2.94MPa（30Kgf/cm2）時經(jīng)調(diào)節(jié)回油壓力，而調(diào)節(jié)油槍出力。 試驗?zāi)康谋敬涡阅茉囼灥哪康氖牵和ㄟ^對鍋爐額定工況下各參數(shù)的測試，摸清鍋爐熱損失的情況，尋找影

14、響鍋爐熱效率、空預(yù)器漏風(fēng)等技術(shù)指標的因素和原因，與同型號鍋爐標桿參數(shù)比較，分析節(jié)能潛力，為提出節(jié)能技改方案提供科學(xué)依據(jù)。 試驗依據(jù)的標準(1)火電機組啟動驗收性能試驗導(dǎo)則，原電力部，1998年3月。(2)鍋爐說明書性能和結(jié)構(gòu)(3)電站鍋爐性能試驗規(guī)程，GB1018488。(4) 發(fā)電廠鍋爐相關(guān)合同及技術(shù)協(xié)議。(5) 廣州員村熱電廠1鍋爐性能試驗方案。試驗條件及試驗過程簡況5.1試驗條件(1)對于性能試驗，須經(jīng)有關(guān)各方認可，機組經(jīng)調(diào)試，確認鍋爐機組各主、輔機能正常運轉(zhuǎn)并滿足性能試驗要求。(2)鍋爐機組的嚴密性檢查a.消除煙、風(fēng)及制粉系統(tǒng)不應(yīng)有的泄漏；b.消除汽、水、燃料的泄漏；c.確定試驗機組系

15、統(tǒng)已與其他非試驗系統(tǒng)隔離；(3) 對于性能試驗，應(yīng)使所有受熱面在開始試驗前均保持正常運行時的清潔度。(4) 確定已具有足夠的、符合試驗規(guī)定的試驗燃料。(5) 所有參與試驗的儀表(器)進行校驗和標定。(6)設(shè)備的實際狀態(tài)、受熱面的清潔度及燃料特性等和預(yù)先規(guī)定條件的任何偏離，均應(yīng)記錄在試驗報告中。(7)測試期間不允許進行可能干擾試驗工況的任何操作，如排污、吹灰、打焦等。5.2試驗記錄應(yīng)按規(guī)定將所有觀察情況和測量結(jié)果全部記錄于試驗專用表格中。由于某些原因（如測量系統(tǒng)泄漏等）造成參考試驗數(shù)據(jù)的失效，經(jīng)試驗負責(zé)人認可，此類數(shù)據(jù)可不必記錄。(1) 試驗數(shù)據(jù)記錄試驗數(shù)據(jù)記錄至少應(yīng)包括下列項目：a.試驗名稱；

16、b.工況序別；c.試驗日期；d.試驗開始與結(jié)束時間；e.測試時間與數(shù)據(jù)；f.儀器類型及精度；g.修正系數(shù)或修正值；h.與數(shù)據(jù)處理有關(guān)的其他項目；i.記錄、計算人及負責(zé)人簽名。(2) 對于持續(xù)時間較長的某些工況試驗，需要更換觀測人員時，應(yīng)保證試驗開始和結(jié)束時為同一觀測人員。(3) 試驗工況的舍棄在試驗過程中或整理試驗結(jié)果時，發(fā)現(xiàn)觀測到的數(shù)據(jù)中有嚴重的異常情況，則應(yīng)考慮將此工況試驗舍棄；如果受影響的部分是在試驗的開頭或結(jié)尾處，則可部分舍棄；如有必要，應(yīng)重做該工況試驗。凡出現(xiàn)下列情況之一時，該工況試驗應(yīng)作廢：a.試驗燃料特性超出事先規(guī)定的燃料特性變化范圍；b.蒸發(fā)量或蒸汽參數(shù)波動超出試驗規(guī)定的范圍；

17、c.某主要測量項目的試驗數(shù)據(jù)中有1/3 以上出現(xiàn)異?；蛎堋?.3試驗過程說明(1) 本次性能試驗采用電站鍋爐性能試驗規(guī)程GB 1018488對鍋爐熱效率進行計算。(2) 在試驗前校對空預(yù)器入口煙溫、空預(yù)器入口煙氣氧量、空預(yù)器出口煙溫等關(guān)鍵參數(shù)。(3) 在性能試驗前，煤粉細度按設(shè)計的最佳煤粉細度預(yù)先已調(diào)整到位，后對氧量、乏氣、燃燒器火嘴等因素進行調(diào)整并穩(wěn)定，在此基礎(chǔ)上測試鍋爐熱效率。此時的原煤樣品、飛灰樣品、爐渣樣品由電廠化驗，其結(jié)果用于對比計算固體不完全燃燒損失（q4）和排煙熱損失（q2）。(4) 熱效率性能試驗進行測試，測試時間為4小時。具體時間為2008年2月27日，12：0016：00

18、。試驗中獲取的原煤樣品、飛灰樣品、爐渣樣品由有資質(zhì)的機構(gòu)化驗，其結(jié)果用于電站鍋爐性能試驗規(guī)程GB 1018488的鍋爐低位熱效率計算。(5) 試驗時鍋爐燃用的煤質(zhì)穩(wěn)定，試驗期間鍋爐帶額定電負荷。(6) 鍋爐帶額定負荷，變工況后穩(wěn)定運行1小時以上，才能進行下一工況試驗。(7) 熱效率性能試驗前，鍋爐運行持續(xù)時間已大于72小時，正式試驗前的12小時中，前9小時鍋爐負荷不低于試驗負荷的75，后3小時鍋爐已維持試驗負荷。(8) 試驗期間保持鍋爐各參數(shù)的穩(wěn)定，參數(shù)穩(wěn)定范圍為：蒸汽流量：額定負荷時相應(yīng)蒸汽流量6；主汽壓力：額定蒸汽壓力2；主汽溫度：額定蒸汽溫度的105。(9) 在同一工況試驗測試期間，鍋爐

19、運行人員保持煤量、風(fēng)量不變，維持過熱汽溫、過熱汽壓在規(guī)定范圍內(nèi)，鍋爐不吹灰，不打焦，不排污。(10) 煙氣中水蒸汽比熱、飛灰比熱按各個工況的排煙溫度計算；沉降灰比熱按各個工況的空預(yù)器進口煙溫計算。(11) 灰平衡為飛灰份額90%，爐渣份額10%。同時因該鍋爐采用爐內(nèi)噴鈣脫硫，增加了飛灰的份額，在計算q6和q4時候應(yīng)予考慮。(12) 熱效率計算對基準溫度進行修正，將其換算到設(shè)計基準溫度20下的熱效率，若給水溫度偏離設(shè)計值小于10，可不進行修正；將熱效率修正到設(shè)計煤質(zhì)，報告中的鍋爐熱效率除特別指出外，都是指對基準溫度及煤種修正過的熱效率。(13) 空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)率按GB10184-88附錄K的規(guī)

20、定進行計算。(14) 空氣預(yù)熱器進、出口氧量為各測點測量值的算術(shù)平均值。(15) 各煙道的排煙溫度為各測點測量值的算術(shù)平均值，最終排煙溫度為各煙道的排煙溫度的算術(shù)平均值。試驗結(jié)果與評價1.4 電站鍋爐煙氣分析記錄與評價(1)尾部煙道進口氧量測量空預(yù)器進口煙氣的O2等成分測量采用代表點方法，每15分鐘測量一次。該爐尾部煙道氧量實測值與DCS顯示值非常接近，認為該進口氧量符合要求。(2) 空預(yù)器出口煙氣成分測量空預(yù)器進口煙氣的O2等成分測量采用代表點方法，每15分鐘測量一次。該爐就地有氧量測點，但沒有顯示和接到控制室DCS系統(tǒng)顯示，經(jīng)過調(diào)整，該鍋爐空預(yù)器出口氧量值可就地顯示，通過用煙氣分析儀與現(xiàn)場

21、煙道氧量測值比較，兩者數(shù)據(jù)非常接近，認為該進口氧量符合要求，試驗中取現(xiàn)場空預(yù)器出口氧量?？疹A(yù)器出口煙氣成分H2和CO等對化學(xué)不完全燃燒損失的計算非常重要，按代表點方法測量出口煙氣成分H2和CO，但因沒有CmHn傳感器，該值無法測得。(3) 空預(yù)器進出口煙氣溫度測量空預(yù)器進口煙氣溫度采用代表點方法。進口煙氣溫度測量一次儀表為K型熱電偶，二次儀表為IMP數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。每15分鐘測量一次。由于該值對本次熱效率計算無直接影響，取DCS表盤值。空預(yù)器出口煙氣溫度測量采用代表點方法。出口煙氣溫度測量一次儀表為熱電偶，二次儀表為IMP數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，每15分鐘測量一次。先通過測量與控制室DCS顯示值進行了比較

22、，發(fā)現(xiàn)略有誤差，測試中為求精確，采用就地實測值。試驗中空預(yù)器進出口煙氣溫度作為該鍋爐的排煙溫度。(4) 原煤取樣原煤取樣位置在每臺給煤機的落煤管上, 根據(jù)煤粉倉的儲量，提前取樣。試驗期間對所有投運磨煤機進行輪流取樣，每30分鐘取樣一次，然后混合縮分成一個樣品。由于該廠有按國標要求的取樣裝置，試驗中取廠家取樣裝置提供的原煤樣。(5)飛灰取樣熱效率驗收考核試驗飛灰取樣在空預(yù)器出口采用代表點方法，每點取樣時間為5分鐘，由此確定代表點。取樣儀器為飛灰等速取樣儀。由于該廠有按國標要求的取樣裝置，試驗中取廠家取樣裝置提供的灰樣。(6) 爐渣取樣和爐渣溫度測量考核試驗期間爐渣在撈渣機出口取樣，每30分鐘取樣

23、一次。然后混合縮分成一個樣品。并在爐膛底部出渣口用紅外高溫儀測得爐渣溫度。(7) 煤粉取樣在運行給粉機的出口粉管上取樣，每30分鐘取樣一次，然后混合縮分成一個樣品。由于該廠有按國標要求的取樣裝置，試驗中在廠家取樣裝置處取出煤粉樣。(8) 環(huán)境溫度、濕度及大氣壓測量在送風(fēng)機入口（0m層）沒有受到鍋爐熱輻射影響的地方，用水銀溫度計測量環(huán)境溫度，大氣濕度計測量環(huán)境濕度，空盒氣壓表測量大氣壓力。每15分鐘記錄一次。(9) 爐膛燃燒區(qū)域火焰溫度測量爐膛燃燒區(qū)域火焰溫度測量通過爐膛四周的看火孔,用紅外高溫儀通過四周觀火孔測量，每15分中記錄一次。(10) 運行數(shù)據(jù)記錄由試驗人員抄表盤主要運行數(shù)據(jù)，每15分

24、鐘記錄一次，結(jié)果取各次記錄的算術(shù)平均值。1.5 試驗過程中遇到的問題與分析(1) 煙氣分析儀因缺少探頭，無法確定甲烷和氫氣的含量；(2) 煙氣分析儀測點太少，且較靠近爐壁；(3) 煙氣分析儀二氧化碳含量測出偏離較大；(4) 爐渣和飛灰的總量無法測得，計算中按經(jīng)驗值得到。試驗結(jié)論該次試驗對1爐進行了效率測試，具體各損失情況如下。(1)在試驗工況下，鍋爐熱效率測試的結(jié)果為91.57%。與設(shè)計值91.08%相比，滿足并超過設(shè)計要求。(2)該爐排煙溫度134.3，與使用設(shè)計煤種時的設(shè)計值137.5比較，降低3.2，滿足并超過設(shè)計要求。(3)排煙熱損失6.17%；與使用設(shè)計煤種時的設(shè)計值6.73%相比要

25、小，滿足并超過設(shè)計要求。(4)化學(xué)不完全燃燒損失0.003%，較小，與設(shè)計值中該項損失為零，基本接近。(5)機械不完全燃燒損失為1.51%，與設(shè)計值1.5%相比，稍略增加。(6)散熱損失為0.74%，與設(shè)計值0.74%相比比較符合，滿足設(shè)計要求。(7)灰渣物理熱損失為0.0081%，可以忽略不計，遠小于設(shè)計值0.12%，滿足設(shè)計要求。由以上效率測試情況分析認為：(1) 該鍋爐運行經(jīng)濟性較好，熱效率滿足并超過設(shè)計要求。（2） 排煙損失控制上，該爐因增強了爐膛及煙道的嚴密性，減少漏風(fēng)，減少了排煙損失，達到較好的效果。（3） 機械不完全燃燒損失比設(shè)計值稍略增加，可能與爐內(nèi)溫度略低和采用爐內(nèi)噴鈣脫硫有

26、關(guān)。節(jié)能潛力分析與技改措施1.6 能耗指標分析(1)該爐額定蒸發(fā)量220 t/h ，測試期間平均蒸發(fā)量221.94 t/h，能長時間維持額定負荷運行；(2) 該爐鍋爐額定負荷下熱效率91.57%，優(yōu)于設(shè)計值91.08%；(3) 測試4小時內(nèi)耗電7182 KWh，相當(dāng)8 KWh/t蒸汽。(4) 正常脫硫劑4t/h，測試時減為0.8t/h。1.7 影響能源消耗因素分析(1)鍋爐蒸發(fā)量鍋爐如果維持在額定負荷附近運行，熱效率較高。在試驗過程中，鍋爐的負荷在額定負荷附近，鍋爐效率測試結(jié)果也較理想。正常運行時，鍋爐盡量維持高負荷運行。（2）排煙溫度排煙熱損失是在鍋爐熱損失中份額最大，排煙溫度是影響鍋爐排煙

27、損失主要因素。排煙溫度高，熱損失大，鍋爐效率下降，能源消耗量增加。在本次試驗中排煙溫度134.31低于設(shè)計值135.7，煙氣熱損失也低于設(shè)計值。（3） 過量空氣系數(shù)對于一臺鍋爐和對應(yīng)的煤種來說，都有一個最佳的過量空氣系數(shù)。過量空氣系數(shù)太小，不完全燃燒損失會增加；過量空氣系數(shù)太大，煙氣流量增加，煙氣熱損失增大。過量空氣系數(shù)是否合適，也是影響鍋爐效率進而影響能源消耗的重要因素，正常時鍋爐應(yīng)選擇最佳空氣系數(shù)值運行。（4）燃煤的煤質(zhì)特性燃煤的煤質(zhì)特性對鍋爐安全和經(jīng)濟運行非常重要，接近設(shè)計煤種則能源消耗量會降低。本次試驗中使用的混合煙煤基本上負荷設(shè)計煤種。（5）保溫層和嚴密性鍋爐爐膛和煙道的保溫層完好才能保證保溫效果，同樣應(yīng)嚴防煙道產(chǎn)生過大的漏風(fēng)。保溫效果下降會增加散熱損失，而煙道漏風(fēng)加劇會增加排煙損失。（6）受熱面的清