kV構架及基礎計算書

1、.卷冊檢索號TW865A1-2010-T0301計 算 書設計階段： 施工圖階段 工程名稱： 220kV(20kV)變電站標準化設計 戶外AIS方案 計算書名稱： 220kV構架及基礎計算書 工程檢索號： TW865A1-2010 卷冊號： T0301 批 準 人： 審 核 人： 校 核 人： 計 算 人： 浙江省電力設計院2010年 1 月 杭州 220kV構架及基礎計算書一、 設計資料1. 220kV構架資料220kV連續(xù)跨10跨構架，構架高度14.5m，構架梁跨度13m，地線柱高為4m；構架梁為3相掛點，導線掛點高度為14.5m，平面外計算時偏角按5°考慮；地線掛點高度為18.

2、5m，偏角按0°考慮。詳見圖一、圖二、圖三所示： 圖一：220kV構架軸測圖 圖二：構架梁展開圖 圖三：掛線點位置示意圖2. 220kV構架荷載資料220kV主變間隔導線： LGJ-800/55,L=62m,v=38m/s（W=0.9kN/m）,最大弧垂2.0m。導 線構 架 導 線 荷 載(kN)備注（參考變電站出線荷載資料）荷 載 狀 態(tài)水平拉力H垂直荷載 R運行工況最高溫度9.772.57出線垂直荷載2.38 kN最大荷載16.042.98出線垂直荷載2.38 kN最大風速19.473.52出線垂直荷載2.38 kN最低溫度13972.58出線垂直荷載3.55 kN安裝工況施工

3、安裝14022.59出線垂直荷載2.38 kN檢修工況三相上人2044 310出線垂直荷載2.38 kN單相上人23.913.36出線垂直荷載2.38 kN三相均掛阻波器，每相垂直荷載800+2x130kg=1060kg；最大風速時側(cè)向風壓150kg 安裝時梁上人及工具重2.0kN梁自重按1.2 kN /m計算3. 場地條件地震抗震烈度6度，建筑場地類別類；地面粗糙度為B類，基本風壓為0.90kN/(地面粗糙程度按B級考慮)。二、 風荷載計算1. 避雷針風荷載計算避雷針詳圖見圖四所示，據(jù)變電構架設計手冊（以下簡稱手冊）公式3-2風荷載標準值： = （kN/） 圖四：避雷針受力示意圖1) 第一段

4、計算：a) =2.0 （查手冊3.1.3.5條 5.風振系數(shù)，下同）b) 中心標高H=28.5+2.5/2=29.75m ，按B類場地粗糙度查得風壓高度變化系數(shù)（查手冊表3-5，下同）：=1.34+=1.416c) d=1.416×0.9×0.042=0.002；故體形系數(shù)=1.2（查手冊表3-2，下同）d) =2.0×1.2×1.416×0.9=3.06 kN/e) 沿高度方向線荷載：q1=×d=3.06×0.042=0.13 kN/mf) 第一段中點處集中力：Q1=q1×2.5=0.33 kN2) 第二段計算：

5、a) =2.0 b) 中心標高H=26.0+2.5/2=27.25m ，按B類場地粗糙度查得風壓高度變化系數(shù)=1.34+=1.367c) d=1.367×0.9×0.083=0.0080.002,0.015,故體形系數(shù)=1.2-=0.92d) =2.0×0.92×1.367×0.9=2.26 kN/e) 沿高度方向線荷載：q2=×d=2.26×0.083=0.19 kN/mf) 第二段中點處集中力：Q2=q2×2.5=0.48 kN3) 第三段計算：a) =2.0 b) 中心標高H=23.5+2.5/2=24.75

6、m ，按B類場地粗糙度查得風壓高度變化系數(shù)=1.25+=1.336c) d=1.336×0.9×0.127=0.019>0.015,故體形系數(shù)=0.6d) =2.0×0.6×1.336×0.9=1.44 kN/e) 沿高度方向線荷載：q3=×d=1.44×0.127=0.18 kN/mf) 第三段中點處集中力：Q3=q3×2.5=0.45 KN4) 第四段計算：a) =2.0 b) 中心標高H=21.0+2.5/2=22.25m ，按B類場地粗糙度查得風壓高度變化系數(shù)： =1.25+=1.291c) d=1.

7、291×0.9×0.168=0.032>0.015故體形系數(shù)=0.6d) =2.0×0.6×1.291×0.9=1.39 kN/e) 沿高度方向線荷載：q4=×d=1.39×0.168=0.23 kN/mf) 第四段中點處集中力：Q4=q4×2.5=0.58 KN5) 第五段計算：a) =2.0 b) 中心標高H=18.5+2.5/2=19.75m ，按B類場地粗糙度查得風壓高度變化系數(shù)=1.20+=1.245c) d=1.245×0.9×0.194=0.042>0.015故體形系數(shù)

8、=0.6d) =2.0×0.6×1.245×0.9=1.34 kN/e) 沿高度方向線荷載：q5=×d=1.34×0.194=0.26 kN/mf) 第四段中點處集中力：Q5=q5×2.5=0.65 kN6) 避雷針各段風荷載參數(shù)一覽表：（kN/）（kN/）q (kN/m)Q (kN)d(mm)（cm）s第一段(2.5m)2.01.21.4160.93.060.130.33429.453第二段(2.5m)2.00.921.3670.92.260.190.488393.561第三段(2.5m)2.00.61.3360.91.440.18

9、0.45127357.14第四段(2.5m)2.00.61.2910.91.390.230.581681003.117第五段(2.5m)2.00.61.2450.91.340.260.651941800.076*;7) 避雷針第五段底端彎矩、軸力、剪力值(均為標準值)：M=Q1×11.25+ Q2×8.75 +Q3×6.25+ Q4×3.75+ Q5×1.25 =0.33×11.25+ 0.48×8.75 +0.45×6.25+ 0.58×3.75+ 0.65×1.25=13.71 kN mN=

10、2.9 kN（自重）V=Qi=0.33+ 0.48 +0.45+ 0.58+ 0.65 =2.49 kN2. 地線柱風荷載計算a) =2.0 b) 標高為14.5+4/2=16.5m ，按B類場地粗糙度查得風壓高度變化系數(shù) =1.14+=1.176c) d=1.176×0.9×0.273=0.08>0.015故體形系數(shù)=0.6d) =2×0.6×1.176×0.9=1.27 kN/e) 沿高度方向線荷載：q=×d=1.27×0.273=0.35 kN/mf) V=0.35×4 =1.40 kN3. 人字柱風荷

11、載計算a) =1.2 b) 標高14.5-4.5/2=12.25m ，按B類場地粗糙度查得風壓高度變化系數(shù)=1.00+=1.06c) d=1.126×0.9×0.273=0.076>0.015故體形系數(shù)=0.6d) 標高10.00m以上時：=1.2×0.6×1.06×0.9=0.69 kN/ 標高10.00m以下時：=1.2×0.6×1 .00×0.9=0.65 kN/e) 沿高度方向線荷載：標高10.00m以上：q=×d=0.69×0.273=0.19 kN/m（當為ø273鋼

12、桿） q=×d=0.69×0.377=0.26 kN/m（當為ø377鋼桿）標高10.00m以下：q=×d=0.65×0.273=0.18 kN/m（當為ø273鋼桿）q=×d=0.65×0.377=0.25 kN/m（當為ø377鋼桿）總上所述，構架10.00m以上及以下時線荷載差別不大，為方便計算均取構架10.00m以上值：q=×d=0.69×0.273=0.19 kN/m（當為ø273鋼桿） q=×d=0.69×0.377=0.26 kN/m（當為&

13、#248;377鋼桿）三、 出線橫梁計算1. 設計資料Ø 計算簡圖及尺寸如圖三所示，導線張力及豎向荷載見前頁。Ø 根據(jù)電氣提供的荷載值，考慮最大荷載、單相上人兩種工況下梁內(nèi)力計算。Ø 梁自重按1.2 kN /m計算,安裝時梁上人及工具重2.0kNØ 三相均掛阻波器，每相垂直荷載800+2x130kg；最大風速時側(cè)向風壓150kG 。Ø 本計算書型材截面特性均由“鋼結(jié)構截面特性”軟件算得，不再寫詳細計算過程。Ø 查手冊1.3.2條取=150。2. 運行工況（取最大風速工況）最大風速工況內(nèi)力分析計算，按考慮主變進線側(cè)掛線核算水平力時梁材料

14、強度和考慮主變進線側(cè)掛線及出線側(cè)核算垂直力時梁材料強度。計算時假定各節(jié)點均為交接,為便于計算取阻波器掛點為各導線掛點，此時計算微偏于安全。1) 上主材圖五：梁受力示意圖垂直力產(chǎn)生的最大彎矩設計值：M= 1.4×（R+2.38）×13/4+（ R+2.38）×2.5+1.2×（×q×L+ R×13/4+ R×2.5） =1.4× (3.52+2.38)×13/4+(3.52+2.38)×2.5) +1.2×(×1.2×13+10.6×13/4+10

15、.6×2.5) =151.06kN m軸力設計值：N=188.83 kN上主材采用鋼管ø114×6 ，A=20.358cm ,L=172.5cm ,i=3.824cm=L/i=172.5/3.824=45<=150 查手冊附錄表A-4得=0.878（B類）應力=105.64N/mm<f= 215 N/mm滿足要求2) 下主材M=151.06kN m水平力產(chǎn)生的最大彎矩設計值：M=1.4×(H×13/4+H×2.5+1.5×13/4)=1.4×(19.47×13/4+19.47×2.5

16、+1.5×13/4)=163.56kN mN= kN下主材采用角鋼ø114×6 ，A=20.358cm ,L=172.5cm ,i=3.824cm=L/i=172.5/3.0824=45<=150 查手冊附錄表A-4得=0.878（B類）拉應力=146.79N/mm<f= 215 N/mm 滿足要求壓應力=62.12N/mm<f= 215 N/mm 滿足要求3) 水平斜材 設計軸力N=61.33 kN水平斜材采用角鋼L80×10 ，A=15.1cm ,L=120cm ,i=1.56cm=L/i=120/1.56=77<=150 查

17、手冊附錄表A-4得=0.707（B類）應力=57.45N/mm<f=(0.6+0.0015)×215=153.8 N/mm 滿足要求4) 垂直斜材 支座反力R=1.4××3(R+R+2.38)+q×L =1.4××3×(3.52+10.6+2.38)+1.2×13 =45.57 kN 垂直斜材設計軸力 N= 30.58kN垂直斜材采用角鋼L80×10 ，A=15.1cm ,L=120cm ,i=1.56cm=L/i=120/1.56=77<=150 查得=0.707（B類）應力=28.64N/

18、mm< f= (0.6+0.0015)×215=143 N/mm 滿足要求3. 檢修工況（取單相上人工況）Ø 檢修工況內(nèi)力分析計算，按考慮主變進線側(cè)掛線核算水平力時梁材料強度撓度，按考慮主變進線側(cè)掛線及出線側(cè)核算垂直力時梁材料強度撓度。Ø 本次計算不考慮架設及移換導線時產(chǎn)生的過牽引力，該力由施工單位采用適當?shù)陌惭b方式和措施加以解決。1) 上主材垂直力產(chǎn)生的最大彎矩設計值：M= 1.2 （R+2.38+2+2 R）×13/4+（ R+2.38+ R）×2.5+×q×L =1.2 (3.36+2.38+2+2×1

19、0.6)×13/4+(2.59+2.38+10.6)×2.5+×1.2×13 =190.0kN m軸力N=237.50 kN上主材采用上主材采用鋼管ø114×6 ，A=20.358cm ,L=172.5cm ,i=3.824cm=L/i=172.5/3.824=45<=150 查手冊附錄表A-4得=0.878（B類）應力=132.87N/mm< f= 215 N/mm滿足要求2) 下主材M=190.0kN m水平力產(chǎn)生的最大彎矩設計值：M=1.2×(H+1.5)×13/4+H×2.5)=1.2

20、×(23.91+1.5)×13/4+14.02×2.5)=141.2kN mN= kN下主材采用上主材采用鋼管ø114×6 ，A=20.358cm ,L=172.5cm ,i=3.824cm=L/i=172.5/3.824=45<=150 查手冊附錄表A-4得=0.878（B類）拉應力=145.03N/mm<f=215 N/mm 滿足要求壓應力=32.31N/mm<f=215 N/mm 滿足要求3) 水平斜材 設計軸力N=49.12 kN水平斜材采用角鋼L80×10 ，A=15.1cm ,L=113.1cm ,i=1

21、.56cm=L/i=113.1/1.56=72.5<=150 查手冊附錄表A-4得=0.736（B類）應力=44.2N/mm<f=(0.6+0.0015)×215=152.22 N/mm 滿足要求4) 垂直斜材 支座反力R=1. 2××2(R+R+2.38)+(R+2R+2+2.38)+q×L =1.2××2×(2.59+10.6+2.38)+ (3.36+10.6×2+2+2.38)+1.2×13 =45.4kN 垂直斜材設計軸力 N=32.09 kN垂直斜材采用角鋼L80×10

22、，A=15.1cm ,L=120cm ,i=1.56cm=L/i=120/1.56=70< =150 查得=0.751（B類）應力=28.30N/mm<f= (0.6+0.0015)×215=143 N/mm 滿足要求4. 橫梁撓度A. 梁剛度計算：B=EI查手冊表2-16得：E=206×10N/mm I=hA=×800×2035.8=8.686×10 mmB= EI=206×10×8.686×10=1.789×10N mmB. 根據(jù)手冊3.3.4.3條規(guī)定取安裝工況時變形作為橫梁的撓度即P=

23、2.59+2.38+10.6=15.57kN；查手冊表4-1得：C. f= =4.37+3.98=8.35mm<=65mm5. 橫梁法蘭計算： 構架梁下主材主要是軸心受拉構件，采用剛性法蘭連接（螺栓采用6M20X80），構架梁剛性法拉所受的最大拉力為295.25kN, 詳見圖六： 圖六：梁法蘭詳圖A. 有加勁法蘭螺栓所受的最大拉力為： N=49.21 kN <=97.9kN(8.8級) 其中螺栓強度查自鋼結(jié)構設計與計算（第二版）表N-3B. 法蘭加勁角焊縫的計算：法蘭角焊縫厚度為8mm，焊條為E43XX.法蘭加勁板角焊縫正應力（由于螺栓拉力與焊縫非軸心重合引起彎矩的應力）：=6 N

24、×40/(2)=6×49.21×40×1000/(2×8×0.7×90)=130.18 N/mm法蘭加勁板角焊縫剪應力(查手冊公式5-49)：= N/(2)=49.21×1000/(2×8×0.7×90)=48.82 N/mm角焊縫的折算應力(查手冊公式5-50)：=117.34 N/mm<160 N/mm（查自鋼結(jié)構設計規(guī)范GB50017-2003表3.4.1-3）C. 法蘭板的計算：法蘭板上的均布荷載：q=11.33 N/mm =1.44 查手冊表5-8得：=0.12648

25、查手冊公式5-54得：=q=0.12648×11.33×55=4334.88 N·mm 查手冊公式5-55得：t=16 mm >=10mm.6. 材料一覽表綜上所述220kV構架橫梁材料一覽表如下：（詳見220kV構架梁圖紙）上主材下主材水平斜材垂直斜材端部水平斜材中間水平斜材端部垂直斜材中間垂直斜材ø114×6ø114×6L80×10L80×10L80×10L63×8四、 人字柱平面內(nèi)計算1. 內(nèi)力系數(shù)計算 圖七：人字柱受力示意圖a) 查手冊4.1.13i=0.125t=7.3

26、82=3.0052. 中柱平面內(nèi)內(nèi)力計算1) 各荷載重(均為標準值)：Ø 避雷針自重 G=2.90kNØ 地線柱自重G=2.58kN Ø 地線自重 R=0.36kN （地線自重參考前期工程取值）Ø 有構架橫梁傳來R=G+ R+R+R 中柱=14.03+(2.38+10.6+2.57)×3=60.68 kNØ 有構架橫梁傳來R= R/2 邊柱=60.68/2=30.34 kN（R參考“變電所出線荷載資料”取值, R為最大荷載工況下荷載值）Ø 地線張力 H=5 kN Ø 主變進線張力 H=(23.91+20.44

27、15;2)/2=32.40 kN （按照不考慮導線偏角計算）2) 作用在柱頂?shù)暮奢d值為：（荷載簡圖見圖七所示）G= G+ R+ R=2.58+0.36+60.68=63.62 kN W= H=32.40 kN 3) 內(nèi)力計算（本次計算時將進線張力及地線張力分開計算）： M=(32.4×7.382)( ×0.2+14.7×0.125)- (32.4×14.7)=-6.44 kN·m(按無地線計算較有有地線時偏大) N=- N = N(進線張力所產(chǎn)生作用)+ N(地線張力所產(chǎn)生作用)=(32.4×7.382)+ ×5-×

28、;7.382+=145.77 kN 拉桿 N=N-G/2=145.77-63.62/2=113.96 kN 壓桿 N=N+G/2=145.77+63.62/2=177.58 kN 3. 邊柱平面內(nèi)內(nèi)力計算圖八：人字柱受力示意圖1) 查手冊4.1.13i=0.125t=7.10=2.942) 作用在柱頂?shù)暮奢d值為：（荷載簡圖見圖七所示）G= G+G+ R+ R=2.9+2.58+0.36+30.34=36.18 kN W= H+ H+ H=5+32.4/2+2.49=21.2 kN3) 內(nèi)力計算： M= M(進線所產(chǎn)生的彎矩)+ M(避雷針彎矩所產(chǎn)生的彎矩)=-(21.2×7.10)(

29、 ×0.3+14.7×0.125)- (21.2×14.7)-14.7(1-7.1×0.125)- =-9.60 kN·m N=- N = N(進線張力所產(chǎn)生作用)+ N(避雷針彎矩所產(chǎn)生作用)=(21.2×7.1)+ -×7.1+=80.40 kN 拉桿 N=N-G/2=80.40-36.18/2=62.31 kN 壓桿 N=N+G/2=80.4+36.18/2=98.49 kN五、 人字柱平面外計算1. 計算簡圖九：平面外受力示意圖2. 人字柱柱頂彎矩、剪力計算Ø 避雷針底部內(nèi)力值： M1=M=13.71 kN

30、 m N=2.90 kN（自重）V=2.49 kNØ 地線柱風壓值：q=0.35 kN/mM2=0.5 qL=0.5×0.35×4=2.8 kN mV=1.4 kNØ 人字柱風壓值: q=0.19 kN/m（當為ø273鋼桿） q=0.26 kN/m（當為ø377鋼桿,端撐及端部人字柱均是ø377鋼桿）Ø 導線偏角按10°考慮，主變進線及母聯(lián)水平張力按最大風荷載工況計算，H=19.47kN 其余均取出線水平張力H=10 kN(參考變電所出線荷載資料) V=19.47×3×sin10&#

31、176;=10.1 kN V=10×3×sin10°=5.2 kN 1) 截面特征：ø273×8 鋼桿(查<<手冊>>表2-13):EI=206×10N/mm×5851.714×10 mm=1.205×10kN mEA=206×10N/mm×66.602×10 mm=1.372×10kNØ377×8 鋼桿(查<<手冊>>表2-13):EI=206×10N/mm×15791.851

32、×10 mm=3.253×10kN mEA=206×10N/mm×92.74×10 mm=1.910×10kN 鋼梁（計算過程見三.4）s EI=206×10×8.686×10=1.789×10kN m EA=206×10×2035.8×3=1.258×10kN 2) 受力大小計算：M1=M=13.71 kN m M2=0.5 qL=0.5×0.35×4=2.8 kN mV1= V11= V+ V/2=2.49+10.1/2=7.54

33、kNV2= V4= V5= V7= V8= V9=V+ V/2+ V/2=1.4+10.1/2+5.2/2=9.05 kNV3= V10 V+ V=1.4+5.2=6.6 kNV6= V+V/2+ V/2=2.49+10.1/2+5.2/2=10.14 kN3. 平面外結(jié)構力學求解器計算1. 構架平面外計算采用結(jié)構力學求解器軟件。2. 所有截面特性見五.2條。3. 計算數(shù)據(jù)及結(jié)果詳見軟件計算結(jié)果，下面列出幾個控制內(nèi)力(標準值)：M(kN m)N(kN)端撐（左側(cè)）-13.86277.93端撐（右側(cè)）-13.95277.51邊柱（為雙柱總和）-28.12271.39中柱（為雙柱總和）16.000

34、撓度17mm六、 構架內(nèi)力標準值組合1. 端撐內(nèi)力組合軸力N= N±N=277.93±(13.699×72.801×10/1000)= kN柱底彎矩M=-13.95 kN m2. 邊柱內(nèi)力組合軸力N=N+ N=62.31+271.39/2=198.01 kN軸力N=N+ N=98.49+271.39/2=234.19 kN柱底彎矩M=-9.6 kN m柱底彎矩M=-14.06kN m 3. 中柱內(nèi)力組合拉桿軸力N=113.96 kN 壓桿軸力N=177.58 kN平面內(nèi)：柱底彎矩M=6.44 kN m 平面外：柱底彎矩M=8.00 kN m 4. 鋼桿承

35、載力計算(1) A: 端撐（采用ø377×8鋼桿）強度計算，查手冊公式5-8：f=215N/mm查鋼結(jié)構截面特性： A=9274 mm W= W=×1000=837764 mm= = N /mm<f=215N/mmB:局部穩(wěn)定：查鋼結(jié)構設計規(guī)范GB50017-2003第5.4.5條規(guī)定，其外徑與壁厚之比不應超過100（235/f） =47.1<f=100（235/f）=109C:整體穩(wěn)定（見圖十）：查鋼結(jié)構設計規(guī)范GB50017-2003第5.2.2條：公式5.2.2-1：f=215N/mm查手冊表5-2得µ=0.7 H=0.7×8

36、700×=6210mmi=13.049cm =47.5 =0.867圖十：端撐尺寸示意圖根據(jù)鋼結(jié)構設計規(guī)范GB50017-2003第5.2.2.1.1）說明取=1.0，表5.2.1取=1.15，W=×1000=837764 mm，=7599181 N= =46.55+19.33=65.88N/mmD:端撐銷釘抗剪計算： 采用直徑為ø46（Q235B）的銷釘（銷釘孔為ø50），可知銷釘為雙剪，銷釘及端撐見詳圖圖十一：銷釘尺寸示意圖圖十二：銷釘上節(jié)點板尺寸示意圖圖十三：銷釘下節(jié)點板尺寸示意圖銷釘抗剪驗算：V=2×=2×3.142×

37、;23×115=382.29 kN(其中查自鋼結(jié)構設計規(guī)范（GB50017-2003）表3.4.1-1)端撐上節(jié)點板抗剪驗算：V=（105×2-50）×115（）×38（厚）=699.2 kN端撐上節(jié)點板抗剪驗算（雙剪）：V=（105×2-50）×115（）×32（厚）×2=1177.6 kN總上所述，承載力均大于設計荷載(1.3×267.96=348.35 kN)，滿足要求。 (2)邊柱內(nèi)力計算 A: 邊柱（采用ø377×8鋼桿）強度計算，查手冊公式5-8：f=215N/mm查鋼結(jié)構

38、截面特性： A=9274 mm W= W=×1000=837764 mm= =32.83±12.95±18.97= N /mm<f=215N/mmB:局部穩(wěn)定：查鋼結(jié)構設計規(guī)范GB50017-2003第5.4.5條規(guī)定，其外徑與壁厚之比不應超過100（235/f） =47.1<f=100（235/f）=109C:整體穩(wěn)定（見圖七）：查鋼結(jié)構設計規(guī)范GB50017-2003第5.2.2條：公式5.2.2-1：f=215N/mm查手冊表5-2得µ=0.7 H=0.7×8700×=6210mmi=13.049cm =47.5 =

39、0.867根據(jù)鋼結(jié)構設計規(guī)范GB50017-2003第5.2.2.1.1）說明取=1.0，表5.2.1取=1.15，W=×1000=837764 mm，=7599181 N= =37.86+19.48=57.34N/mm(2)中柱內(nèi)力計算：A: 中柱（采用ø273×8鋼桿）強度計算，查手冊公式5-8：f=215N/mm查鋼結(jié)構截面特性： A=6660.2 mm W= W=×1000=428697 mm= =34.66±16.98±21.10= N /mm<f=215N/mmB:局部穩(wěn)定：查鋼結(jié)構設計規(guī)范GB50017-2003第

40、5.4.5條規(guī)定，其外徑與壁厚之比不應超過100（235/f） =34.1<f=100（235/f）=109C:整體穩(wěn)定（見圖七）：查鋼結(jié)構設計規(guī)范GB50017-2003第5.2.2條：公式5.2.2-1：f=215N/mm查手冊表5-2得µ=0.615+0.165（1+）+0.055（1+）=0.745 H=0.745×14500×=11016mmi=9.373cm =117.5<150 =0.450根據(jù)鋼結(jié)構設計規(guī)范GB50017-2003第5.2.2.1.1）說明取=1.0，表5.2.1取=1.15，W=×1000=428697 mm

41、，=891864 N= =77.03+25.09=102.12N/mm<215 N/mm5. 結(jié)論通過計算可知上述主材均已滿足設計要求。七、 避雷針撓度及法蘭核算1. 構架避雷針撓度計算4) a) 根據(jù)變電站建筑結(jié)構設計技術規(guī)定（修編送審稿）表8.5.3及8.5.4條規(guī)定取最大風荷載標準值的0.5倍作為設計值。即0.5 q及0.5 Q。（查手冊表2-16得E=206×10N/mm）b) 本次計算時將撓度假定分為每段均布荷載作用下?lián)隙燃罢w集中荷載作用（即每段荷載作為集中力傳給其以下各段產(chǎn)生的荷載作用）下?lián)隙?) 避雷針均布荷載下（見圖四）：W= W=0.5=0.5(+)=0.5(32.60+4.81+1.20+0.54+0.34)=19.75mm6) 避雷針荷載所產(chǎn)生集中力對以下四段產(chǎn)生的撓度：W=W=0.5(+)=0.5 (