混凝土正截面應力的計算

1、構件正截面的承載能力應按下列基本假定進行計算：1構件彎曲后，其界面仍保持平面。2截面受壓混凝土的應力圖形簡化為矩形，其壓力強度取混凝土的軸心抗壓強度設計值fcd；截面受拉混凝土的抗拉強度不予考慮。3極限狀態(tài)計算時，受拉區(qū)鋼筋應力取其抗拉強度設計值fsd或fpd（小偏壓構件除外）；受壓區(qū)或受壓較大邊鋼筋應力取其抗壓強度設計值f'sd或f'pd。4鋼筋應力等于鋼筋應變與其彈性模量的乘積，但不大于其強度設計值。5.1.5 橋梁構件的承載能力極限狀態(tài)，應采用下列表達式：0SR(5.1.5-1)R=Rfd,ad(5.1.5-2)0橋梁結構的重要性系數(shù)，按公路橋涵的設計安全等級，一級、二級

2、、三級分別取用1.1、1.0、0.9；橋梁抗震設計不考慮結構的重要性系數(shù)；S作用（或荷載）效應（其中汽車荷載應計入沖擊系數(shù)）的組合設計值，當進行預應力混凝土連續(xù)梁等超靜定結構的承載極限狀態(tài)計算時，公式（）中的作用（或荷載）效應項應改為0S+pSp，其中Sp為預應力（扣除全部預應力損失）引起的次效應；p為預應力分項系數(shù)，當預應力效應對結構有利時，取p=1.0；對結構不利時，取p=1.2；R構件承載力設計值；R構件承載力函數(shù)fd材料強度設計值ad幾何參數(shù)設計值，當無可靠數(shù)據(jù)時，可采用幾何參數(shù)標準值ak，即設計文件規(guī)定值。計算先張法預應力混凝土構件端部錨固區(qū)的正截面和斜截面抗彎承載力時，錨固區(qū)內預應

3、力鋼筋的抗拉強度設計值，在錨固起點處取為零，在錨固終點處取為fpd，兩點之間按直線內插法取值。預應力鋼筋的錨固長度la應按表采用。表5.1.6 預應力鋼筋錨固長度la（mm）預應力鋼筋種類混凝土強度等級C40C45C50C60C65鋼絞線1×2，1×3，fpd=1170Mpa115d110d105d95d90d1×7，fpd=1170Mpa130d125d120d115d105d螺旋肋鋼絲，fpd=1170Mpa95d90d85d83d80d刻痕鋼絲，fpd=1170Mpa125d115d105d103d100d注：（1）當采用驟然放松預應力鋼筋的施工工藝時，錨固

4、長度應從離構件末端00.25llr處開始，llr為預應力鋼筋的預應力傳遞長度，按本規(guī)范表采用 ；（2）當預應力鋼筋的抗拉強度設計值fpd與表值不同時，其錨固長度應根據(jù)表值按強度比例增減。受彎構件的縱向受拉鋼筋和截面受壓區(qū)混凝土同時達到其強度設計值時，構件的正截面相對界限受壓區(qū)高度b應按表采用。表5.2.1 相對界限受壓區(qū)高度bC50及以下C55、C60C65、C70C75、C80R2350.620.600.58HRB3350.560.540.52HRB400、KL4000.530.510.49鋼絞線、鋼絲0.400.380.360.35精軋螺紋鋼筋0.400.380.36注：（1）截面受拉區(qū)內

5、配置不同種類鋼筋的受彎構件，其b值應選用相應于各種鋼筋的較小者；（2）b=xbh0, xb為縱向受拉鋼筋和受壓區(qū)混凝土同時達到其強度設計值時的受壓區(qū)高度。5.2.2 矩形截面或翼緣位于受拉邊的T形截面受壓構件，其正截面抗彎承載力計算應符合下列規(guī)定（圖）0Mdfcdbxh0-x2+f'sdA'sh0-a's+f'pd-'p0A'ph0-a'p(5.2.2-1)圖5.2.2 矩形截面受彎構件正截面承載力計算混凝土受壓區(qū)高度x應按下式計算：fsdAs+fpdAp=fcdbx+f'sdA's+f'pd-'p0A&#

6、39;p（2）截面受壓區(qū)高度應符合下列要求：xbh0（3）當受壓區(qū)僅配縱向普通鋼筋或配普通鋼筋和預應力鋼筋，且預應力鋼筋受拉即（f'pd-'p0）為正值時x2as（）當受壓區(qū)僅配縱向普通鋼筋或配普通鋼筋和預應力鋼筋，且預應力鋼筋受拉即（f'pd-'p0）為負值時x2a's（）式中 0橋梁結構的重要性系數(shù)，按本規(guī)范第條的規(guī)定采用；Md彎矩組合設計值；fcd混凝土軸心抗壓強度設計值，按本規(guī)范表采用；fsd、f'sd縱向普通鋼筋的抗拉強度設計值和抗壓強度設計值，按本規(guī)范表采用As、A's受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積；Ap、A'p

7、受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預應力鋼筋的截面面積；b矩形截面寬度或T形截面腹板厚度；h0截面有效高度，h0=h-aa 、a'受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋和預應力鋼筋的合力點至受拉區(qū)邊緣、受壓區(qū)邊緣的距離；a's、a'p受壓區(qū)普通鋼筋合力點、預應力鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離；'p0受壓區(qū)預應力鋼筋合力點處混凝土法向應力等于零時預應力鋼筋的應力，先張法構件按本規(guī)范公式（）計算；后張法構件按本規(guī)范公式（）及第條注2規(guī)定計算。注：當橋梁為預應力混凝土連續(xù)梁等超靜定結構時，公式（）中的Md，應改用本規(guī)范第條的規(guī)定進行作用（或荷載）效應組合。5.2.3 翼緣位于受壓區(qū)的T形截面或I形截面

8、受彎構件，其正截面抗彎承載力應按下列規(guī)定進行計算： 1 當符合下列條件時fsdAs+fpdApfcdb'fh'f+f'sdA's+(f'pd- 'p0)A'p(5.2.3-1)應以寬度為b'f的矩形截面圖），按本規(guī)范第條公式計算正截面抗彎承載力。圖5.2.3 T形截面受彎構件正截面承載力計算 2 當不符合公式（）的條件時，計算中已考慮截面腹板受壓作用，其正截面抗彎承載力應按下列規(guī)定計算圖）：0Mdfcdbxh0-x2+b'f-bh'fh0-h'f2+f'sdA'sh0-a's+f&#

9、39;pd- 'p0Aph0-a'p (5.2.3-2)此時，受壓區(qū)高度應按下列公式計算，并應符合本規(guī)范公式（）、（）、（）的要求。fsdAs+fpdAp=fcdbx+b'f-bh'f+f'sdA's+f'pd- 'p0A'p(5.2.3-3)式中 h'fT形或I形截面受壓翼緣厚度；T形或I形截面受壓翼緣的有效厚度，按本規(guī)范第條的規(guī)定采用。箱型截面受彎構件的正截面抗彎承載力可參照本條計算。注：圖截面內力作用方向與本規(guī)范圖相同。5.25.5 當計算中考慮受壓區(qū)縱向鋼筋但不符合本規(guī)范公式（）、（）的條件時，受彎構件抗彎

10、承載力的計算應符合下列規(guī)定（圖）：1 當受壓區(qū)配有縱向普通鋼筋和預應力鋼筋，且預應力鋼筋受壓時0MdfpdAph-ap-a'+fsdAsh-as-a'(5.2.5-1)2 當受壓區(qū)僅配有縱向普通鋼筋或配有縱向普通鋼筋和預應力鋼筋，且預應力鋼筋受拉時0MdfpdAph-ap-a'+fsdAsh-as-a'-f'pd- 'p0A'pa'p-a's(5.2.5-2)式中 as、ap受拉區(qū)普通鋼筋合力點、預應力鋼筋合力點至受拉區(qū)邊緣的距離。5.3 受壓構件5.3.1 鋼筋混凝土軸心受壓構件，當配有箍筋（或螺旋筋或在縱向鋼筋上焊有橫

11、向鋼筋）時（圖），其正截面抗壓承載力的計算應符合下列規(guī)定：0Nd0.90fcdA+f'sdA's(5.3.1)式中 Nd軸向力組合設計值；軸壓構件穩(wěn)定系數(shù)，按表采用；A構件毛面面積，當縱向鋼筋配筋率大于3%時，應改用An=A-A'sA's全部縱向鋼筋的截面面積圖5.3.1 配有箍筋的構件混凝土軸心受壓構件截面圖表5.3.1 鋼筋混凝土軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)注：（1）表中l(wèi)0為構件計算長度；b為矩形截面的短邊尺寸；r為圓形截面的班級；i為截面最小回轉半徑； （2）構件計算長度l0，當構件兩端固定時取0.5l；當一端固定為不移動的鉸時取0.7 l。當兩端均為不移動的

12、鉸時取l，當一端固定一端自由時取2 l；l為構件支點間的長度。5.3.2 鋼筋混凝土軸心受壓構件，當配置螺旋式或焊接式間接鋼筋（圖），且間接鋼筋的換算截面面積Aso不小于全部縱向鋼筋截面面積的25%；間距不大于80mm或dcor5，構件長細比l0i48時，其正截面抗壓承載力計算應符合下列規(guī)定：0Nd0.90fcdAcor+f'sdA's+kf'sdAso(5.3.2-1)Aso=dcorAsolS（）式中 Acor構件核芯截面面積；Aso螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的換算截面面積；dcor構件截面的核芯直徑；k間接鋼筋影響系數(shù)，混凝土強度等級C50及以下時，取k=2.0；C

13、50C80取k=2.01.70，中間值直線插入取用；Asol單根間接鋼筋的截面面積；S沿構件軸線方向間接鋼筋的螺距或間接。圖5.3.2 配置螺旋式間接鋼筋的鋼筋混凝土軸心受壓構件截面圖當間接鋼筋的換算截面面積、間距及構件細長比不符合本條要求，或按公式（）計算的抗壓承載力小于按公式（）算的抗壓承載力時，不考慮間接鋼筋的套箍作用，正截面抗壓承載力應按第條的規(guī)定進行計算。按公式（）計算的抗壓承載力設計值不應大于按本規(guī)范公式（）計算的抗壓承載力計算值的1.5倍。5.3.3 偏心受壓構件應以相對界限受壓區(qū)高度b作為判別大小偏壓的條件，b應按以下規(guī)定確定：1 鋼筋混凝土偏心受壓構件，其b值可按本規(guī)范表取用

14、；2 預應力混凝土偏心受壓構件，其b值按下列公式計算： 1）對精軋螺紋鋼筋b=1+fpd-p0Epcu (5.3.3-1) 2)對鋼絲和鋼絞線b=1+0.002cu+fpd-p0Epcu (5.3.3-2)式中 截面受壓區(qū)矩形應力圖高度與實際受壓區(qū)高度的比值，按表取用；p0截面受拉區(qū)縱向預應力鋼筋合力點處混凝土法向應力等于零時，預應力鋼筋中的應力，按本規(guī)范公式（）或公式（）計算；cu截面非均勻受壓時，混凝土的極限壓應變，當混凝土強度等級為C50及以下時，取cu=0.0033；當混凝土強度等級為C80時，取cu0.003；中間強度等級用直線插入求得；fpd縱向預應力鋼筋的抗拉強度設計值；Ep預應

15、力鋼筋的彈性模量。表5.3.3 系數(shù)值混凝土強度等級C50及以下C55C60C65C70C75C800.800.790.780.770.760.750.745.3.4 小偏心受壓構件位于截面受拉邊或受壓較小邊的縱向鋼筋，其應力可按下列公式計算：對于普通鋼筋si=cuEshoix-1 (5.3.4-1)-f'sdsifsd (5.3.4-2)當si為拉應力且其值大于普通鋼筋抗拉強度設計值fsd時，取si=fsd；當si為壓應力且其絕對值大于普通鋼筋抗壓強度設計值f'sd時，取si=-f'sd。對預應力鋼筋pi=cuEphoix-1+poi（）-f'sd-poipi

16、fsd （）當pi為拉應力且其值大于預應力鋼筋抗拉強度設計值fsd時，取pi=fsd；當pi為壓應力且其絕對值大于的絕對值f'sd-poi時，取pi=-f'sd-poi。式中 x截面受壓區(qū)高度；hoi第i層縱向鋼筋截面重心至受壓較大邊緣的距離；Es普通鋼筋的彈性模量；si、pi第i層縱向普通鋼筋、預應力鋼筋的應力，按公式計算正值表示拉應力，負值表示壓應力；poi第i層縱向預應力鋼筋截面重心處混凝土法向應力等于零時，預應力鋼筋中的的應力。cu、見本規(guī)范第條的規(guī)定。5.3.5 矩形截面偏心受壓構件的正截面抗壓承載力的計算應符合下列規(guī)定（圖）圖5.3.5 矩形截面偏心受壓構件正截面抗

17、壓承載力計算0Ndfcdbx+f'sdA's+fpd-'po'Ap-sAs-pAp（）0Ndefcdbxh0-x2+f'sdA'sh0-a's+fpd-'po'Aph0-a'p（）e=e0+h2-a (5.3.5-3)式中 e軸向力作用點至截面受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋和合力點的距離；e0軸向力對截面重心軸的偏心距，e0=MdNd；Md相應于軸向力的彎矩組合設計值；h0截面受壓較大邊邊緣至受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋合力點的距離，h0=h-a偏心受壓構件軸向力偏心距增大系數(shù)，按本規(guī)范第條的規(guī)定計算。截面受拉邊或受壓較

18、小邊縱向鋼筋的應力和應按下列情況采用：當時為大偏心受壓構件，取，此處，相對受壓區(qū)高度。當時為小偏心受壓構件，和按本規(guī)范第條的規(guī)定計算。在承載力計算中，若考慮截面受壓較大邊的縱向受壓鋼筋時，受壓區(qū)高度應符合規(guī)范公示（）、（）的要求。對小偏心受壓構件，當軸向力作用在縱向鋼筋和合力點與和合力點之間時，抗壓承載力計算上應符合下列規(guī)定：截面受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋應力s和p應按下列情況采用：當b時為大偏心受壓構件，取s=fsd，p,=fpd此處，相對受壓區(qū)高度=xh0；當<b時為小偏心受壓構件，s和p按本規(guī)范第條的規(guī)定計算。在承載力計算中，若考慮截面受壓較大邊的縱向受壓鋼筋時，受壓區(qū)高度應符合本

19、規(guī)范公式（）、（）的要求。對小偏心受壓構件，當軸向力作用在縱向鋼筋A's和A'p合力點與As和Ap合力點之間時，抗壓承載力計算尚應符合下列規(guī)定：0Nde'fcdbhh'0-h2+f'sdAsh'0-as+f'pd-poAph'0-ap（）e'=h2-e0-a' (5.3.5-5)式中 e'軸向力作用點至截面受壓較大邊縱向鋼筋和合力點的距離，計算時偏心距可不考慮增大系數(shù)；h'0截面按受壓較小邊邊緣至較大邊縱向鋼筋合力點的距離，。矩形截面對稱配筋的鋼筋混凝土小偏心受壓構件，其鋼筋截面面積也可按下列公式計

20、算：As=A's=0Nde-1-0.5fcdbh02f'sdh0-a's (5.3.5-6)式中相對受壓區(qū)剛度可按下列公式計算： =0Nd-hfcdbh00Nde-0.43fcdbh02-bh0-a's+fcdbh0b(5.3.5-7)注：小偏心受壓構件當計算的截面受壓區(qū)高度x>h時，計算構件承載力取h，但計算鋼筋應力s和p時仍計算所得的x。5.3.6 翼緣位于截面受壓較大邊的T形截面或I形截面偏心受壓構件，其正截面抗壓承載力應按下列規(guī)定計算：1 當受壓區(qū)高度xhf'時，應按寬度為bf'的矩形截面計算；2 當受壓區(qū)高度x>hf'

21、;時，則應按下列公式計算（圖）；圖6.3.6 T形截面偏心受壓構件正截面可以承載力計算0Ndfcdbx+f'sdA's+fpd-'po'Ap-sAs-pAp（）0Ndefcdbxh0-x2+f'sdA'sh0-a's+fpd-'po'Aph0-a'p（）e=e0+h2-a (5.3.5-3) hf'0Ndfcdbx+bf'-bhf'+f'sdA's+f'pd-'po'A'p-sAs-pAp（）0Ndefcdbxh0-x2+bf'-bhf

22、'h0-hf'2+f'sdA'sh0-a's+f'pd-'po'A'ph0-a'p（）截面受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋的合力s和p的確定，以及考慮截面受壓較大邊受壓鋼筋時，受壓區(qū)高度x應符合的條件，均應按第條的規(guī)定辦理。翼緣位于截面受拉邊或受壓較小邊的T形截面和I形截面構件，當時x>h-hf，其正截面抗壓承載力計算應考慮翼緣受壓部分的作用。對翼緣位于截面受壓較大邊的T形截面小偏心受壓構件，當軸向力作用在縱向鋼筋A's和A'p合力點與As和Ap合力點之間時，尚應按下列規(guī)定進行計算：0Nde'

23、;fcdbhh'0-h2+bf'-bhf'hf'2-a'+f'sdAsh'0-as+f'pd-poAph'0-ap（）對翼緣位于截面受壓較小邊的T形截面小偏心受壓構件，尚應按下列規(guī)定計算：0Nde'fcdbhh'0-h2+bf'-bhfh'0-hf'2+f'sdAsh'0-as+f'pd-poAph'0-ap（5.3.7-4）式中 bf位于截面受壓較小邊的翼緣厚度；hf位于截面受壓較小邊的翼緣厚度。5.3.7 在偏心受壓構件正截面抗壓承載力計算中，當考

24、慮截面受壓較大邊的縱向受壓鋼筋，但受壓區(qū)高度又不符合本規(guī)范公式（）、（）的要求時，其正截面抗壓承載力可按本規(guī)范公式（）、（）計算，此時，上述公式Md中的應分別以Nde'、Nde's代替，計算時應考慮偏心距增大系數(shù)。5.3.8 沿截面腹部均勻配置縱向普通鋼筋且每排不少于4根的矩形、T形和I形截面鋼筋混凝土偏心受壓構件（圖），其正截面抗壓承載力的計算應符合下列規(guī)定：0Ndfcdbhh0+bf'-bhf'+f'sdA's-sAs-Nsw（）0Ndefcd1-0.5bh02+bf'-bhf'h0-hf'2+f'sdA

25、9;sh0-a's+Msw（）Nsw=1+-0.5fswAsw(5.3.8-3)Msw=0.5-2fswAswhsw(5.3.8-4)式中 Asw沿截面腹部均勻配置的全部縱向鋼筋截面面積；fsw沿截面腹部均勻配置的縱向鋼筋強度設計值；Nsw沿截面腹部均勻配置的縱向鋼筋所承擔的軸向力，當時=xh0>，取Nsw=fswAswMsw沿截面腹部均勻配置的縱向鋼筋的內力對沿截面受拉邊或受壓較小邊縱向鋼筋As重心的力矩，當>時，取Msw=0.5fswAswhsw；hsw沿截面腹部均勻配置的縱向鋼筋區(qū)段的高度，取hsw=h0-a's；沿截面腹部均勻配筋區(qū)段的高度與截面有效高度的比

26、值=hswh0圖5.3.8 沿截面腹部均勻配筋的I形截面偏心受壓構件正截面抗壓承載力計算在公式(5.3.8-1)中，截面受拉邊或受壓較小邊的鋼筋應力s，當b時，取s=fsd；當>b時，按本規(guī)范公式（）計算。在計算中考慮截面受壓較大邊的受壓鋼筋A's時，受壓區(qū)高度應符合xa's的要求；當不符合時，正截面抗壓承載力的計算應符合下列規(guī)定：0NdefcdAsh0-a's+M'sw（5）M'sw=0.5fswAswhsw（）對T形和I形截面的偏心受壓構件，當xh'f時，應按寬度為b'f的矩形截面計算。對I形截面，當x>h-hf時，考慮位

27、于受壓較小邊翼緣受壓部分的作用。注：當計算的>hh0時，本條各式中的均取為=hh0；但計算鋼筋As的應力時，仍采用計算所得的。5.3.9 沿周邊均與配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構件（圖），其正截面抗壓承載力計算應符合下列規(guī)定：圖5.3.9 沿周邊均勻配筋的圓形截面偏心受壓構件計算0NdAr2fcd+Cr2f'sd(5.3.9-1)0Nde0Br3fcd+Dgr3f'sd(5.3.9-2)式中 e0軸向力的偏心距，e0=MdNd，應乘以偏心距增大系數(shù)，按第5.3.10條的規(guī)定計算；A、B有關混凝土承載力的計算系數(shù)，按附錄C的迭代法由表查得；C、D有關縱向鋼筋承載

28、力的計算系數(shù)，按附錄C的迭代法由表查得；r圓形截面的半徑：g縱向鋼筋所在的圓周的半徑rs與圓截面半徑之比，g=rsr；縱向鋼筋配筋率，=Asr25.3.10 計算偏心受壓構件正截面承載力時，對細長比 l0i>17.5 的構件，應考慮構件在彎矩作用平面內的撓曲對軸向力偏心距的影響。此時，應將軸向力對截面重心軸的偏心距e0乘以偏心增大系數(shù)。矩形、T形、I形和圓形截面偏心受壓構件的偏心距增大系數(shù)可按下列公式計算：=1+11400e0h0l0h212(5.3.10-1)1=0.2+2.7e0h01.0 (5.3.10-2)2=1.15-0.01l0h1.0 (5.3.10-3)式中l(wèi)0構件的計算

29、長度，按本規(guī)范表注取用或按工程經驗確定；e0軸向力對截面重心軸的偏心距；h0截面有效高度，對圓形截面取h0=r+rs；h截面高度，對圓形截面取h=2r，r為圓形截面半徑；1荷載偏心率對截面曲率的影響系數(shù)；2構建長細比對截面曲率的影響系數(shù)。5.3.11 矩形、T形和I形截面偏心受壓構件除應計算彎矩作用平面抗壓承載力外，尚應按軸向受壓構件驗算垂直于彎矩作用平面的抗壓承載力，此時，不考慮彎矩作用，但應考慮穩(wěn)定系數(shù)的影響。5.3.12 截面具有兩個相互垂直對稱軸的鋼筋混凝土雙向偏心受壓構件（圖），其正截面抗壓承載力可按下列規(guī)定計算：0Nd11Nux+1Nuy+1Nu0 （5.3.12）式中 Nu0構件

30、截面軸心抗壓承載力設計值，按本規(guī)范公式（）計算，式中取等號，以Nu0代替0Nd，計入全部縱向鋼筋但不考慮穩(wěn)定系數(shù)；Nux按軸向力作用與x軸、并考慮相應的偏心距xe0x后，計入全部縱向鋼筋計算的構件偏心抗壓承載力設計值，此處x按本規(guī)范第條的規(guī)定計算；當縱向鋼筋配置在截面上下兩邊時，Nux可按本規(guī)范第條或第條的規(guī)定計算；當縱向鋼筋沿截面腹部均勻配置時，Nux可按本規(guī)范第條規(guī)定計算；在上述計算中，公式均取等號時，以Nux代替0Nd；Nuy按軸向力作用于y軸，并考慮相應的偏心距ye0y后，計入全部縱向鋼筋計算的構件偏心抗壓承載力設計值，此處y按本規(guī)范第條規(guī)定計算；Nuy的計算所考慮的方法和計算公式與N

31、ux相同。圖5.3.12 鋼筋混凝土雙向偏心受壓構件截面圖（1-軸向力作用點）5.4 受拉構件5.4.1 軸心受拉構件的正截面抗拉承載力計算應符合下列規(guī)定：0NdfsdAs+fpdAp（）式中 As、Ap普通鋼筋、預應力鋼筋的全部截面面積。矩形截面偏心受拉構件的正截面抗拉承載力計算應符合下列規(guī)定：1 對小偏心受拉構件，當軸向力作用在鋼筋As和Ap合力點與A's和A'p合力點之間時，按下列規(guī)定計算圖5.4.2a0Ndef'sdA'sh0-a's+fpdAph0-a'p (5.4.2-1)0Nde'fsdAsh'0-as+fpdA&#

32、39;ph'0-ap (5.4.2-2)2 對于大偏心受拉構件，當軸向力不作用在鋼筋As和Ap合力點與A's和A'p合力點之間時，按下列規(guī)定計算圖5.4.2b0NdefsdAs+fpdAp-f'sdA's-fpd-'po'Ap-fcdbx (5.4.2-3)0Ndefcdbxh0-x2+f'sdA'sh0-a's+f'pd-'po'A'ph0-a'p (5.4.2-4)此時，截面受壓區(qū)高度x應符合本規(guī)范公式（）的要求；當計算中考慮受壓鋼筋時，x尚應符合本規(guī)范公式（）、（）的要

33、求；當不符合時，則應按本規(guī)范公式（）、（）計算，但式中Md應分別以代替Nde'、Nde's。6.3 抗裂驗算6.3.1 預應力混凝土受彎構件應按下列規(guī)定進行正截面和斜截面抗裂驗算：1 正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，并應符合下列要求：1）全預應力混凝土構件，在作用（或荷載）短期效應組合下預制構件 st-0.85pc0（）分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構件st-0.80pc0（）2）A類預應力混凝土構件，在作用（或荷載）短期效應組合下st-pc0.7ftk（）但在荷載長期效應組合下lt-0.80pc0（）7.1.5 使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力和

34、預應力鋼筋的拉應力，應符合下列規(guī)定：1 受壓區(qū)混凝土的最大壓應力未開裂構件kc+pt允許開裂構建cc 0.5fck （）2 受拉區(qū)預應力鋼筋的最大拉應力1）對鋼絞線、鋼絲未開裂構件p+pe允許開裂構建p+po 0.65fpk （）2）對精軋螺紋鋼筋未開裂構件p+pe允許開裂構建p+po 0.80fpk （）式中pe 全預應力混凝土和A類混凝土受彎構件，受拉區(qū)預應力鋼筋扣除全部預應力損失后的有效預應力；pt由預加力產生的混凝土法向拉應力，先張法構件按本規(guī)范公式（）計算，后張法構件按本規(guī)范公式（）計算。注：預應力混凝土受彎構件受拉區(qū)的普通鋼筋，其使用階段的應力很小，可不必驗算。7.2.4 鋼筋混凝

35、土受彎構件正截面應力應按下列公式計算，并應符合下列規(guī)定：1 受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應力cct=Mktx0Icr0.80fck' (7.2.4-1)2 受拉鋼筋的應力sit=ESMkth0i-x0Icr0.75fsk (7.2.4-2)式中Mkt由臨時的施工荷載標準值產生的彎矩值；x0換算截面的受壓區(qū)高度，按換算截面受壓區(qū)和受拉區(qū)對中性軸面積矩相等的原則求得；Icr開裂截面換算截面的慣性矩，根據(jù)已求得的受壓區(qū)高度x0，按開裂換算截面對中性軸慣性矩之和求得：sit按短暫狀況計算時受拉區(qū)第i層鋼筋的應力；h0i受壓區(qū)邊緣至受拉區(qū)第i層鋼筋截面重心的距離；f'ck施工階段相應于混凝土立方

36、體抗壓強度f'cu的混凝土軸心抗壓強度標準值，按本規(guī)范表以直線內插取得；fsk普通鋼筋抗拉強度標準值，按本規(guī)范表采用。8.1.4 組合式受彎構件及其預制構件應按本規(guī)范第條或第條進行正截面抗彎承載力計算，其彎矩設計值按下列規(guī)定采用：對預制構件 M1d=M1Gd+M1Qd (8.1.4-1)對組合構件（應考慮結構重要性系數(shù)0）Md=M1Gd+M2Gd+M2Qd (8.1.4-2)式中 M1Gd第一階段預制構件和現(xiàn)澆混凝土層自重產生的彎矩設計值，取荷載標準值乘以荷載效應分項系數(shù)1.2；M1Qd第一階段施工時附加的其他荷載產生的彎矩設計值，取荷載標準值乘以荷載效應分項系數(shù)1.4M2Gd第二階段橋面系自重產生的彎矩設計值，取荷載標準值乘以荷載效應分項系數(shù)1.2；M2Qd第二階段可變作用（或荷載）產生的彎矩組合設計值，其作用（或荷載）效應分項系數(shù)按公路橋涵設計通用規(guī)范(JTG D60-2004)取用。對組合構件當現(xiàn)澆混凝土層的強度等級與預制構件強度等級不同時，混凝土強度等級應取現(xiàn)澆混凝土強度等級。使用階段要求不出現(xiàn)裂縫的預應力混凝土組合式受彎構件，其預制構件和組合構件應分別按本規(guī)范第條、第條的規(guī)定進行正截面抗裂驗算。對組