三跨預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)箱梁橋設(shè)計(jì)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上三跨預(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)箱梁橋設(shè)計(jì)目 錄專心-專注-專業(yè)1 工程概況1.1 自然地理概況1.1.1 橋梁建設(shè)規(guī)模南京市六合區(qū)復(fù)興橋工程位于南京市六合區(qū)復(fù)興路，復(fù)興路為南北向主干道，南接商城路，北接長江路，跨越滁河，是六合區(qū)連接滁河主要通道，道路全長918.571m，主橋?qū)?6m。作為跨滁河上的橋梁，主橋?yàn)槿珙A(yù)應(yīng)力混凝土等截面連續(xù)箱梁橋(32+40+32=104m)；引橋?qū)?6m，南引橋?yàn)?跨25m預(yù)應(yīng)力混凝土間支T梁，北引橋?yàn)?跨25m預(yù)應(yīng)力混凝土間支T梁；橋頭南側(cè)引道長度為379.051m，橋頭北側(cè)引道長度為118.72m。主橋部分設(shè)計(jì)。1.1.2 主要工程材料

2、（1） 混凝土表1.1 混凝土材料結(jié)構(gòu)標(biāo)號類型主橋現(xiàn)澆T梁，引橋預(yù)制T梁C50預(yù)應(yīng)力混凝土主橋現(xiàn)澆橋面板混凝土條平層C50鋼筋混凝土引橋現(xiàn)澆橋面板混凝土條平層C40鋼筋混凝土主敦己過度敦身，擋塊，墊石C40鋼筋混凝土橋臺蓋梁，引橋橋墩蓋梁，引橋擋塊C30鋼筋混凝土護(hù)欄，搭坂C30鋼筋混凝土引橋橋墩承臺，橋臺太身，橋墩蹲身C30鋼筋混凝土橋墩系梁，橋臺承臺，樁基C25鋼筋混凝土（2） 預(yù)應(yīng)力鋼材引橋T梁預(yù)應(yīng)力鋼束及主橋T梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼束均采用按國家標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線（GB/T 5224-2003）生產(chǎn)的公稱直徑15.2mm高強(qiáng)度低松弛鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860MPa,彈性模量E

3、p=1.95×10MPa。鋼絞線加載至規(guī)定的負(fù)荷的70%及1000小時(shí)的時(shí)候，松弛損失不大于2.5%.主橋T梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼束及引橋T梁鋼束錨下張拉控制應(yīng)力con =0.75fpk=1395MPa；要求鋼絞線的供貨廠家必須取得ISO9002質(zhì)量體系認(rèn)證證書，部級以上產(chǎn)品質(zhì)量鑒定合格書。（3） 普通鋼筋鋼筋直徑d12mm者采用HRB335鋼筋，直徑d<12mm者采用HRB235鋼筋，其規(guī)格和技術(shù)性能應(yīng)分別符合GB1499.1-2008和GB14992-2007之規(guī)定。（4） 其他鋼材型鋼及鋼板均采用Q2350鋼，質(zhì)量必須符合GB/T 70-2006標(biāo)準(zhǔn)。（5） 支座主橋支座采用GK

4、PZ（II）15.0GD、GKPZ（II）15.0DX、GKPZ（II）15.0SX、GKPZ（II）3.5DX、GKPZ（II）3.5SX型號的盆式橡膠支座，其標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合公路橋梁盆式橡膠支座（JT）的規(guī)定。引橋采用GYZ450×105（CR）、GYZF350×87（CR）型號的板式橡膠支座，其支座的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)均應(yīng)符合交通部行業(yè)JT/T663-2006之規(guī)定。伸縮縫橋臺處采用DSO型伸縮逢，主引橋交界過度墩處采用D160型伸縮縫，伸縮縫的材料及其成品的技術(shù)要求應(yīng)符合交通行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)公路橋梁伸縮裝置（JT/T327-2004）的有關(guān)規(guī)定。（6） 橋面鋪裝橋面設(shè)現(xiàn)澆5cm12cm混凝

5、土調(diào)平層與10cm瀝青混凝土橋面鋪裝層，混凝土調(diào)平層內(nèi)設(shè)D6冷軋帶肋焊接鋼筋網(wǎng)。在瀝青混凝土橋面平鋪裝與現(xiàn)澆混凝土調(diào)平層間設(shè)防水層。1.1.3 氣候及水文條件 長江河道江津段，受江津褶曲構(gòu)造影響，形態(tài)上由三個(gè)較大的反向連接的彎道組成，近似“幾”字，故江津城區(qū)河段又稱幾江河段。在橋址處河面寬120200m，常年洪水位一般為18.0019.00m、汛期最大流量4259m3/s（1981年7月），最高流速4.07m/s，調(diào)查的歷史最高水位為20.25m（1870年），最低水位為16.8m（1987年）。 復(fù)興大橋橋址處洪水頻率及水位由區(qū)防洪指揮部提供。大橋的設(shè)計(jì)洪水位成果如下表所示。表1.2 設(shè)計(jì)洪

6、水頻率及水位表 洪水頻率（%）0.332520流量（m3/s）4616452036542659水位（m）20.319.819.619.4 根據(jù)長江三峽水文水資源勘測局提供的對本項(xiàng)目的防洪評價(jià)報(bào)告，認(rèn)為本項(xiàng)目的建設(shè)對長江江津段的河勢、水流形態(tài)、防洪等級不會產(chǎn)生明顯不利影響，也不會明顯抬高水位。該報(bào)告對工程河段河道演變進(jìn)行了分析，采用二維數(shù)學(xué)模型研究了工程建設(shè)對工程河段防洪以及河勢的影響。 河演分析表明，工程河段河勢主要受兩岸地質(zhì)地貌條件的限制，長期以來，河道平面形態(tài)、岸線、灘槽比較穩(wěn)定，年際沖淤基本平衡。近年來受幾江防洪護(hù)岸等工程建設(shè)影響，河床略有沖刷調(diào)整，但整體河勢仍基本穩(wěn)定，因而具有建設(shè)復(fù)興

7、大橋的條件。 模型計(jì)算表明，本工程修建后引起的水位、流速變化主要在大橋附近局部區(qū)域，大橋上游一定范圍內(nèi)的水位略有壅高，流速變化不大，大橋下游局部水位略有下降，流速略有增大。大橋工程建設(shè)不會對工程河段行洪和河勢帶來明顯不利影響，對沿江經(jīng)濟(jì)設(shè)施影響也較小。1.1.4 地層及巖性擬建場區(qū)內(nèi)的地層主要為第四系全新統(tǒng)填筑土(Q4me)、殘坡積亞粘土（Q4el+dl）、砂土及卵石土(Q4al)，在左岸斜坡部位有基巖出露地表，基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）砂巖、泥巖?，F(xiàn)自上而下分述如下：（1）第四系全新統(tǒng)土層（Q4）填筑土(Q4me)：主要分布于建(構(gòu))筑物區(qū)，由粘性土夾砂、泥巖碎(塊)石等組成，在濱江

8、路主要為粘性土夾卵石，碎石粒徑主要為30200mm，局部粒徑250500mm；結(jié)構(gòu)稍密中密，稍濕。厚度120m。亞粘土（Q4el+dl）：紫紅色，可塑硬塑狀，切面稍有光澤，無搖震反應(yīng)，干強(qiáng)度中等，韌性中等。厚0.50m5.0m，主要分布在兩岸的斜坡部位。砂土(Q4al)：主要分布于長江左岸河漫灘，呈灰褐色，主要為細(xì)砂和粉砂，砂粒成份為石英和少量暗色礦物，顆粒級配較差，含少量粘性土。稍濕，結(jié)構(gòu)松散，厚0.503.00m。卵石土(Q4al)：主要分布于長江右岸河漫灘，呈灰色，分選性較差，磨園度較好，呈園次園狀，母巖成份為石英巖、花崗巖、灰?guī)r、燧石巖等。卵石含量80%85%，充填物主要為砂土，上部較

9、松散，下部較密實(shí)。鉆探揭露厚24.2m(借用觀音巖大橋S11401鉆孔資料)。（2）侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組基巖（J2s）場區(qū)基巖為泥巖、砂巖。泥巖：紫紅色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，中厚厚層狀構(gòu)造，局部含砂質(zhì)較重。在CZK3和S10401鉆孔有揭露，揭露厚10.10m（S11401）19.85 m（CZK3）。為場區(qū)主要巖層。砂巖：淺灰色灰色，細(xì)粒結(jié)構(gòu)，中厚厚層狀構(gòu)造，成份為長石、石英和少量云母，鈣泥質(zhì)膠結(jié)。揭露厚3.45 m（CZK3）13.78m（CZK4未揭穿)。基巖強(qiáng)風(fēng)化帶網(wǎng)狀風(fēng)化裂隙發(fā)育，巖芯較破碎，呈碎塊狀、少量扁柱狀，巖質(zhì)較軟，巖芯破碎。弱風(fēng)化帶裂隙少，巖芯較完整，呈長柱狀、短柱狀，巖質(zhì)較硬。1.1

10、.5 地質(zhì)構(gòu)造及特征橋位區(qū)位于北碚向斜南東翼，地層單斜產(chǎn)出，產(chǎn)狀280°6°。根據(jù)濱江路西側(cè)的建筑工地基坑開挖出的基巖及北岸坡地表測繪，橋梁南岸（江津岸）橋位區(qū)主要發(fā)育兩組裂隙：8574°，31085°，裂隙間距一般0.85.0m，地面見裂寬一般0.23cm，延伸長度24m，局部充有粉質(zhì)粘土；北岸（西彭岸）橋位區(qū)主要發(fā)育兩組裂隙：16574°，25083°，裂隙間距一般0.85.0m，裂寬一般0.23cm，延伸長度13m，局部充有粘土。區(qū)內(nèi)無斷層及次級褶皺發(fā)育，地質(zhì)構(gòu)造相對簡單。南引橋墩沖積層：分布于南引橋墩所在的級階地。階坡上部以黃

11、色、黃褐色粉土為主，呈可塑狀。底部為砂卵石層，卵礫含量50-60，結(jié)構(gòu)稍密。容許承載力=300kPa。南主橋墩沖積層：分布在南岸主橋墩所在的河漫灘，物質(zhì)成分是砂卵石土，卵石含量60-70。結(jié)構(gòu)中密。容許承載力=500 kPa。表1.3 土體工程地質(zhì)特征表土體位置成 因密 實(shí) 度容許承載力（kPa）南岸引橋墩階地沖積層稍密300南岸主橋墩河漫灘沖積層中密5001.1.6 巖體工程地質(zhì)特征主橋墩區(qū)出露的巖層以砂質(zhì)泥巖為主：砂巖呈薄層狀或透鏡體夾于砂質(zhì)泥巖中?，F(xiàn)對各層的工程地質(zhì)特征分述如下：砂質(zhì)泥巖：擬建區(qū)均有分布。節(jié)理裂隙不發(fā)育。中等風(fēng)化巖層：自然抗壓強(qiáng)度4211770 kPa，飽和抗壓強(qiáng)度353

12、1080 kPa；微風(fēng)化巖層：自然抗壓強(qiáng)度10102860 kPa，飽和抗壓強(qiáng)度6901740 kPa；屬軟質(zhì)巖。砂巖：呈薄層狀或透鏡體分布。節(jié)理裂隙不發(fā)育。中等風(fēng)化巖層：自然抗壓強(qiáng)度15702430 kPa，飽和抗壓強(qiáng)度10301850 kPa；微風(fēng)化巖層：自然抗壓強(qiáng)度27303410 kPa，飽和抗壓強(qiáng)度17202510 kPa；屬較軟巖。表1.4 巖體工程地質(zhì)特征表位置巖 性風(fēng)化程度抗壓強(qiáng)度（Mpa）抗剪強(qiáng)度變形指標(biāo)（Mpa）自然飽和粘聚力（Mpa）內(nèi)摩擦角（°）彈性模量變形模量北主橋墩砂質(zhì)泥巖中等風(fēng)化10.516.390.5031.921491664微風(fēng)化12.657.830

13、.5632.627132047砂巖中等風(fēng)化16.110.60.5031.921491664微風(fēng)化28.7820.871.0642.648874186南主橋墩砂質(zhì)泥巖中等風(fēng)化8.95.50.3131.123012017微風(fēng)化17.511.40.5632.627132047砂巖中等風(fēng)化16.110.60.3131.123012017微風(fēng)化28.320.21.0836.1382429181.2 設(shè)計(jì)依據(jù)（1）設(shè)計(jì)任務(wù)書。1.3 主要設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)范與標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)遵循的主要標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范:（1）公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003） （2）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）(簡稱橋規(guī)) （3）

14、公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）(簡稱公預(yù)規(guī)) （4）公路路線設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D20-2006） （5）公路橋涵地基與基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JTG D63-2007） （6）公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG/T B02-01-2008） （7）公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000） （8）交通行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)公路橋梁板式橡膠支座（JT/T4-2004） （9）公路排水設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ 01897） （10）鋼筋機(jī)械連接通用技術(shù)規(guī)程（JGJ 1072010） （11）公路交通安全設(shè)施施工技術(shù)規(guī)范（JTG F712006）1.4 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)（1）設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：100年，安全等

15、級：一級（2）公路等級：雙向四車道高速公路（3）計(jì)算行車速度：100km/h；（4）設(shè)計(jì)荷栽：公路級，檢修道人群荷栽：1.5kN/m2；（5）橋面凈空（單幅）： 凈寬2×3.75+3.5=11m， 護(hù)欄：2×0.51m；（6）橋面縱坡：0.0%；（7）橋面橫坡：1.5%；（8）設(shè)計(jì)洪水頻率：1/300；（9）通航要求：5級 40×82 連續(xù)梁橋構(gòu)造設(shè)計(jì)2.1 總體設(shè)計(jì)復(fù)興橋橋跨布置為325m+32m+40m+32m+325m。其中主橋是三跨連續(xù)等截面的預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋，橫截面采用單箱單室截面。2.2 主梁設(shè)計(jì) （1）主橋箱梁構(gòu)造 主梁是三跨連續(xù)等截面的預(yù)應(yīng)力混凝

16、土箱梁橋，在支點(diǎn)到四分之一跨徑處變化箱梁腹板和底板的厚度，采用直線過度的形式。（2）主梁截面尺寸擬定 主橋?yàn)樽兘孛嫦湫瘟簶?，梁高?.2m。 主梁截面尺寸如圖2.1所示。主橋箱梁跨中截面主橋箱梁支點(diǎn)處截面圖2.1主梁截面尺寸圖附注：1.上圖中尺寸單位為cm。 2.上圖只示出了主橋跨中截面（直線起點(diǎn)截面）和支點(diǎn)處截面（直線終點(diǎn)截面）的兩個(gè)典型截面，其余中間段截面詳見主梁一般構(gòu)造圖。2.3 主要材料及基本數(shù)據(jù)（1） 主要材料 a混凝土：主梁用C50號混凝土，墩身、承臺采用C30混凝土，基樁采用C25。b預(yù)應(yīng)力鋼絞線：采用公預(yù)規(guī)（JTG D62-2004）中的j15.2鋼絞線，公稱面積，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度，彈

17、性模量。c普通鋼筋：R235、HRB335鋼筋標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合GB 13013-1991和GB 1499-1998的規(guī)定。凡鋼筋直徑大于等于12mm者，均采用HRB335熱軋帶肋鋼；凡鋼筋直徑小于12mm者，采用R235鋼，鋼板應(yīng)符合GB 700-88規(guī)定的Q235鋼板。d錨具：預(yù)應(yīng)力錨具采用符合國際后張法預(yù)應(yīng)力混凝土協(xié)會FIP標(biāo)準(zhǔn)的I類錨具，其錨固效率系數(shù)大于。e預(yù)應(yīng)力管道：鋼波紋扁管，且要求鋼波紋扁管鋼帶厚度不小于0.35mm。f主橋支座采用GPZ（II）盆式支座，符合交通部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JT3911999的規(guī)定；其它引橋支座采用圓板橡膠支座GYZ和GYZF4系列產(chǎn)品，符合交通部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JT/T4-2

18、004的規(guī)定。g伸縮縫采用D240、D160、D80伸縮縫，符合交通部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JT/T3272004。h橋面鋪裝：8cm瀝青混凝土（2）基本計(jì)算數(shù)據(jù)根據(jù)公預(yù)規(guī)中各條規(guī)定，混凝土、鋼絞線和鋼筋的各項(xiàng)基本數(shù)據(jù)以及在各階段的限值，如表2.1所列。表2.1 設(shè)計(jì)基本計(jì)算數(shù)據(jù)名稱項(xiàng)目符號單位數(shù)據(jù)主梁混凝土立方體強(qiáng)度50彈性模量軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度32.4軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度2.65軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度22.4軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度1.83短暫狀態(tài)壓應(yīng)力限值20.72拉應(yīng)力限值2.887持久狀態(tài)拉應(yīng)力限值壓應(yīng)力限值16.2主壓應(yīng)力限值19.44拉應(yīng)力限值（續(xù)表）短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力限值0.00短期效應(yīng)組合主拉應(yīng)力限值1.0

19、6長期效應(yīng)組合拉應(yīng)力限值0.00鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度1860彈性模量抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度1260最大控制應(yīng)力1395持久狀態(tài)應(yīng)力：標(biāo)準(zhǔn)荷載組合1209材料重度鋼筋混凝土25.0瀝青混凝土23.0鋼絞線78.5鋼絞線與混凝土的彈性模量比無量綱5.65附注：、分別為鋼束張拉時(shí)混凝土的抗壓、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，本設(shè)計(jì)考慮混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的時(shí)開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，即混凝土強(qiáng)度等級為C45時(shí)開始張拉鋼束，因此，、。2.4 毛截面幾何特性計(jì)算毛截面幾何特性是計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力、配束及變形計(jì)算的前提。其中截面效率指標(biāo)能在一定程度上反映截面尺寸擬定的合理性。應(yīng)由下式計(jì)算 （2.1）其中 ，式中：梁截面高度；截面面積；截面慣矩；上

20、核心距；下核心距。由于在橋梁軟件MIDAS中能夠直接查得各截面的毛截面幾何特性值，故下表直接列出了各截面的幾何特征值。由于是等截面的連續(xù)箱梁橋以及結(jié)構(gòu)對稱，故只需要計(jì)算兩個(gè)截面，見下表2.2所示。表2.2 截面幾何特性計(jì)算結(jié)果位置面積m2抗彎慣性矩m4抗扭慣性矩m4跨中7.8711.54319.302支座9.6312.73720.531經(jīng)檢算可知，各截面擬定符合經(jīng)濟(jì)指標(biāo)要求。3 行車道板計(jì)算主梁翼板內(nèi)鋼筋是連續(xù)的，且主梁截面是單箱單室截面，并且行車道板寬跨比大于2，故行車道板可按懸臂板（邊緣）和單向板（中板）情況計(jì)算。3.1 橋面板荷載效應(yīng)計(jì)算由于行車道板寬跨比大于2，故按單向板計(jì)算，主梁截面

21、懸臂總長度為2.5m，其中最外側(cè)為0.5m的護(hù)欄。橋面板配筋計(jì)算3.1.1 單向橋面板的內(nèi)力（1）計(jì)算跨徑和模型：圖3.1 預(yù)制箱梁示意圖（尺寸單位cm）板的計(jì)算跨徑 圖3.2 汽車荷載分布寬度示意圖（2）車輪荷載分布寬度 將后輪作用在絞縫軸線上，后軸作用力為P=140kN，輪壓分布寬度如圖所示。對于車輪荷載中后輪的著地長度由公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范4.3.1可得a=0.2m,寬度為b=0.6m。a、平行于板跨徑方向b=b+2×h=0.6+2×0.2=1.0mb、垂直于板跨徑方向單個(gè)車輪在板的跨徑中部時(shí)a=(a+2×h)+=(0.2+2×0.2)+=2.8m

22、<×L=4.4m所以取a=4.4m 的車輪疊加情況為最不利c、垂直于板跨徑方向單個(gè)車輪在板的支點(diǎn)時(shí)a=(a+2×h)+t=(0.2+2×0.2)+0.3=0.9mt-板的厚度d、 支點(diǎn)向跨中的過渡距離x=(a-a)/2=(4.40.9)/2=1.75m（3）每米板寬支點(diǎn)截面內(nèi)力a、 板自重及鋪裝產(chǎn)生的支點(diǎn)內(nèi)力 瀝青混凝土面層：g=rh=24×0.12=2.88kN/m C40混凝土墊層：g=rh=25×0.08=2kN/m橋面板自重：g=rh=26×0.3=7.8kN/m，=rh=26×0.5=13kN/m因?yàn)間對彎矩

23、剪力影響很小，可以忽略，板自重彎矩按集度g均布考慮，以下均按此處理。板自重及鋪裝產(chǎn)生的跨中彎矩為： 合計(jì)：g=g=12.68kN/m 恒載產(chǎn)生的跨中彎矩M=gL=×12.68×6.6=69.04 kN·m剪力=41.84kNb、車輪荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)內(nèi)力經(jīng)計(jì)算分析，車輪荷載分布計(jì)算示意圖如下所示圖3.3 車輪荷載分布計(jì)算示意圖（單位cm）則車輪局部分布荷載強(qiáng)度為： 沖擊系數(shù)：1+=1.3（4）汽車荷載產(chǎn)生的內(nèi)力為：由于荷載布置不規(guī)則，可用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求解，建模如下：圖3.4 車輛荷載布置圖圖3.5 彎矩圖表3.1 彎矩剪力值位置左支點(diǎn)跨中右支點(diǎn)彎矩（不計(jì)沖擊系數(shù)）1

24、26.04 kN·m彎矩（計(jì)入沖擊系數(shù)）63.85 kN·m剪力（不計(jì)沖擊系數(shù)）76.98 kN76.98 kN剪力（計(jì)入沖擊系數(shù)）100.07 kN100.07 kN（5）簡支板內(nèi)力組合承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算：彎矩：剪力： 故簡支橋面板的設(shè)計(jì)內(nèi)力為： 3.1.2 懸臂端橋面板內(nèi)力計(jì)算（1）計(jì)算跨徑和模型: ，計(jì)算模型如下（單位cm）：圖3.6 懸臂板橋面板計(jì)算簡圖 (單位cm)車輪荷載布置如圖所示：圖3.7 車輪荷載布置圖 （單位cm）（2）車輪荷載分布寬度 a、平行于板跨徑方向b=b+2×h=0.6+2×0.2=1.0m 式中，為承重板上荷載壓

25、力面外側(cè)邊緣至懸臂根部的距離。 b、垂直于板跨徑方向a=(a+2×h)+2×=(0.2+2×0.2)+2×2.0=4.6m P=280 kN的車輪疊加情況為最不利，沖擊系數(shù) （1+u）=1.3（3）每米板寬懸臂根部截面內(nèi)力 a、板自重、鋪裝及護(hù)欄產(chǎn)生的懸臂根部內(nèi)力板自重集度：g=rh=26×（0.5+0.2）/2=9.1kN/m鋪裝集度：g=rh=25×0.08+24×0.12=4.88kN/m護(hù)欄集度：0.35/0.5×25=17.5kN/m板自重產(chǎn)生的懸臂彎矩為：M=gL=×9.1×2.5=

26、28.44 kN·m鋪裝產(chǎn)生的懸臂彎矩為：M=g（L0.5）=×4.88×（2.50.5）=9.76 kN·m護(hù)欄產(chǎn)生的懸臂彎矩為：M=g×0.5×(L)=×17.5×0.5×(2.50.25)=9.84 kN·m總的恒載彎矩為：=28.44+9.76+9.84=48.04 kN·m板自重、鋪裝及護(hù)欄產(chǎn)生的懸臂根部剪力為： V=9.1×2.5+4.88×（2.50.5）+17.5×0.5=41.26 kN b、車輪荷載產(chǎn)生的懸臂根部內(nèi)力 車輪局部分布荷載強(qiáng)

27、度為：q=40.58kN/m汽車荷載產(chǎn)生的彎矩為：=（1+）×q×b×（-b/2）=1.3×40.58×1.0×（2.0-0.5）=79.13 kN·m汽車荷載產(chǎn)生的剪力為：V=1.3×=30.44kN c、汽車撞擊產(chǎn)生的懸臂彎矩Mz防撞等級為PL2時(shí)，撞擊力為P=200kN，按4米寬護(hù)欄均布，則產(chǎn)生的懸臂彎矩M=200/4×(0.76+0.2+0.5/2)=60.5 kN·m防撞等級為PL3時(shí)，撞擊力為P=360KN，按4米寬護(hù)欄均布，則產(chǎn)生的懸臂彎矩M=360/4×(0.635+0

28、.2+0.35/2+0.5/2)=113.4 kN·m（4） 每米板寬護(hù)欄內(nèi)側(cè)截面內(nèi)力 a、板自重及護(hù)欄產(chǎn)生的護(hù)欄內(nèi)側(cè)截面內(nèi)力 板自重集度：g=rh=26×(0.20+0.26)/2=5.98kN/m 護(hù)欄集度：g=rh=0.35/0.5×25=17.5kN/m 板自重產(chǎn)生的懸臂彎矩為: M=gL=×5.98×0.5=0.75 kN·m 護(hù)欄產(chǎn)生的懸臂彎矩為： M=gL=×17.5×0.5=2.19 kN·m護(hù)欄內(nèi)側(cè)剪力為（板自重及護(hù)欄）：V=5.98×0.5+17.5×0.5=11.

29、74kN b、汽車撞擊產(chǎn)生的護(hù)欄內(nèi)側(cè)截面彎矩M 防撞等級為PL2時(shí)，撞擊力為P=200kN，按4米寬護(hù)欄均布，則產(chǎn)生的懸臂彎矩 M=200/4×(0.76+0.2+0.26/2)=54.5 kN·m防撞等級為PL3時(shí)，撞擊力為P=360KN，按4米寬護(hù)欄均布，則產(chǎn)生的懸臂彎矩M=360/4×(0.635+0.2+0.35/2+0.26/2)=102.6 kN·m（5）懸臂板內(nèi)力組合承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算：彎矩：剪力： 故懸臂橋面板的設(shè)計(jì)內(nèi)力為： 3.2 橋面板承載能力極限狀態(tài)計(jì)算3.2.1 簡支橋面板承載能力極限狀態(tài)計(jì)算（1）正截面抗彎承載力板厚與

30、梁肋高度之比為，按公預(yù)規(guī)第4.1.2條彎矩計(jì)算簡化為：支點(diǎn)彎矩取，跨中彎矩取 。，C50混凝土，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，保護(hù)層厚度，HRB335鋼筋 a、支點(diǎn)彎矩及配筋 當(dāng)進(jìn)行承托內(nèi)或肋內(nèi)板的截面驗(yàn)算時(shí)，板的計(jì)算高度按下式計(jì)算：式中 -自承托起點(diǎn)至肋中心線之間板的任一計(jì)算截面的計(jì)算高度 -不計(jì)承托時(shí)板的厚度 -自承托起點(diǎn)至肋中心線之間任一驗(yàn)算截面的水平距離故 =每延米板需配。根據(jù)公預(yù)規(guī)第9.1.12條，受彎構(gòu)件一側(cè)受拉鋼筋的配筋率不應(yīng)小于45 =451.83/280=0.294>0.2,按0.294%的配筋率需要配筋的面積 ，需配，一下?lián)褬蛳驑?gòu)造配筋均按配置 b、跨中彎矩配筋M=（M+M） =1

31、.1×(1.2×0.5×69.04+1.4×0.5×163.85)=171.73設(shè)a=50mm,則h=30050=250mm=每延米板需配。（2）斜截面抗剪承載力 a、荷載效應(yīng)組合計(jì)算 b、截面尺寸驗(yàn)算 -橋規(guī)5.2.9則 c、截面要不要進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算 -橋規(guī)5.2.10 則 截面滿足極限狀態(tài)抗剪承載力要求。3.2.2 懸臂段橋面板承載能力極限狀態(tài)計(jì)算（1）正截面抗彎承載力 a、基本組合下彎矩及配筋 懸臂根部 =每延米板需配。 護(hù)欄內(nèi)側(cè)截面 = 每延米板需配，構(gòu)造配筋。 b、 偶然組合下彎矩及配筋防撞等級PL2) 懸臂根部 = 每延米板需配

32、。護(hù)欄內(nèi)側(cè)截面 = 每延米板需配。 c、 偶然組合下彎矩及配筋防撞等級PL3) 懸臂根部 = 每延米板需配。護(hù)欄內(nèi)側(cè)截面 = 每延米板需配。（2） 斜截面抗剪承載力1. 荷載效應(yīng)組合計(jì)算 懸臂根部 護(hù)欄內(nèi)側(cè)截面 b、 截面尺寸驗(yàn)算 -橋規(guī)5.2.9 則 c、 截面要不要進(jìn)行抗剪承載力的驗(yàn)算 -橋規(guī)5.2.10則 截面滿足極限狀態(tài)抗剪承載力要求。3.3 持久狀況抗裂計(jì)算3.3.1 簡支橋面板抗裂計(jì)算（1） 支點(diǎn)彎矩及裂縫驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值（汽車不計(jì)沖擊力）：荷載長期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值（汽車不計(jì)沖擊力）：每延米板寬按配筋進(jìn)行計(jì)算，則縱向受拉鋼筋的應(yīng)力：截面最大裂縫寬度：式中 帶肋鋼筋，

33、取 =1； ； 。 配筋滿足抗裂要求。（2）跨中彎矩及裂縫驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值（汽車不計(jì)沖擊力）：荷載長期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值（汽車不計(jì)沖擊力）：每延米板按配筋進(jìn)行計(jì)算，則縱向受拉鋼筋的應(yīng)力:截面最大裂縫寬度：式中 帶肋鋼筋，取 =1； ； 。 取 配筋滿足抗裂要求。3.3.2 懸臂端橋面板抗裂計(jì)算（1）懸臂根部彎矩及裂縫驗(yàn)算 荷載短期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值（汽車不計(jì)沖擊力）：荷載長期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值（汽車不計(jì)沖擊力）：每延米板寬按配筋進(jìn)行計(jì)算，則縱向受拉鋼筋的應(yīng)力：截面最大裂縫寬度：式中 帶肋鋼筋，取 =1； ； 。 取 配筋滿足抗裂要求。（2） 護(hù)欄內(nèi)側(cè)截面彎矩及裂縫驗(yàn)算 荷載短期效

34、應(yīng)組合彎矩計(jì)算值（汽車不計(jì)沖擊力）：荷載長期效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值（汽車不計(jì)沖擊力）：每延米板寬按配筋進(jìn)行計(jì)算，則縱向受拉鋼筋的應(yīng)力：截面最大裂縫寬度：式中 帶肋鋼筋，取 =1； ； 。 取 配筋滿足抗裂要求。4 施工階段內(nèi)力分析（結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)計(jì)算）4.1 滿堂支架施工流程及操作要點(diǎn)4.1.1 工法流程平整場地地基處理拼裝支架安裝外模壓重安裝底、腹板鋼筋（預(yù)應(yīng)力筋）安裝內(nèi)模板安裝頂板鋼筋（預(yù)應(yīng)力筋）澆筑梁體混凝土預(yù)應(yīng)力束張拉、孔道壓漿拆除支架恢復(fù)場地。4.1.2 操作要點(diǎn)（1）支架搭設(shè)的場地范圍內(nèi)平整、碾壓后，地基采用灰土處理，再澆注15cm混凝土，周邊設(shè)置排水溝。（2）支架搭設(shè)支架要根據(jù)梁體

35、荷載和施工荷載進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。支架采用碗扣式，鋼管外徑為48mm。每根立桿下端設(shè)定型圓盤支座或木墊塊，縱橫向按要求設(shè)置剪刀撐。立桿頂端安裝可調(diào)式U形支托，先在支托內(nèi)安裝橫向方木，再按設(shè)計(jì)間距和標(biāo)高安裝縱向方木。支架搭設(shè)要符合工藝和鋼管腳手架拼裝技術(shù)要求。支架檢查驗(yàn)收合格簽證后，方可進(jìn)入下道工序。（3）支架預(yù)壓支架預(yù)壓應(yīng)在箱梁底、側(cè)模安裝定位前進(jìn)行。在鋼管上下兩端做觀測點(diǎn)觀測其沉降量，通過預(yù)壓水除支架的非彈性變形量，掌握彈性變形量、支架基礎(chǔ)的沉降沉降量及穩(wěn)定期所需時(shí)間等指標(biāo)。支架按梁體荷載的1.2倍進(jìn)行壓重。加載及卸載順序：按壓重總荷載的025%50%100%50%25%0進(jìn)行加載及卸載，并測得各

36、級荷載下測點(diǎn)的變形值。預(yù)壓時(shí)間：施加100%壓重荷載后，前三個(gè)小時(shí)每小時(shí)觀測一次并作記錄，以后每三個(gè)小時(shí)觀測一次，并測量各測點(diǎn)數(shù)據(jù)；壓重24小時(shí)后，再次測量各測點(diǎn)數(shù)據(jù)。觀測方法：觀測位置分別設(shè)在每跨的L/2、L/4及墩位處，每組分左、中、右三個(gè)點(diǎn)共設(shè)20個(gè)測點(diǎn)，地面沉降同樣設(shè)20個(gè)測點(diǎn)，采用水準(zhǔn)儀觀測，布設(shè)好觀測點(diǎn)之后，加載前測定其標(biāo)高，前一級加載后，每隔2小時(shí)觀測一次，連續(xù)兩次觀測沉降量差不超過3mm，進(jìn)行下一級加載，按此步驟直至加載完畢，最后一次加載沉降穩(wěn)定后，可進(jìn)行卸載；期間按照加載及卸載步驟分別測得各級荷載下的模板下沉量及地面下沉量。并在卸載后全面測得各測點(diǎn)的回彈，分別計(jì)算出支架彈性變

37、形值和非彈性變形值以及支架基礎(chǔ)沉降值作為箱梁模板預(yù)抬量的依據(jù)。箱梁實(shí)際施工過程中對混凝土灌注進(jìn)行沉降觀測，根據(jù)實(shí)際預(yù)測結(jié)果對原先觀測、計(jì)算結(jié)果進(jìn)行復(fù)核，如果與實(shí)際有誤差，根據(jù)實(shí)測結(jié)果進(jìn)行調(diào)整，以指導(dǎo)后續(xù)箱梁的施工。（4）模板安裝箱梁模板先安裝底模，其次安裝外側(cè)模，待底板、腹板鋼筋安裝完成后，再安裝內(nèi)模。外模用15mm厚竹膠板，內(nèi)模用10mm厚膠合析，模板拼縫控制在一條線上，不能錯(cuò)縫。模板與方木用釘子固定，不能出現(xiàn)脫空現(xiàn)象。（5）箱梁鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋安裝現(xiàn)澆箱梁的鋼筋較密，分三步安裝，先安裝底板鋼筋，之后安裝腹板鋼筋，安放內(nèi)模，最后安裝頂板鋼筋。鋼筋制作是要嚴(yán)格控制彎曲機(jī)使用的彎心半徑是否符合要求

38、，鋼筋面的鋼筋保護(hù)層墊塊采用鋸齒形塑料塊，其它面采用C40混凝土墊塊。墊塊按梅花形布置，間距50cm。預(yù)應(yīng)力筋波紋管采用塑料波紋管，嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)圖紙定位，波紋管定位后即可穿入預(yù)應(yīng)力束。（6）鋼筋混凝土箱梁澆筑鋼筋混凝土箱梁分二次澆筑，第一次澆筑底板和腹板，第二次澆筑頂板。箱梁縱向澆筑順序由懸臂端及跨中向墩臺澆筑，橫向由外側(cè)向梁中線澆筑。二次澆筑的接縫和縱向施工縫，嚴(yán)格按照施工縫的處理質(zhì)量要求進(jìn)行認(rèn)真處理，確保其施工質(zhì)量。澆注后梁面要進(jìn)行兩次收光，使梁面平整，最后梁面進(jìn)行壓毛處理。（7）預(yù)應(yīng)力箱梁混凝土澆注預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁采取一次澆注成型。安裝鋼筋的同時(shí)安裝波紋管。在鋼筋綁扎過程中由于縱橫向波紋

39、管與鋼筋的交叉較多，如普通鋼筋與波紋管位置沖突，可適應(yīng)移動(dòng)普通鋼筋，保證波紋管順直，波紋管準(zhǔn)確就位、固定牢固后再安裝預(yù)應(yīng)力錨墊板及錨下鋼筋網(wǎng)片?；炷翝仓椒ㄍ胀ㄤ摻罨炷翝仓??；炷琳駬v過程中，嚴(yán)禁振搗棒接觸波紋管。（8）預(yù)應(yīng)力鋼絞線的張拉千斤頂和油壓表使用前進(jìn)行標(biāo)定并配套使用；預(yù)應(yīng)力筋和錨夾具資料齊全，檢查合格；錨墊析四周灰漿已清除，錨夾具安裝好并檢查完畢；做好張拉施工技術(shù)交底。圖紙給出張拉控制應(yīng)力為錨下應(yīng)力，張拉時(shí)要考慮錨圈口的損失，理論伸長量應(yīng)按鋼絞線的理論彈性模量進(jìn)行計(jì)算，再按實(shí)際進(jìn)場的鋼絞線模量進(jìn)行修正，確保預(yù)應(yīng)力張拉力和伸長量都能滿足要求。張拉過程技術(shù)員要旁站監(jiān)督并做好詳細(xì)的張

40、拉記錄。（9）預(yù)應(yīng)力筋孔道灌漿、封錨真空壓漿：漿體拌制時(shí)先加水，再放水泥，充分拌合后再加入膨脹劑。拌和時(shí)間至少2分鐘，直至稠度均勻?yàn)橹?，漿體使用前進(jìn)行過篩，防止結(jié)塊堵管，灌漿壓力以0.50.7Mpa為宜。灌漿前真空泵抽真空度要達(dá)到0.08Mpa，否則檢查孔道是否有漏漿的現(xiàn)象，要及時(shí)處理。封錨：鋼絞線切割后預(yù)應(yīng)力筋外露長度30mm50mm，切除時(shí)嚴(yán)禁用電弧切割。錨槽處混凝土應(yīng)清理干凈并鑿毛，錨槽處鋼筋按設(shè)計(jì)要求制作綁扎，經(jīng)檢驗(yàn)合格后支設(shè)模板。（10）混凝土養(yǎng)生箱梁在混凝土澆筑完畢并初凝后要及時(shí)覆蓋進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。夏季養(yǎng)護(hù)用灑水養(yǎng)護(hù)，為防止養(yǎng)護(hù)水分蒸發(fā)過快，用土工布覆蓋，養(yǎng)護(hù)期間不斷水，保持箱梁混凝土的

41、表面濕潤，防止混凝土表面開裂，養(yǎng)生時(shí)間不低于7天。冬期養(yǎng)生箱梁支架側(cè)面用篷布全封閉圍嚴(yán)，預(yù)面用塑料布蓋一層，再用草簾子覆蓋23層，梁底生爐子加熱保溫，形成一個(gè)暖棚空間，暖棚內(nèi)溫度保持5以上。4.2 施工過程模擬模型的建立（1）結(jié)構(gòu)單元?jiǎng)澐纸Y(jié)構(gòu)自重效應(yīng)采用MIDAS計(jì)算，單元的劃分應(yīng)盡量與箱梁的節(jié)段劃分一致，即每一個(gè)施工節(jié)段自然劃分為一個(gè)單元，本次模型為滿堂支架施工，每個(gè)單元兩米，這樣主橋一共劃分為52個(gè)單元和53個(gè)截面。如下圖4.1所示：圖4.1 模型結(jié)構(gòu)單元?jiǎng)澐謭D（2）結(jié)構(gòu)組的劃分模型為滿堂支架施工，一共分為三個(gè)結(jié)構(gòu)組，分別為：主梁，滿堂施工，永久支座。（3）邊界組的劃分邊界條件定義見下圖4

42、.2所示：圖4.2 邊界條件定義邊界條件具體情況見下表4.1所示。表4.1 邊界條件定義邊界組約束節(jié)點(diǎn)約束類型邊跨永久1Dx、Dy 、Dz、Rx、Rz滿堂施工55to69 71to89 91to105Dx、Dy 、Dy、Rx、Rz其余支座70,90,106Dy 、Dy、Rx、Rz（4）荷載組的定義在滿堂支架施工中，施工階段荷載有結(jié)構(gòu)自重、鋼束的預(yù)應(yīng)力荷載、混凝土鋪裝三種。當(dāng)激活結(jié)構(gòu)物自重時(shí)，程序?qū)⒆詣?dòng)考慮已激活的結(jié)構(gòu)群的自重。除了自重以外的其它三種荷載在各個(gè)施工階段要分別輸入。（5）定義并建立施工階段a定義施工階段本設(shè)計(jì)中現(xiàn)澆法橋梁施工階段分為主梁，混凝土鋪裝，預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉的施工，一共分為

43、三個(gè)施工階段。在MIDAS中，同一施工階段中荷載加載時(shí)間不同時(shí)，可以使用“添加步驟”功能將荷載分步驟激活。b建立施工階段施工階段一：主梁(持續(xù)時(shí)間60天)結(jié)構(gòu)組：激活：主梁，永久支座。邊界條件：激活：滿堂支架，永久支座。荷載組：激活：自重，滿堂預(yù)應(yīng)力施工階段二：二期(持續(xù)時(shí)間1000天)結(jié)構(gòu)組：不變邊界條件：鈍化：滿堂支架荷載組：激活：二期荷載4.3 結(jié)構(gòu)自重作用效應(yīng)計(jì)算內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如表4.2所示。從表中可以看出，采用滿堂支架施工的連續(xù)梁橋，其恒載彎矩正負(fù)彎矩相差不大。具體值見下表。表4.2 最后施工階段自重作用效應(yīng)階段內(nèi)力單元荷載剪力 (kN)彎矩(kNm)1恒載-3393.1902恒載-2

44、769.096162.523恒載-2159.3911086.754恒載-1576.3514818.685恒載-1016.1317407.876恒載-473.2318894.97恒載62.6319305.498恒載598.4918644.369恒載1134.3516911.51（續(xù)表）10恒載1670.2114106.9511恒載2206.0710230.6612恒載2741.855282.6513恒載3284.6-741.7914恒載3844.81-7868.415恒載4427.92-16137.7416恒載5038.04-25599.3817恒載-5599.27-36299.3218恒載-4

45、974.97-25724.6519恒載-4365.25-16388.2720恒載-3782.25-8244.221恒載-3222.13-1242.8622恒載-2679.34656.3123恒載-2143.449479.0524恒載-1607.5813230.0725恒載-1071.7215909.3726恒載-535.8617516.9527恒載018052.8128恒載535.8617516.9529恒載1071.7215909.3730恒載1607.5813230.0731恒載2143.449479.0532恒載2679.224656.3133恒載3221.97-1242.8634恒載3

46、782.18-8244.235恒載4365.29-16388.2736恒載4975.41-25724.6537恒載-5661.9-36299.3238恒載-5037.59-25599.3839恒載-4427.88-16137.7440恒載-3844.88-7868.441恒載-3284.77-741.7942恒載-2741.935282.6543恒載-2206.0710230.6644恒載-1670.2114106.95（續(xù)表）45恒載-1134.3516911.5146恒載-598.4918644.3647恒載-62.6319305.4948恒載473.2118894.949恒載1016.0

47、717407.8750恒載1576.3314818.6851恒載2159.4111086.7552恒載2769.336162.525 主梁內(nèi)力計(jì)算5.1 汽車荷載作用效應(yīng)計(jì)算5.1.1 沖擊系數(shù)和折減系數(shù)（1）汽車沖擊系數(shù)按下法計(jì)算（適應(yīng)于連續(xù)梁橋）根據(jù)通規(guī)第4.3.2中的規(guī)定，適用于連續(xù)梁的結(jié)構(gòu)基頻計(jì)算公式如下： （5.1）式中：、基頻，計(jì)算連續(xù)梁沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)，采用；計(jì)算連續(xù)梁沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)，采用； 計(jì)算跨徑； 混凝土彈性模量； 梁跨中截面慣性矩； 結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力； 結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力； 重力加速度，。其中跨中截面： 截面慣矩 ，單位長度質(zhì)量由此可

48、見，應(yīng)取邊跨跨中的基頻來計(jì)算汽車荷載沖擊力。橋規(guī)第4.3.2條規(guī)定，汽車荷載沖擊系數(shù)可按下式計(jì)算： 當(dāng)時(shí)， 當(dāng)時(shí)， 當(dāng)時(shí)，式中結(jié)構(gòu)基頻（Hz）用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)：；用于負(fù)彎矩效應(yīng)：。（2）車道折減系數(shù)按橋規(guī)第4.3.1條規(guī)定，對于雙車道不考慮汽車荷載折減，既車道折減系數(shù)（3）縱向折減系數(shù) 橋梁的最大計(jì)算跨徑為小于150m，可以不考慮縱向折減。5.1.2 汽車荷載橫向分布影響的增大系數(shù)計(jì)算連續(xù)梁橋的汽車荷載內(nèi)力分析比較復(fù)雜，空間有限元法的分析不太適用于工程設(shè)計(jì)，故一般采用近似計(jì)算方法，目前大體上通過以下兩種方法處理。（1）先應(yīng)用平面桿系有限元法的計(jì)算程序和其中的影響線加載來完成各個(gè)節(jié)點(diǎn)截面

49、的內(nèi)力分析，然后對不同的梁段乘以計(jì)入了不同荷載橫向分布影響的增大系數(shù)，一般稱之為內(nèi)力增大系數(shù)法。（2）工程上有時(shí)為了簡化分析和偏安全考慮，直接取增大系數(shù)中的最大值乘以車輛軸重，再輸入到程序的數(shù)據(jù)文件中去，所得到的計(jì)算結(jié)果就是所要求算的設(shè)計(jì)內(nèi)力，一般將這種方法稱之為荷載增大系數(shù)法。由此可見，不論采用哪種方法，都需要預(yù)先計(jì)算出考慮了荷載橫向分布影響的增大系數(shù)值。5.1.3 汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計(jì)算（1）計(jì)算原理主梁汽車荷載效應(yīng)橫向分布系數(shù)確定之后，將汽車荷載效應(yīng)乘以相應(yīng)的橫向分布系數(shù)后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利布載，可求得主梁最大汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力，計(jì)算公式為： （5.2）式中：主梁最大汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力（彎矩或剪力）； 汽車荷載沖擊系數(shù)； 車道折減系數(shù)，本設(shè)計(jì)中； 荷載橫向分布系數(shù)； 車道荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； 主梁內(nèi)力影響線的豎標(biāo)值； 車道荷載中的均布荷載值； 主梁內(nèi)力影響線中均布荷載所在范圍的面積。（2）各截面的汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計(jì)算a車道荷載取值。根據(jù)橋規(guī)4.3.1條規(guī)定，公路I級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)