新深基坑支護方案

1、道里區(qū)鐵路沿線環(huán)境綜合整治項目鐵順街交通疏解工程深基坑支護施工方案 2016年9月哈爾濱市第二市政工程公司目 錄一、施工概況4二、工程地質(zhì)勘查4三、編制依據(jù)5四、溝槽、頂管坑及擋土墻支護方案61、排水溝槽深基坑支護62、頂管工作坑支護63、擋土墻溝槽支護6五、工字鋼施工的一般要求7六、深基坑支護施工工藝7七、支護計算書91、朗肯主動土壓力92、瑞典條分法-替代容重法103、作用于板樁上的土壓力強度及壓力分布圖124、確定內(nèi)支撐層數(shù)及間距125、內(nèi)支撐反力136、鋼板樁入土深度及總樁長147、基坑底部的隆起驗算158、圍檁受力計算15八、監(jiān)測方法16九、 應急預案17十、附圖181、溝槽基坑鋼板

2、樁支護縱段示意圖182、溝槽基坑鋼板樁支護平面示意圖193、頂管坑平面布置圖204、頂管坑鋼板樁支護縱斷面示意圖205、頂管坑鋼板樁支護平面示意圖216、箱涵深基坑鋼板樁支護平面示意圖227、箱涵深基坑鋼板樁支護縱段示意圖238、樁基擋墻深基坑鋼板樁支護縱段示意圖249、樁基擋土墻深基坑鋼板樁支護平面示意圖2510、節(jié)點大樣圖26一、施工概況道里區(qū)鐵路沿線環(huán)境綜合整治項目鐵順街交通疏解工程是修建一條哈爾濱道里區(qū)連接哈爾濱火車站北廣場至哈爾濱西站廣場的快速通道，道路南北走向，工程起點為規(guī)劃武威路，終點安發(fā)街，道路全長5.04km。本工程主要包括排水、道路、箱涵，擋墻。本工程K0+970-K1+7

3、30.974排水工程含管線施工及頂管施工，其中雨水管線180度砂石基礎(chǔ)施工全長273.69m，基坑深度在5m-7.53m，頂管施工全長507.02m,設(shè)置4個深基坑為頂管工作坑。污水管線180度砂石基礎(chǔ)施工全長259m，坑深度在5m-8m,頂管施工全長479.87m,設(shè)置4個深基坑為頂管工作坑。懸臂擋土墻FA(K2+767.429-K2+837.429)溝槽開挖深度為1.2m5.55m，懸臂擋土墻FBZ(K2+738.196-K2+808.196) 溝槽開挖深度為1m4.3m, 懸臂擋土墻FBY(K2+728.196-K2+808.196) 溝槽開挖深度為1m4.3m,箱涵擋土墻FBZ(K2+

4、808.196-K2+904.196) 溝槽開挖深度為6m10m。根據(jù)工程所在地的地質(zhì)條件及施工范圍紅線限制的特點，結(jié)合施工計算、施工工期要求及施工方法等方面進行考慮，施工單位將采用工字鋼支撐配合木板密支撐進行支護。二、工程地質(zhì)勘查1、根據(jù)鉆探、測試、室內(nèi)試驗，對所揭露的地層按照巖土成因、結(jié)構(gòu)、性質(zhì)綜合劃分6個主層，8個亞層，地層結(jié)構(gòu)及特征描述如下：第（1）層雜填土：雜色，含磚頭、石塊等建筑垃圾，深度0.0-7.20m，平均厚度為2.69m。第（1-1）層新近沉積粉質(zhì)黏土：褐色，沉積時間晚，結(jié)構(gòu)松散欠壓密。深度1.0-1.60m，平均厚度為0.6m。第（2）層粉質(zhì)粘土：黃褐色-褐黃色，可塑，中

5、壓縮性，含氧化鐵，干強度中等，稍光滑，韌性中等，搖振反應無，層狀結(jié)構(gòu)，深度1.50-12.50m，平均厚度為2.66m。第（2-1）層粉質(zhì)粘土：黃褐色，硬塑，中壓縮性，含鈣質(zhì)結(jié)核，干強度中等，稍光滑，韌性中等，搖振反應無，層狀結(jié)構(gòu)，深度1.50-8.40m，平均厚度為1.68m。第（2-2）層粉質(zhì)粘土：黃褐色，軟塑，中-高壓縮性，含氧化鐵，干強度中等，稍光滑，韌性中等，搖振反應無，層狀結(jié)構(gòu)，深度2.50-8.0m，平均厚度為0.97m。第（3）層粉質(zhì)粘土：黃褐色-褐黃色，可塑，含氧化鐵，中壓縮性，干強度中等，稍光滑，韌性中等，搖振反應無，層狀結(jié)構(gòu)，深度10.80-24.0m，平均厚度為4.83

6、m。第（3-1）層粉質(zhì)粘土：黃褐色-褐黃色，可塑，中壓縮性，干強度中等，稍光滑，韌性中等，搖振反應無，層狀結(jié)構(gòu)，深度16.20-21.70m，平均厚度為3.07m。第（4）層細砂：黃色，很濕-飽和，中密，含黏性土夾層，礦物成分以長石、石英為主，顆粒級配一般，顆粒形狀為亞圓形，粘粒含量低，深度13.0-29.70m，平均厚度為3.85m。第（4-1）層粉砂：黃色，很濕-飽和，中密，礦物成分以長石、石英為主，顆粒級配一般，顆粒形狀為亞圓形，粘粒含量低，深度7.80-13.0m，平均厚度為5.20m。第（5）層粗砂：黃色-灰色，飽和，中密-密實，礦物成分以長石、石英為主，顆粒級配一般，顆粒形狀為亞圓

7、形，粘粒含量低，深度17.20-40.0m，平均厚度為6.94m。第（5-2）層粉質(zhì)粘土：灰色，可塑，中壓縮性，干強度中等，稍光滑，韌性中等，搖振反應無，層狀結(jié)構(gòu)，深度28.40-32.0m，平均厚度為2.0m。第（5-1）層中砂：黃色-灰色，飽和，中密，礦物成分以長石、石英為主，顆粒級配一般，顆粒形狀為亞圓形，粘粒含量低，深度22.70-31.20m，平均厚度為3.35m。第（6）層中砂：黃色-灰色，飽和，密實，礦物成分以長石、石英為主，顆粒級配一般，顆粒形狀為亞圓形，粘粒含量低，深度33.60-40.0m，平均厚度為4.53m。第（6-1）層細砂：灰色，飽和，密實，礦物成分以長石、石英為主

8、，顆粒級配一般，顆粒形狀為亞圓形，粘粒含量低，深度32.0-40.0m，平均厚度為2.30m。此次鉆探未穿透此層。2、2016年8月勘察期間場區(qū)地下水：地下水初見水位9.0-19.50m，地下水穩(wěn)定水位6.80-15.60m。三、編制依據(jù)1、建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程JGJ120-20122、建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)范GB50497-20093、建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-20084、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-20025、建筑地基基礎(chǔ)施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50202-20026、巖土錨桿（索）技術(shù)規(guī)程CECS 22：20057、錨桿噴射混凝土支護技術(shù)規(guī)范GB50086-20018、巖土工程勘察報

9、告四、溝槽、頂管坑及擋土墻支護方案1、排水溝槽深基坑支護基坑支護采用工35b型工字鋼，間距600mm。深度5m-6m基坑采用9m工字鋼支護，入土深度3.5m，深度6m-7.5m基坑采用12m工字鋼支護，入土深度4m，橫檁采用I20工字鋼，距頂1.5m，橫向支撐采用工22b型，與兩側(cè)橫檁連接，詳見附圖。2、頂管工作坑支護由于所挖基坑較深，根據(jù)施工方案確定（坑深6.5m，平面尺寸4×5m；），在挖土過程中坑壁要隨挖隨支，支撐要牢固，并且在施工過程中要經(jīng)常檢查，如有松動、變形等現(xiàn)象要及時加固，更換?；铀闹懿捎?5b型工字鋼，間距600mm,樁長12m，溝槽成形后深入槽底5-5.5m），開

10、挖的基坑分四次進行挖至坑底。當挖到2米時，開始支撐，在豎向工字鋼支撐間焊接第一道I20工字鋼圈梁，圈梁間采用工字鋼橫撐焊接加固，焊接由持有效焊工證的電焊工施焊。所有焊口全部焊滿，質(zhì)量符合標準。繼續(xù)向下開挖時深度每增加兩米設(shè)圈梁一道，并重復以上工序，直至坑底（具體詳見附圖）。雨季施工不得空槽過夜。上下溝槽應設(shè)置安全梯，嚴禁攀登橫梯。3、擋土墻溝槽支護箱涵、樁基擋墻工程均采用明槽開挖法施工，箱涵澆筑墻身混凝土分兩次進行澆筑，第一次澆筑到墻身3m高位置，待混凝土達到設(shè)計強度后回填至墻身2.5m高位置，撤掉下層支撐。設(shè)計支撐均采用609mm鋼管支撐，支撐水平間距3m，箱涵豎向視基坑深度設(shè)2道撐。樁基豎

11、向視設(shè)1道撐。 （1）支撐構(gòu)造形式基坑側(cè)壁的支撐設(shè)計采用609mm鋼管進行支撐，同時結(jié)合I22鋼圍囹作為腰梁，所有結(jié)合點處采用焊接。（2）支撐的設(shè)置在基坑內(nèi)支撐水平設(shè)置間距為3m，箱涵豎向視基坑深度設(shè)2道撐，間距為3m。樁基豎向視設(shè)1道撐。支撐結(jié)構(gòu)形式詳見附圖。五、工字鋼施工的一般要求1、工字鋼的設(shè)置位置要符合設(shè)計要求，便于排水基坑施工，即在基坑最突出的邊緣外留有支模、拆模的余地。2、基坑護壁工字鋼的平面布置形狀應盡量平直整齊，避免不規(guī)則的轉(zhuǎn)角，以便標準工字鋼的利用和支撐設(shè)置。3、整個基坑施工期間，在挖土、吊運、扎鋼筋、澆筑混凝土等施工作業(yè)中，嚴禁碰撞支撐，禁止任意拆除支撐，禁止在支撐上任意切

12、割、電焊，也不應在支撐上擱置重物。六、深基坑支護施工工藝1、打樁機械選擇工字鋼可采用錘擊打入法、振動打入法、靜力壓入法及振動錘擊打入法等施打方法，本段施工考慮工程地質(zhì)，現(xiàn)場作業(yè)環(huán)境，工字鋼形式、重量、長度、總數(shù)量等具體條件，選用振動錘擊打入法進行施打。2、工字鋼的檢驗及矯正用于基坑支護的成品工字鋼均為新品，可按出廠標準進行檢驗；重復使用的工字鋼使用前，應對外觀質(zhì)量進行檢驗，包括長度、寬度、厚度、高度等是否符合設(shè)計要求，有無表面缺陷，端頭矩形比，垂直度和鎖口形狀等。3、工字鋼吊運裝卸工字鋼宜采用兩點吊。吊運時，每次起吊的工字鋼根數(shù)不宜過多。吊運方式有成捆起吊和單根起吊。成捆起吊通常采用鋼索捆扎，

13、而單根吊運常用專用的吊具。4、工字鋼堆放工字鋼堆放的地點，要選擇在不會因壓重而發(fā)生較大沉陷變形的平坦而堅固的場地上，并便于運往打樁施工現(xiàn)場。堆放時應注意：1）堆放的順序、位置、方向和平面布置等應考慮到以后的施工方便；2）工字鋼要按型號、規(guī)格、長度分別堆放，并在堆放處設(shè)置標牌說明；3）工字鋼應分層堆放，每層堆放數(shù)量一般不超過5根，各層間要墊枕木，墊木間距一般為3-4米，且上、下層墊木應在同一垂直線上，堆放的總高度不宜超過2米。 5、工字鋼施打工字鋼施工關(guān)系到基坑支護和安全，是本工程施工最關(guān)鍵的工序之一，在施工中要注意以下施工有關(guān)要求：1）本段采用工35b型6m、9m、12m長工字鋼支護

14、。工字鋼采用履帶式挖土機（帶震動錘機）施打，施打前一定要熟悉地下管線、構(gòu)筑物的情況，認真放出準確的支護樁中線。2）打樁前，對工字鋼逐根檢查，剔除變形嚴重的工字鋼，不合格者待修整后才可使用。3）打樁前，在工字鋼的頭部涂油脂，以方便打入拔出。4）在插打過程中隨時測量監(jiān)控每塊工字鋼的斜度不超過2%，當偏斜過大不能用拉齊方法調(diào)正時，拔起重打。5）工字鋼施打采用逐根打入法施工。打入時能夠確保工字鋼不發(fā)生屈曲、扭轉(zhuǎn)、傾斜和墻面凹凸，打入精度高，易于實現(xiàn)封閉合攏。施工時，將工字鋼打至設(shè)計標高或一定深度，并嚴格控制垂直度，用電焊固定在圍檁上。施打順序?qū)ぷ咒摯怪倍取⑽灰?、軸線方向的伸縮、基坑墻的凹凸及施打效率

15、有直接影響，按先后順序施打。施工中根據(jù)具體情況變化施打順序，采用一種或多種施打順序，逐步將工字鋼打至設(shè)計標高。6）密扣且保證開挖后入土不小于2米，保證工字鋼順利合攏；特別是工作井的四個角均要使用工字鋼施打使之合攏。7)打入工字鋼后，每天派專人進行檢查工字鋼。6、工字鋼的拔除基坑回填后，要拔除工字鋼，以便重復使用。拔除工字鋼前，應仔細研究拔樁方法順序和拔樁時間及土孔處理。否則，由于拔樁的振動影響，以及拔樁帶土過多會引起地面沉降和位移，會給己施工的地下結(jié)構(gòu)帶來危害，并影響臨近原有建筑物、構(gòu)筑物或底下管線的安全。設(shè)法減少拔樁帶土十分重要，目前主要采用灌水、灌砂措施。1）拔樁方法本工程拔樁采用振動錘拔

16、樁：利用振動錘產(chǎn)生的強迫振動，擾動土質(zhì)，破壞工字鋼周圍土的粘聚力以克服拔樁阻力，依靠附加起吊力的作用將樁拔除。2）拔樁時應注意事項拔樁起點和順序：對封閉式工字鋼支護結(jié)構(gòu)，拔樁起點應離開角樁5根以上?？筛鶕?jù)沉樁時的情況確定拔樁起點，必要時也可用跳拔的方法。拔樁的順序最好與打樁時相反。振打與振拔：拔樁時，可先用振動錘將工字鋼接口振活以減小土的粘附，然后邊振邊拔。對較難拔除的工字鋼可先用柴油錘將樁振下100300mm，再與振動錘交替振打、振拔。有時，為及時回填拔樁后的土孔，當把工字鋼拔至比基礎(chǔ)底板略高時暫停引拔，用振動錘振動幾分鐘，盡量讓土孔填實一部分。起重機應隨振動錘的啟動而逐漸加荷，起吊力一般略

17、小于減振器彈簧的壓縮極限。供振動錘使用的電源為振動錘本身額定功率的12-2.0倍。對引拔阻力較大的工字鋼，采用間歇振動的方法，每次振動15min，振動錘連續(xù)不超過1.5h。7、工字鋼土孔處理工字鋼拔除后留下的土孔應及時回填處理，特別是周圍有建筑物、構(gòu)筑物或地下管線的場合，尤其應注意及時回填，否則往往會引起周圍土體位移及沉降，并由此造成臨近建筑物等的破壞。土孔回填材料常用砂子，也有采用雙液注漿（水泥與水玻璃）或注入水泥砂漿?；靥罘椒刹捎谜駝臃āD密法填入法及注入法等，回填時應做到密實并無漏填之處。七、支護計算書以最深開挖深度7.5m進行計算1、朗肯主動土壓力深度 z 處第i層土的主動土壓力強度

18、的標準值eak,i按下列公式計算：采用水土合算或計算點在水位以上時：（小于0取0）采用水土分算且計算點在水位以下時：（小于0取0）對于矩形土壓力模式，自重部分須扣除坑內(nèi)土的自重（對水位以下的分算土層，扣除有效自重；坑內(nèi)水位取坑底位置，天然水位在坑底以下就取天然水位）。式中：j第j層土的天然重度；w水的重度，取10kN/m3；hj第j層土的厚度；hwa,i地下水位；ci、ci'第i層土的內(nèi)聚力、有效內(nèi)聚力；i、i'第i層土的內(nèi)摩擦角、有效內(nèi)摩擦角；q超載。2、瑞典條分法-替代容重法上列式中：式中：Ks整體穩(wěn)定安全系數(shù)；Nj土釘、錨桿、微型樁、排樁在滑弧上產(chǎn)生的抗滑力標準值；ci第

19、i分條滑裂面處土體(或水泥土， 乘折減系數(shù)后的c)的粘聚力；i第i分條滑裂面處土體(或水泥土， tg乘折減系數(shù)后的)的內(nèi)摩擦角；Ka主動土壓力系數(shù)；Li第i分條滑動面弧長；Gi第i分條土條(包括水泥土)重量；Wi第i分條土條受到的水浮力；Wi'第i分條土條受到坑內(nèi)水位以下那部分水的水浮力 （當?shù)叵滤桓哂陂_挖面時，坑內(nèi)水位取開挖面，否則取地下水位）；ui第i分條土條底部中心處的孔隙隙水壓力，即為該點處的靜水壓力；若考慮土性，則對水土合算的土層取0；靜水壓力與浸潤線有關(guān)，當?shù)叵滤陀陂_挖面時，浸潤線就是地下水位線；當?shù)叵滤哂陂_挖面時，浸潤 線如下：Qi超載和鄰近荷載在第i分條上分布的總

20、力；TNj第j道土釘/錨桿在滑裂面外的部分的抗拔力標準值和桿體抗拉強度標準值中的小值，見“ 公式 ”；Sj第j道土釘/錨桿的水平間距；i第i分條滑動面切線與水平面之間的夾角；j第j道土釘/錨桿與水平面之間的夾角。、土釘或錨桿切向力折減系數(shù)、法向力折減系數(shù)。Np滑弧切過排樁或連續(xù)墻時樁墻的抗滑力；p滑弧切樁點切線與水平面的夾角；Mc樁墻抗彎承載力設(shè)計值；hp切樁點到坡面的深度；php范圍內(nèi)土的平均重度；Sp排樁間距，連續(xù)墻取1m。3、作用于板樁上的土壓力強度及壓力分布圖 ka=tg2(45°-/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49 kp=tg2(45°+/2)=tg

21、2(45+20.10/2)=2.05 板樁外側(cè)均布荷載換算填土高度h， h=q/r=20.0/18.3=1.09m 樁頂以上土壓力強度Pa1 Pa1=r×（h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2 開挖面土壓力強度Pa3 Pa3=r×(h +(r-rw)(7.5)Ka =18.3×1.09+(18.3-10)×7.5 ×0.49=40.28KN/m2 4、確定內(nèi)支撐層數(shù)及間距 按等彎距布置確定各層支撐的鋼板樁 能承受的最大彎距確定板樁頂懸臂端的最大允許跨度h: 彎曲截面系W36=0

22、.001350m3,折減系數(shù)=0.7 采用值WZ=W36=0.00135×0.70.000945m3 容許抗拉強= 200000.0KPa 由公式=M/Wz得： 最大彎矩M0=Wz×=189.0KN*m 1）支點處彎矩M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m<M0=189.0KN·m 2）根據(jù)上式判斷可知，最大允許跨度h0由下式計算M0=Pa1h02/2+ka(H1-H2)2h02(H1-H2)/3/2+(Pa2-Pa1)h0-(H1-H2)2/2+(w+')h0-(H1-H2)3/6 代入數(shù)

23、值得： h0=3.201m 各支撐按等彎矩布置，則： h1=1.11h0=3.553m h2=0.88h0=2.817m h3=0.77h0=2.465m h4=0.70h0=2.241m h5=0.65h0=2.081m h6=0.61h0=2.817m h7=0.58h0=1.857m h8=0.55h0=1.761m 故，至少需2層支撐。 根據(jù)實際情況確定支撐位置如圖所示。 h0=2.000m h1=3.000m h2=2.500m 5、內(nèi)支撐反力 采用1/2分擔法近似計算各內(nèi)支撐反力q1=p1(h0+h1)/2=ka(h+(H1-H2)+('+w)ka(h0-(H1-H2)(h

24、0+h1)/2=71.0KN/mq2=p2(h1+hka*(h+(H1-H2)+(+w)ka(h0+h1-(H1-H2)(h1+h2)/2=158.7KN/m6、鋼板樁入土深度及總樁長 根據(jù)盾恩法求樁的入土深度由公式HKa(hi+t)=(Kp-Ka)t2 整理得: (Kp-Ka)t2-Hkat-Hkahi=0 解得t= =3.97m 故總長度L=h0+h1+h2+hi+t= 11.3m選用鋼板樁長度12.0m, 實際入土深T=4.500m7、基坑底部的隆起驗算 Nq=etgtg2(45+/2)=6.463 Nc=(Nq-1)/tg=14.929 坑外各層土的天然容重加權(quán)1=18.3m3 坑內(nèi)各

25、層土的天然容重加權(quán)2=18.2m3 土的粘聚c=5.0KPa 故抗隆起安全系數(shù)Ks=(2TNq+cNc)/(1(H+T)+q )=3.03>1.3 滿足要求8、圍檁受力計算按20m計算 1）支承力：R=n/4=q2*a/4=793.42kN 2）支承布置見右圖。 3）圍檁彎矩 支撐按等間距布置，如下圖： l=a/4=5.000m 由于安裝節(jié)點的整體性通常不易保證,故按簡支粱計算: Mmax=q2l2/8=495.9KN*m擬選用空心方鋼(250*250*8) 彎曲截面系Wz=0.002521m3 容許抗拉強=200000.0KPa方鋼能承受的最大彎矩M=Wz=504.2KN*m>

26、Mmax=495.9KN*m 滿足要求八、監(jiān)測方法（一）、基坑內(nèi)外情況觀察方法觀察方法采用巡視法，觀察內(nèi)容包括基坑周圍地面裂縫、塌陷、地面超載及基坑隆起、滲水情況，基坑開挖的地質(zhì)及其變化情況和支護結(jié)構(gòu)狀態(tài)等。參照上述內(nèi)容根據(jù)基坑工程的開挖進度情況，隨開挖隨進行觀察。要求觀察人員作到以下兩點:1、首先熟悉每天的監(jiān)測情況，根據(jù)每天監(jiān)測的數(shù)據(jù)，做到心中有數(shù)和有目的的進行觀察，并做好每天的觀察日志。2、熟悉和了解基坑開挖的進程和工況，出現(xiàn)異常情況立即報告。（二）水平位移測量1、采用軸線投影法：在某條測線兩端遠處各選定一個穩(wěn)定基準點A、B，經(jīng)緯儀架設(shè)于A點，定向B點，則A、B連線為一條基準線。觀測時，在

27、該觀測邊上的各測點設(shè)置占板，由經(jīng)緯儀在占板上讀取各監(jiān)測點至A、B基準線的垂直E，各監(jiān)測點初始值E均為取兩次平均值?！?”表示正向基地位移，“-”表示背向基地位移，本次觀測值與前次觀測值之差為本次位移量，本次觀測值與原始觀測值之差為累計位移量?！?”表示朝向基地位移，“”表示背向基地位移。2、采用坐標法：對于無法采用軸線投影法觀測的測點，采用坐標法觀測。用全站儀架設(shè)于某穩(wěn)定基準點，觀測測點坐標，取三次平均值作為初始值。本次觀測值減去前一次的觀測值為本次觀測值位移值，本次觀測值減去原始觀測值為累計位移值。（三）垂直位移的監(jiān)測方法采用獨立高程系統(tǒng)，在遠離基坑的穩(wěn)定區(qū)域選設(shè)置兩組穩(wěn)固水準點，監(jiān)測各點的

28、高程是計算各點的垂直變化，確定鋼板樁是否沉降。 九、 應急預案（一）、預案總則堅持“安全第一，預防為主”的方針，采取切實可行的措施，建立起安全事故應急救援指揮部迅速有效的組織開展搶險救援工作。建立安全網(wǎng)絡(luò)，對特種作業(yè)人員進行操作培訓并實行崗前三級安全培訓教育制度，建立完善企業(yè)安全生產(chǎn)責任制，施工中嚴格執(zhí)行國家安全生產(chǎn)的法規(guī)。不斷加強重大不安全隱患或突發(fā)事故的預防、妥善處理危機影響，充分利用一切可能的力量，在事故發(fā)生后迅速控制事故并盡可能的排除事故，保護現(xiàn)場人員和場外人員的安全，將事故對人員、財產(chǎn)和環(huán)境所造成的直接經(jīng)濟損失降低到最小的程度，確保工程施工安全，維護企業(yè)事業(yè)良好聲譽。（二）、溝槽周圍及易出現(xiàn)的危機象A、過程中容易坍塌的地帶不采取安全保