太鋼高爐提高球團(tuán)配比生產(chǎn)實(shí)踐

1、太鋼高爐提高球團(tuán)礦配比太鋼高爐提高球團(tuán)礦配比生產(chǎn)實(shí)踐生產(chǎn)實(shí)踐2014.09 太鋼煉鐵太鋼煉鐵廠廠6#高爐投產(chǎn)高爐投產(chǎn)后，后，燒結(jié)礦的產(chǎn)能不能滿足燒結(jié)礦的產(chǎn)能不能滿足原有爐料原有爐料結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)75%燒結(jié)燒結(jié)+25%球球團(tuán)的團(tuán)的要求，要求，根據(jù)物料平衡根據(jù)物料平衡球團(tuán)礦球團(tuán)礦比例需比例需增增至至35; 控制燒結(jié)規(guī)模，擴(kuò)大球團(tuán)生產(chǎn)是貫徹國家環(huán)?？偩謱︿撹F發(fā)展規(guī)劃環(huán)控制燒結(jié)規(guī)模，擴(kuò)大球團(tuán)生產(chǎn)是貫徹國家環(huán)保總局對鋼鐵發(fā)展規(guī)劃環(huán)評的要求評的要求，總局明確指出總局明確指出“現(xiàn)有廠區(qū)不再發(fā)展焦化、燒結(jié)工序，采取有效現(xiàn)有廠區(qū)不再發(fā)展焦化、燒結(jié)工序，采取有效措施，減少措施，減少Si02和煙塵排放和煙塵排放” ; 太

2、鋼太鋼目前是為數(shù)極少的在城市生活區(qū)以內(nèi)的大型鋼目前是為數(shù)極少的在城市生活區(qū)以內(nèi)的大型鋼鐵鐵企企業(yè)業(yè)，隨著人們對，隨著人們對環(huán)保認(rèn)識的提高和國家環(huán)保局制定的環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)的進(jìn)一步細(xì)化，挖掘球團(tuán)產(chǎn)環(huán)保認(rèn)識的提高和國家環(huán)保局制定的環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)的進(jìn)一步細(xì)化，挖掘球團(tuán)產(chǎn)能，提高球團(tuán)礦配比，對削減廠區(qū)能，提高球團(tuán)礦配比，對削減廠區(qū)SO2的排放量起著重要作用，是解決企業(yè)的排放量起著重要作用，是解決企業(yè)因鋼產(chǎn)量增加而不至于使排放物增加的一項(xiàng)有力措施。因鋼產(chǎn)量增加而不至于使排放物增加的一項(xiàng)有力措施。表表1 國內(nèi)國內(nèi)4000m3高爐球團(tuán)礦使用情況高爐球團(tuán)礦使用情況燒結(jié)礦配比（燒結(jié)礦配比（%）球團(tuán)礦配比（球團(tuán)礦配比（%）塊礦

3、配比（塊礦配比（%）入爐品位（入爐品位（%）寶鋼寶鋼1BF78.739.6711.659.44寶鋼寶鋼2BF77.6510.4911.8659.55寶鋼寶鋼3BF77.4610.312.2559.44寶鋼寶鋼4BF77.3610.6312.0159.47武鋼武鋼8BF64.8122.9712.2257.34馬鋼馬鋼A爐爐71.8419.089.0757.87馬鋼馬鋼B爐爐72.3919.188.4258.05沙鋼沙鋼5800BF73.4313.6912.8758.95首遷首遷3BF69.5524.326.1358.52京唐京唐1BF61.3826.8111.8159.19京唐京唐2BF62.6

4、426.5110.8558.72鲅魚圈鲅魚圈1BF75.2216.847.9458.08鲅魚圈鲅魚圈2BF75.2715.69.1358.05包鋼包鋼7BF75.8820.283.8558.49本鋼本鋼67.9225.086.9959.01安鋼安鋼74.661213.3458.62梅鋼梅鋼76.3910.4713.1459.03太鋼太鋼6BF71.4828.52059.36太鋼太鋼5BF70.0129.38059.38化學(xué)化學(xué)成分成分TFe%FeO%SiO2%CaO%MgO%Al2O3%63.900.495.060.560.490.46冶金冶金性能性能還原度指數(shù)還原度指數(shù)%低溫還原粉化率低溫還

5、原粉化率%還原膨脹指數(shù)還原膨脹指數(shù)%軟化開始溫度軟化開始溫度軟化終了溫度軟化終了溫度抗壓強(qiáng)度抗壓強(qiáng)度N/個(gè)個(gè)71.387.1113.53111813382433表表2 2 袁家村袁家村球團(tuán)礦成分及冶金性能指標(biāo)球團(tuán)礦成分及冶金性能指標(biāo)太鋼自產(chǎn)袁家村球團(tuán)礦為酸性球團(tuán)礦，高溫冶金性能不佳，軟熔溫度太鋼自產(chǎn)袁家村球團(tuán)礦為酸性球團(tuán)礦，高溫冶金性能不佳，軟熔溫度偏低，成渣早，滾向邊緣和中心的球團(tuán)礦過早熔化易粘結(jié)爐墻和影響爐料偏低，成渣早，滾向邊緣和中心的球團(tuán)礦過早熔化易粘結(jié)爐墻和影響爐料透氣性。透氣性。大型高爐對要求球團(tuán)冷態(tài)抗壓強(qiáng)度大于大型高爐對要求球團(tuán)冷態(tài)抗壓強(qiáng)度大于2000N/2000N/個(gè)比例個(gè)比例

6、80%80%，太鋼球團(tuán)，太鋼球團(tuán)抗壓強(qiáng)度差，強(qiáng)度合格的球團(tuán)比例只能維持在抗壓強(qiáng)度差，強(qiáng)度合格的球團(tuán)比例只能維持在636370%70%，球團(tuán)倉下，球團(tuán)倉下5mm5mm篩子篩子不能完全篩除碎球，裝入爐內(nèi)影響料柱透氣性。不能完全篩除碎球，裝入爐內(nèi)影響料柱透氣性。球團(tuán)比例-5mm510mm1016mm1625mm2540mm+40mm平均粒徑%mm25%2.9412.2536.5218.7317.0512.4821.2329%2.7511.4440.0918.1515.9111.6520.7332%2.5810.7337.5817.0214.9210.9220.4335%2.369.847.2216.

7、9913.649.9919.73表表3 3 不同球團(tuán)礦比例高爐爐料粒度組成不同球團(tuán)礦比例高爐爐料粒度組成由上表數(shù)據(jù)可知，隨球團(tuán)比例的增加由上表數(shù)據(jù)可知，隨球團(tuán)比例的增加25%29%32%35%，礦石，礦石爐料中爐料中1016mm粒級所占比例增大且爐料平均粒徑呈下降趨勢，球團(tuán)比例粒級所占比例增大且爐料平均粒徑呈下降趨勢，球團(tuán)比例增加增加10%時(shí)礦石爐料平均粒徑下降時(shí)礦石爐料平均粒徑下降1.5mm。在焦炭粒級不變的條件下，隨在焦炭粒級不變的條件下，隨球團(tuán)礦比例的增加，高爐塊狀帶爐料粒度差別（球團(tuán)礦比例的增加，高爐塊狀帶爐料粒度差別（dp/Dp）值減小，塊狀帶爐）值減小，塊狀帶爐料空隙度料空隙度呈下

8、降趨勢呈下降趨勢表表4 4 不同球團(tuán)礦比例不同球團(tuán)礦比例爐料結(jié)構(gòu)的熔滴性數(shù)據(jù)爐料結(jié)構(gòu)的熔滴性數(shù)據(jù)球團(tuán)比例軟化開始溫度/軟化結(jié)束溫度/滴落溫度/軟化溫度區(qū)間/軟熔區(qū)間/壓差/kPa25%11791313145313414012929%11381274140713613313032%11321270139913812913535%111512551376140121140當(dāng)球團(tuán)比例逐步由當(dāng)球團(tuán)比例逐步由25%25%增加至增加至35%35%時(shí)，軟化開始溫度、軟化結(jié)束溫度和時(shí)，軟化開始溫度、軟化結(jié)束溫度和滴落溫度均降低，壓差增大滴落溫度均降低，壓差增大且且軟熔區(qū)間變窄軟熔區(qū)間變窄。球團(tuán)比例球團(tuán)比例25

9、% 25% 球團(tuán)比例球團(tuán)比例29% 29% 球團(tuán)比例球團(tuán)比例32% 32% 球團(tuán)比例球團(tuán)比例35%35%圖圖1 1 軟熔帶起始位置與球團(tuán)礦比例的關(guān)系示意圖軟熔帶起始位置與球團(tuán)礦比例的關(guān)系示意圖時(shí)間時(shí)間爐料結(jié)構(gòu)，爐料結(jié)構(gòu)，%入爐品位入爐品位%渣比渣比kg/t球團(tuán)球團(tuán)燒結(jié)燒結(jié)南非南非攻關(guān)前攻關(guān)前20.275.44.459.91291.23.4-3.27257559.12312.73.28-4.9297159.45297.114.10-4.21326859.70293.544.22-5.1434.965.159.78289.365.14-5.3029.670.459.31299.76表表5 5 高球

10、團(tuán)配比攻關(guān)時(shí)序表高球團(tuán)配比攻關(guān)時(shí)序表根據(jù)太鋼爐渣結(jié)構(gòu)進(jìn)行模擬計(jì)算，初渣形成開根據(jù)太鋼爐渣結(jié)構(gòu)進(jìn)行模擬計(jì)算，初渣形成開始溫度始溫度13851385，爐渣堿度需控制爐渣堿度需控制1.20-1.241.20-1.24燒結(jié)堿度燒結(jié)堿度R2:1.90球團(tuán)比例球團(tuán)比例29%球團(tuán)比例球團(tuán)比例32%球團(tuán)比例球團(tuán)比例35%球團(tuán)比例球團(tuán)比例25%燒結(jié)堿度燒結(jié)堿度R2:1.98燒結(jié)堿度燒結(jié)堿度R2:2.06燒結(jié)堿度燒結(jié)堿度R2:2.15燒結(jié)燒結(jié)燒結(jié)球團(tuán)球團(tuán)球團(tuán)燒結(jié)燒結(jié) 運(yùn)轉(zhuǎn)皮帶走行方向最早料頭位置入爐料頭和入爐料頭和料尾全部為料尾全部為燒結(jié)礦燒結(jié)礦運(yùn)轉(zhuǎn)皮帶的頭部和尾部不能有球團(tuán)礦，特別是尾部的較長一段皮運(yùn)轉(zhuǎn)皮帶的頭

11、部和尾部不能有球團(tuán)礦，特別是尾部的較長一段皮帶上不能有球團(tuán)礦（只有燒結(jié)礦），目的是入爐最內(nèi)環(huán)分布礦時(shí)不能帶上不能有球團(tuán)礦（只有燒結(jié)礦），目的是入爐最內(nèi)環(huán)分布礦時(shí)不能有球團(tuán)礦，減少因球團(tuán)滾動落入中心漏斗的球團(tuán)數(shù)量，從而減輕中心有球團(tuán)礦，減少因球團(tuán)滾動落入中心漏斗的球團(tuán)數(shù)量，從而減輕中心負(fù)荷，確保中心氣流的穩(wěn)定。負(fù)荷，確保中心氣流的穩(wěn)定。高爐操作主要維持中心、邊緣兩股氣流合理分配。為避免布料高爐操作主要維持中心、邊緣兩股氣流合理分配。為避免布料時(shí)，球團(tuán)礦滾向邊緣，焦丁分布在爐墻側(cè)，通過調(diào)整排料次序?qū)⑶驎r(shí)，球團(tuán)礦滾向邊緣，焦丁分布在爐墻側(cè)，通過調(diào)整排料次序?qū)⑶驁F(tuán)礦布置在中間環(huán)帶，使其不影響中心和邊緣

12、氣流的穩(wěn)定性。團(tuán)礦布置在中間環(huán)帶，使其不影響中心和邊緣氣流的穩(wěn)定性。檔位檔位1234567攻關(guān)前攻關(guān)前角度角度43.042.540.538.53633.531PWO433222PWC333222攻關(guān)后攻關(guān)后角度角度43.0434138.53633.530.5PWO333222PWC3332223/103/203/304/94/191.901.952.002.052.102.152.202.252.302.352.402.452.50日期日期（3.1-4.26）K值值 煤氣利用率煤氣利用率K值值444648505254煤氣利用率煤氣利用率，%透氣性指數(shù)和煤氣利用率透氣性指數(shù)和煤氣利用率K K值大

13、幅度波動值大幅度波動次數(shù)次數(shù)較少，基本能夠穩(wěn)定在較少，基本能夠穩(wěn)定在2.05-2.252.05-2.25之間，煤之間，煤氣利用率氣利用率整體上升趨勢整體上升趨勢。爐體熱負(fù)荷分布狀況爐體熱負(fù)荷分布狀況3/103/203/304/94/19020004000600080001000012000140001600018000日期日期（3.1-4.26） 總熱負(fù)荷總熱負(fù)荷 Q1-Q14 Q15-Q28 Q29-Q41 Q41-Q54總熱負(fù)荷變化，*10KJ/h總熱負(fù)荷變化，*10KJ/h50010001500200025003000350040004500500055006000各層熱負(fù)荷變化，各層熱

14、負(fù)荷變化，*10KJ/h*10KJ/h全爐總體熱負(fù)荷有所波動，波動范圍在全爐總體熱負(fù)荷有所波動，波動范圍在120001200010KJ/h-16000KJ/h10KJ/h-16000KJ/h由上圖可以看出，試驗(yàn)期間高爐壓差受球團(tuán)礦比例的影響顯著，隨球由上圖可以看出，試驗(yàn)期間高爐壓差受球團(tuán)礦比例的影響顯著，隨球團(tuán)比例的增加而上升。團(tuán)比例的增加而上升。爐內(nèi)壓差變化情況爐內(nèi)壓差變化情況中心氣流分布情況中心氣流分布情況攻關(guān)前后攻關(guān)前后CCTCCT變化變化時(shí)間時(shí)間球團(tuán)比例球團(tuán)比例%產(chǎn)量產(chǎn)量t/d燃料比燃料比kg/t煤煤比比kg/tJan-201425.748978508188Feb-201426.799

15、353526187Mar-201429.239517534182Apr-201429.048895534188May-201430.159654522203Jun-201430.249515525196Jul-201430.348351534192Aug-201430.989338522184經(jīng)過經(jīng)過20132013年對高球團(tuán)配比實(shí)踐的摸索，年對高球團(tuán)配比實(shí)踐的摸索，20142014年球團(tuán)配比保持年球團(tuán)配比保持30%30%的水平。的水平。1800m1800m3 3高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究1 1、把降煤比、穩(wěn)定燃料比作為確保試驗(yàn)中高爐順行及、把降煤比、穩(wěn)定燃料比作為確保試驗(yàn)中高爐

16、順行及熱量充足的基礎(chǔ)條件，以防止試驗(yàn)中爐況出現(xiàn)較大波動，熱量充足的基礎(chǔ)條件，以防止試驗(yàn)中爐況出現(xiàn)較大波動，影響試驗(yàn)進(jìn)度及效果評估。影響試驗(yàn)進(jìn)度及效果評估。 在原有基礎(chǔ)上，燃料比提高在原有基礎(chǔ)上，燃料比提高5kg/t5kg/t，適當(dāng)降低煤比，適當(dāng)降低煤比，增加焦層厚度，改善軟融帶的透氣性，同時(shí)確保渣鐵充增加焦層厚度，改善軟融帶的透氣性，同時(shí)確保渣鐵充足的熱量。這種以退為進(jìn)的操作思路，確保了在球團(tuán)比足的熱量。這種以退為進(jìn)的操作思路，確保了在球團(tuán)比例逐步提高的過程中，爐況穩(wěn)定，各項(xiàng)指標(biāo)仍維持較好例逐步提高的過程中，爐況穩(wěn)定，各項(xiàng)指標(biāo)仍維持較好水平。水平。 不同球團(tuán)比例下部分控制參數(shù)不同球團(tuán)比例下部分

17、控制參數(shù)球團(tuán)比例球團(tuán)比例 % %理論煤比理論煤比 kg/tkg/t理論燃料比理論燃料比 kg/tkg/tSiSi % %鐵水溫度鐵水溫度 25251801805135130.360.361495149530301761765155150.320.321487148740401791795235230.330.331495149545451731735135130.350.35149314932 2、根據(jù)球團(tuán)礦的物理及化學(xué)性能，合理布料，消除其負(fù)、根據(jù)球團(tuán)礦的物理及化學(xué)性能，合理布料，消除其負(fù)面影響，利用其滾動性，變不利為有利。面影響，利用其滾動性，變不利為有利。 由于在布料過程中，球團(tuán)易滾向中

18、心從而加重中心，由于在布料過程中，球團(tuán)易滾向中心從而加重中心，應(yīng)對措施是減小中心負(fù)荷，形成開放的中心氣流。在三高應(yīng)對措施是減小中心負(fù)荷，形成開放的中心氣流。在三高爐中心加焦的布料基礎(chǔ)上，通過調(diào)整中心礦量，形成穩(wěn)定爐中心加焦的布料基礎(chǔ)上，通過調(diào)整中心礦量，形成穩(wěn)定的中心氣流。在此基礎(chǔ)上，通過改變球團(tuán)礦與燒結(jié)礦在一的中心氣流。在此基礎(chǔ)上，通過改變球團(tuán)礦與燒結(jié)礦在一批料中的排料順序，有效地控制中心與邊緣兩股氣流。批料中的排料順序，有效地控制中心與邊緣兩股氣流。 在搞好上部調(diào)劑的同時(shí)，下部通過穩(wěn)定使用較高的風(fēng)在搞好上部調(diào)劑的同時(shí)，下部通過穩(wěn)定使用較高的風(fēng)量，控制合理的鼓風(fēng)動能和富氧率，形成較好的煤氣流

19、一量，控制合理的鼓風(fēng)動能和富氧率，形成較好的煤氣流一次分布，實(shí)現(xiàn)了穩(wěn)定熱負(fù)荷與獲得良好的煤氣利用率的雙次分布，實(shí)現(xiàn)了穩(wěn)定熱負(fù)荷與獲得良好的煤氣利用率的雙重目標(biāo)。重目標(biāo)。1800m1800m3 3高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究（1 1）調(diào)整裝料制度的思路與措施）調(diào)整裝料制度的思路與措施 堅(jiān)持發(fā)展中心、適當(dāng)抑制邊緣氣流的方針，保持中堅(jiān)持發(fā)展中心、適當(dāng)抑制邊緣氣流的方針，保持中心足夠的焦炭量，在不同球團(tuán)配比下通過調(diào)整中心礦石心足夠的焦炭量，在不同球團(tuán)配比下通過調(diào)整中心礦石量，控制合理的礦焦比，保持充足穩(wěn)定的中心氣流量，控制合理的礦焦比，保持充足穩(wěn)定的中心氣流.不同球團(tuán)比例下的裝料制度不同球

20、團(tuán)比例下的裝料制度球團(tuán)比例球團(tuán)比例 % %PWOPWOPWCPWC303045.5 42.5 39 35 2845.5 42.5 39 35 284 3 3 2 24 3 3 2 2454542 38.5 35 13 42 38.5 35 13 3 3 2 1 43 3 2 1 440404545 42 38.5 35 30 42 38.5 35 304 3 3 2 24 3 3 2 2454542 38.5 35 1342 38.5 35 133 3 2 2 43 3 2 2 445454545 42 38.5 30 42 38.5 304 3 3 24 3 3 2454542 38.5 3

21、5 1342 38.5 35 133 2 2 2 43 2 2 2 41800m1800m3 3高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究（2 2）調(diào)整排料順序的思路與措施）調(diào)整排料順序的思路與措施 球團(tuán)比例為球團(tuán)比例為25%25%時(shí)，礦石的排料順序?yàn)闀r(shí)，礦石的排料順序?yàn)?燒結(jié)燒結(jié)+ +球團(tuán)球團(tuán)+ +燒燒結(jié)結(jié)+ +球團(tuán)球團(tuán)+ +燒結(jié)燒結(jié). . 隨著球團(tuán)比例的增加、中間環(huán)帶的燒結(jié)量隨著球團(tuán)比例的增加、中間環(huán)帶的燒結(jié)量減少，為保證邊緣與中心有足夠的燒結(jié)礦，布料順序變?yōu)闇p少，為保證邊緣與中心有足夠的燒結(jié)礦，布料順序變?yōu)闊Y(jié)燒結(jié)+ +球團(tuán)球團(tuán)+ +燒結(jié)燒結(jié)。主導(dǎo)思想為燒結(jié)把兩頭，球團(tuán)集中在中。主導(dǎo)思想為

22、燒結(jié)把兩頭，球團(tuán)集中在中間環(huán)帶，同時(shí)中心加焦。氣流易于控制，效果較好。當(dāng)球間環(huán)帶，同時(shí)中心加焦。氣流易于控制，效果較好。當(dāng)球團(tuán)比例增加到團(tuán)比例增加到40-45%40-45%時(shí)，由于球團(tuán)量過大，向中心的擠壓時(shí)，由于球團(tuán)量過大，向中心的擠壓力增強(qiáng)，減弱了中心氣流，尤其料速較快時(shí)，中心氣流嚴(yán)力增強(qiáng)，減弱了中心氣流，尤其料速較快時(shí)，中心氣流嚴(yán)重不足，同時(shí)伴隨熱負(fù)荷的升高。將排料順序調(diào)整為重不足，同時(shí)伴隨熱負(fù)荷的升高。將排料順序調(diào)整為球團(tuán)球團(tuán)+ +燒結(jié)燒結(jié)+ +球團(tuán)球團(tuán)+ +燒結(jié)燒結(jié)+ +球團(tuán)球團(tuán)+ +燒結(jié)燒結(jié)，即控制了邊緣氣流的發(fā)展，即控制了邊緣氣流的發(fā)展，又減緩了球團(tuán)向中心滾動的程度。又減緩了球團(tuán)向

23、中心滾動的程度。 1800m1800m3 3高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究1800m1800m3 3高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究（3 3）堅(jiān)持大風(fēng)量的使用，保持足夠的鼓風(fēng)動能。）堅(jiān)持大風(fēng)量的使用，保持足夠的鼓風(fēng)動能。4 4月月9 9日日檢修后，將風(fēng)量提高到檢修后，將風(fēng)量提高到3600m3600m3 3/min/min，并控制合理的差壓，并控制合理的差壓，與上部調(diào)劑相配合。與上部調(diào)劑相配合。1800m1800m3 3高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究3 3、制定合理的造渣制度，確保脫硫及排堿、制定合理的造渣制度，確保脫硫及排堿 由于袁家村礦粉中，由于袁家村礦粉中，K

24、K、 NaNa等堿金屬含量較高，使用袁礦粉燒結(jié)礦等堿金屬含量較高，使用袁礦粉燒結(jié)礦與袁球后，入爐堿負(fù)荷增加，對爐缸內(nèi)焦炭強(qiáng)度破壞性增強(qiáng)。排堿需要與袁球后，入爐堿負(fù)荷增加，對爐缸內(nèi)焦炭強(qiáng)度破壞性增強(qiáng)。排堿需要較低的渣堿度與較大的渣量，但隨著球團(tuán)比例的升高，渣比由較低的渣堿度與較大的渣量，但隨著球團(tuán)比例的升高，渣比由310kg/t310kg/t降降低到低到270-280kg/t270-280kg/t，過低的堿度既影響脫硫，又影響爐缸的熱量。在操作，過低的堿度既影響脫硫，又影響爐缸的熱量。在操作中。將爐渣二元堿度控制線由中。將爐渣二元堿度控制線由1.12-1.201.12-1.20下調(diào)到下調(diào)到1.10-1.181.10-1.18，正常時(shí)按中，正常時(shí)按中線控制，效果明顯。同時(shí)制定了排堿標(biāo)準(zhǔn)，定期降堿度進(jìn)行排堿。線控制，效果明顯。同時(shí)制定了排堿標(biāo)準(zhǔn)，定期降堿度進(jìn)行排堿。1800m1800m3 3高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究高爐高球團(tuán)比試驗(yàn)研究 4 4、增加出鐵次數(shù)，在減少爐溫及熱量波動的同時(shí)，強(qiáng)、增加出鐵次數(shù)，在減少爐溫及熱量波動的同時(shí)，強(qiáng)化碎焦從爐內(nèi)排出化碎焦從爐內(nèi)排出 在高比例球團(tuán)礦生產(chǎn)實(shí)踐期間，鐵口炮泥質(zhì)量不穩(wěn)在高比例球團(tuán)礦生產(chǎn)