江蘇油田注水井吸水剖面吸水段下移問題探討.docx

1、斯曜石油天然氣XinjiangOil&Gas文章編號:16732677(2011)030062-04江蘇油田注水井吸水剖面吸水段下移問題探討徐莎二羅鉉涵'，陳晶之（1.江蘇油田分公司地質(zhì)科學研究院，江蘇揚州2250092.江蘇油田分公司物探技術研究院，江蘇南京210046）摘要：注水井吸水段逐年下移將嚴重影響吸水剖面的動用程度，從而引起注入水波及系教和存水率的降低，影響油田的最終采收率。通過對水井吸水段下移現(xiàn)象的研究，分析了其對水井和油井生產(chǎn)的影響，以及治理吸水段下移的重要性，并從實際生產(chǎn)中出發(fā)尋找促使吸水段下移的因素，對相應原因采取了酸化、補孔調(diào)剖、間接通過油井來調(diào)控的方法。

2、本文旨在指出吸水段下移問題給江蘇油田長期穩(wěn)產(chǎn)帶來的弊端，引發(fā)油田工作者的注意。關鍵詞：吸水制面；吸水段下移；油水重力分異作用；調(diào)剖中圖分類號:TE357.62文獻標識碼:A年份測試忌井數(shù)吸水不均勻井數(shù)所占比例射孔段間矛盾同一段內(nèi)矛盾合汁200536821027.782006227731.82200756171730.36200838101026.32200941152614.63合計1935745025.912005-2009年存在水井剖面吸水不均統(tǒng)計表水井歷年來都是油田開發(fā)所關注的核心。江蘇油田特殊的地質(zhì)構(gòu)造決定了注水開發(fā)是補充油藏驅(qū)動能量:的主要手段之一。對于開發(fā)到目前的江蘇油田來說，主要

3、解決矛盾從平面轉(zhuǎn)向剖面方向。通過對江蘇油用相關生產(chǎn)數(shù)據(jù)的統(tǒng)計發(fā)現(xiàn),注水井吸水剖面的吸水段正發(fā)生逐年下移現(xiàn)象，嚴重降低r吸水剖面的動用程度，降低了注入水波及系數(shù)和存水率，并將影響油田最終采收率。因此對表1水井吸水段下移問題的解決將成為油田開發(fā)中后期面臨的一大難題1吸水段下移問題的提出江蘇油田從2（X）5年到U前錄取的165井次中存在吸水剖面吸水不均勻的現(xiàn)象如下表1：收稿日期:2011-03-23修改日期：2011-08-05作者簡介：徐莎（1984-）,女，助理工程師,2006年畢業(yè)于長江大學石油工程專業(yè)，現(xiàn)從事油田開發(fā)工作。從總數(shù)據(jù)來看，可以得出以下兩點：一是吸水剖面不均勻的吸水井數(shù)占到總測試

4、井數(shù)的25.9%,吸水不均勻的現(xiàn)象較嚴重。二是由于大部分注水井都有兩層或兩層以上射孔段，因此，射孔段間剖面矛盾尤為突出。統(tǒng)計2005-2009年測得可對比的吸水剖面28井次，吸水段上頂界下移15井次，吸水段下底界下移16井次，吸水段下底界比上頂界下移距離大；總體而言，吸水段下移址平均每口水井年下降量有0.73m。下移速度相對于整個平均值吸水厚度11.61而言，年下移率為6.3%。此外整個吸水剖面吸水厚度變化不是很明顯，有升有降,基本保持穩(wěn)定,還有5口井上段由于吸水強度下移，整個小層已經(jīng)表現(xiàn)為不吸水,水驅(qū)情況逐漸惡化。2吸水段下移的實例分析及影響效果研究以三口由于吸水段下移導致上層射孔段已經(jīng)開始

5、不吸水的井為實例，研究了吸水剖面下移為油水井帶來的影響。2.1吸水段下移引起水井的變化表2兩次剖面測試結(jié)果對比情況表第一次測試第二次測試油壓/MPa套壓/MPa注水量命測試結(jié)果油壓/MPa套壓/MPa注水量/m，測試結(jié)果1X0-4087.920吸水均勻8.2829上段不吸水L86-3076.935吸水均勻7.77.635上段不吸水L92-347.47.23】吸水均勻7.67.230上段不吸水平均7.57.328.77.87.631.3從兩次測試時錄取的水井資料對比看出（表2）：吸水剖血下移對水井達到正常配注水量沒有影響。對于油套壓的變化不是很明顯，僅僅是從7.5/7.3MPa上升至7.8/7.

6、6MPa,上升幅度并不大。因此，從水井動態(tài)上監(jiān)測水井剖面變化不太現(xiàn)實。2.2吸水段下移引起油井的變化水井注水剖面下移，注水沿著油層底部推進,在理論上造成油井見水速度加快，注水驅(qū)替效率變低，最終油田采收率降低。表3L80-40、L86-30、L92-34井組在吸水剖面測試前后產(chǎn)變化水井油井第一次測試第二次測試液最差值/m日產(chǎn)液/n?日產(chǎn)油/t含水,液面/m日產(chǎn)液/«?日產(chǎn)油/t含水,液面/m79-404.293.61.216254.343.670.617390.0580-397.326.170.815946.525.392.81712-0.80L80-4080-416.475.441.

7、013686.215.172.01516-0.2681-403.952.233.216352.221.238.61632.0-1.73合計22.0317.457.9219.2915.397.14-2.7485-3010.258.621.016218.367.040.91623-1.8986-298.196.910.813357.666.411.01628-0.53IB6-3O86-3111.819.564.8163111.049.192.11628-0.7787-308.096.81.216907.536.331.21716-0.56合計38.3431.892.5134.5928.971.72

8、-3.7591-348.266.882.015016.975.753.01550-1.2992-334.363.671.016035.274.440.916600.91L92-3492-356.475.170.616176.285.163.21623-0.1993-347.276.062.016136.815.416.51619-0.46合計26.3621.783.2725.3320.764.18-1.03從所選取的三口井的注采單元上的動態(tài)變化來看（表3）：由吸水剖面下移前后井組動態(tài)分析，三口水井對應注采單元上的油井產(chǎn)油量都一定的降低。由于整個油田都還處于低含水開發(fā)階段，對應含水變化不太明顯。

9、總的來說，吸水段的下移對油田采收率和采收速度都有降低和延緩的影響。3吸水剖面吸水段下移的原因分析3.1正韻律巖性組合注入水在壓力梯度和重力作用下，水驅(qū)前沿向前推進。一般在均質(zhì)和正韻律的儲層中，注入水受到重力作用易發(fā)生油水分異，注入水沿底層F驅(qū)流速變快，最后使得吸水段下移；而在反韻律情況下，吸水段一般不發(fā)生下移或下移幅度不大在本地區(qū)，主要存在四種沉積微相：河口壩、分流河道、間灣和席狀砂。單一從沉積相上說河口壩微相在油區(qū)所屬范圍最廣，油層條件也越好，在縱向上沉積韻律的影響也就越大。正韻律的微相組合而吸水剖面在五里灣油藏的河口壩附近最容易發(fā)生吸水剖面的下移。3.2油水重力分異作用（1）原地層水與原油

10、之間發(fā)生油水分異，油上水下。注入水由于潤濕性原因，易在下部的地層水中流動；（2）注入水由于重力原因發(fā)生分異。注入水向油層底部集中，水驅(qū)前沿一般在底部形成趨勢后，滲流通道一般形成后，后續(xù)注入水將持續(xù)擴大通道。3.3注水方式目前XX油田大部分水井采用的是射孔段間合注，一般都有2個或2個以上的射孔段。合注不僅影響精細注水，而且由于注水井筒的影響，一般流速在油管中過快,傳播到套管中，因直徑變大，而使流速不再均勻，吐下部油層受到的流體壓力比上部大，從而逐步積累導致吸水剖面緩慢下移（圖1）。S1合注引起的下段吸水強于上段示意圖3.4井組提液過快措施后強抽不利于油井的生產(chǎn)，要合理控制措施井措施后的抽汲參數(shù)。

11、措施后強排有利于酸化后產(chǎn)物排出和注水劑的反排，但措施后K時間大排量抽汲，又形成了剖面上的突進（特別為底部突進）和平面上的舌進現(xiàn)象&4舉例說明K井組抽汲參數(shù)過大影響吸水均勻件的現(xiàn)象表4L84-30井組兩次吸水剖面測試數(shù)據(jù)變化06年測試時生產(chǎn)數(shù)據(jù)07年測試時生產(chǎn)數(shù)據(jù)調(diào)參從表4中看出在134-30井組內(nèi)，有4口井加在井組內(nèi)不均；吸水剖面的吸水段下移2米左右,大參數(shù)，其中西北3口井.參數(shù)上調(diào)，使得液量:增值吸水強度也發(fā)生變化，下部明顯高于上部，日產(chǎn)液/m'日產(chǎn)油八含水,日產(chǎn)液/盤日產(chǎn)油/t含水,時間內(nèi)容83-294.23.530.85.664.761.106.10.211.8mf3.0

12、m83-304.213.51.66.565.481.505.9.6檢泉加深133m84-299.037.561.49.47.940.706.6.21檢察加深192m84-3113.2411.170.810.989.062.685-299.718.13L411.39.481.185-305.264.450.68.517.151.106.1.284次,6次85-318.136.821.28.957.481.4平均7.686.451.428.777.341.814改善吸水剖面吸水段下移的措施分析面對吸水剖面逐年下移問題，根據(jù)下移原因推斷，可以從油層本身和改變注水方式兩方面改善吸水削面的問題：4.1針

13、對油層本身存在問題采取調(diào)剖迫使吸水剖面上移由于吸水雖發(fā)生變化，剖面的吸水段位置也隨之發(fā)生調(diào)整。從具體油層情況人手，仔細研究油井縱向上的油層的巖性、具體連通情況，以及油層和射孔段的關系。通過改變射孔段的位置或者改變上層吸水弱油層的物性來調(diào)整吸水比?？蓪崿F(xiàn)調(diào)剖手段有：(1) 水井補孔調(diào)剖水井剖面實現(xiàn)補孔驅(qū)使剖面上移的可能性研究：針對有上層補孔潛能的油井，在上部補孔，一方面增加吸水剖面在整個油層的動用情況，另一方面從吸水情況分析，通過對吸水量的調(diào)整，促使吸水剖面做再次調(diào)整。補孔位置不只是在射孔段的上部能夠促使吸水剖面上移、康實證明在原射孔段下部進行補孔也能驅(qū)使吸水剖面上移。06年6月16日對某井下層

14、補孔后，上層吸水剖面底部上移2m左右。(2) 酸化調(diào)剖酸化調(diào)剖是油田調(diào)整吸水剖面的主要手段，利用調(diào)剖-酸化兩種工藝的協(xié)同作用，最大限度地縮小層間滲透率級差，提高吸水剖面的均勻程度和水驅(qū)動用效果。(加一點酸化調(diào)剖的理論)酸化對于吸水剖面下移問題的治理同樣有效。L80-40在近3年吸水剖面測試中，吸水段逐年下移，下移幅度在Im/年;在2007年9月對其部調(diào)剖后，不僅使得上段吸水強度變強,而且F段吸水段也上移2m。(3) 從油井入手，間接調(diào)整水井吸水剖面一方面調(diào)整工作制度，改變抽汲強度來調(diào)整吸水剖面吸水強度;二是通過補孔未受效油層調(diào)整剖面受效程度，間接改善水井吸水段的位置。4.2針對上段不吸水的情況

15、改變注水方式由于注水方式的特殊性，一般來說若上下射孔段有著相近的巖性、厚度的話，那么下段吸水強度略大于上段。而目前采取的方式是兩段合注，這樣控制兩段的相對吸水量就成為困難，進而導致吸水段在剖面上的持續(xù)下移。對待兩段合注的情況，針對具體的情況，可以采取分注來控制注入水域，進而調(diào)整吸水段的位置，抑制吸水段下移的問題。5改善吸水段下移的一些設想5.1降低注入液密度(如采用汽化水)采用低密度注入劑，致使底層水推進速度慢、并且攜帶上舉力；加強頂層推進速度，達到改善油層上部吸水弱的問題，抑制并改善吸水段持續(xù)下移的問題。5.2采用小排量加砂壓裂上段通過改善吸水剖面上段的孔隙度和滲透率，來提高上段的吸水能力。

16、分析歷年來江蘇油田低滲透油藏的壓裂措施可以看出，油井初期投產(chǎn)方式都為壓裂投產(chǎn)，改造強度不大的油井后期都要采取復壓提液措施。對于水井只是射孔完井，只是適當使用小排量加砂壓裂上段來提高上段吸水能力。在理論上是可行的，具體加砂址、排量、使用的前置液、攜砂液、頂替液的使用量還要靠經(jīng)驗來總結(jié)。5.3合理控制措施井的抽汲參數(shù)措施后強排有利于酸化后產(chǎn)物排出和注水劑的反排，但措施后長時間大排量抽汲，又形成了吸水剖面的底進現(xiàn)象。5.4采用水力深穿透射孔技術定向提高上段吸水能力水力深穿透射孔技術利用高壓水射流鉆孔的方式形成清潔孔道，借助對噴管、噴嘴的送進實現(xiàn)深穿透，孔深達到2m.孔徑為(p20以上，孔道的流通能力為常規(guī)射孔的10-20倍。可以提高油層上部低滲處的滲流能力，而且定位準確、易于實現(xiàn)定向射孔。參考文獻：n張英.吸水剖面資料在低滲透油藏開發(fā)中的應用仃】.科技信息,2008,28：51-53.2簍