塔吊拆卸地下室加固方案

1、青島寶龍城市廣場項目QTZ40塔吊拆卸結(jié)構(gòu)加固方案1 工程概況1.1 工程建設(shè)概況寶龍城市廣場地處青島市城陽區(qū)長城路與文陽路之間，占地面積約19萬平方米。由休閑游樂廣場、大型超市、百貨商場、建材城、餐飲娛樂城、酒店、公寓組成的大型綜合商業(yè)城。總建筑面積約46萬平方米，地下1層，地上3層，單層建筑面積約10萬平米。1.2 塔吊布置情況說明為了滿足施工生產(chǎn)的需要，需要將一些塔吊布置于建筑物的內(nèi)部，詳下圖：由于本工程為三邊工程，布置之初僅有一張建筑平面效果圖，無結(jié)構(gòu)圖紙?，F(xiàn)本工程結(jié)構(gòu)基本封頂，個別坐落于建筑物內(nèi)側(cè)的塔吊拆除時需要將汽車吊行駛進到地下室頂板上進行拆卸。根據(jù)現(xiàn)有結(jié)構(gòu)圖必須對汽車吊經(jīng)過的地

2、下室頂板核算。1.3 待拆塔吊情況介紹目前需要拆除的塔吊為我項目的一臺QTZ40塔吊，該塔吊從中心點起算臂長47m，大臂自重為4T，配重自重為5.5T。其與建筑物關(guān)系如下圖： 2 拆卸工藝一、塔吊拆卸流程1、將塔身拆至最低高度（約20m）。2、放下吊鉤，拆下起重繩固定端，將起重繩收回卷筒。3、收回起重跑車至首節(jié)臂架根部將其固定，拆下變幅繩固定端，收回卷筒。4、汽車吊拆下前3塊砼平衡重，吊至貨車。5、拆除變幅機構(gòu)電源。6、汽車吊吊鉤將起重臂固定，并將連接在起重臂上連接拉桿拆除，然后沿東西方向?qū)⑵鹬乇鄯胖廖菝?，拆解?部分（每部分約0.44噸重），使用鋼管滾至（QTZ80）塔吊所能起吊位置，吊至貨

3、車。7、卸下其余砼平衡重，吊至貨車。8、拆除電源。9、臂架尾部拴鋼絲繩，用以控制其方向。10、用起重吊索拴住臂架前后吊點，將其向上拉起15°左右角度。11、拆下第1、2節(jié)拉桿之間的銷軸，將拉桿放置在臂架上固定。12、放平臂架，拆下根部銷軸，將臂架放至貨車。二、拆卸行車路線通過和塔吊租賃公司技術(shù)人員商議，行車路線如下：3 受力面分析3.1 汽車吊主要技術(shù)性能本工程使用徐工QY25A汽車吊進行塔吊拆卸，其各種數(shù)據(jù)如下表：軸距前輪距后輪距支腿跨距4.33m/1.35m2.09m1.865m5.07m/5.4m長寬高整車自重12.25m2.5m3.5m28T3.2 計算思路3.2.1 計算假

4、設(shè)前提一、汽車吊非工作（行駛）狀態(tài)假設(shè)根據(jù)對汽車吊輪距和軸距的分析，如果汽車吊對樓板發(fā)生了破壞，假設(shè)是汽車吊軸距×輪距范圍內(nèi)投影面積發(fā)生整體坍塌。以此假設(shè)為前提，將上述投影面積的混凝土樓板假設(shè)為理論剛體。在假設(shè)一成立的前提下，汽車吊由非連續(xù)平面點荷載通過理論剛體簡化為面荷載。只需要對剛體下施加一個向上和與汽車吊自重同值的面荷載即可滿足非工作過程（行駛過程）的承載力計算。二、汽車吊工作狀態(tài)假設(shè)汽車吊在工作時其支腿跨距為5.07m×5.4m，剛好在分別坐落與一條主梁和次梁上，一旦發(fā)生破壞，該主、次梁為薄弱點。對上述混凝土主次梁進行正截面抗彎驗算。3.2.2 行車狀態(tài)現(xiàn)澆梁板承載

5、力計算一、投影面積計算1、非工作過程汽車吊軸距×輪距1.865×1.360+4.320×2.09011.57m2。2、工作過程主梁或次梁。二、汽車吊非工作狀態(tài)加固計算在汽車吊行駛的整個路線進行非工作狀態(tài)加固。方法為非標48mm×3.0mm鋼管、扣件和頂托組成的滿堂架加固。滿堂架要求設(shè)計承載力為1.2×280KN/11.57m229KN/m21.2為荷載組合系數(shù)。3.2.3 工作狀態(tài)現(xiàn)澆梁板承載力計算在汽車吊工作時可能出現(xiàn)各種狀態(tài)，但是當極限工作狀態(tài)出現(xiàn)時，可能出現(xiàn)全部荷載施加在汽車吊某端支腿座落的主梁上的情況。汽車吊自重280KN當進行大臂起吊

6、時，大臂自重40KN故工作狀態(tài)的最大荷載為280+40320KN。當全部施加在落于主（次）梁的兩支支腿上，每支支腿向梁施加160KN集中荷載。取極限狀態(tài)進行計算，當極限狀態(tài)滿足，則滿足安全要求。一、極限工作狀態(tài)下主梁承載力計算1、恒荷載計算：樓板厚120mm；主梁尺寸400×600，凈跨L=7.4m。說明：本工程實際為井字梁結(jié)構(gòu)，實際其荷載圖與下圖有異。但為了計算簡便，本方案將井字梁區(qū)考慮為整板，按下圖進行荷載分布計算，其結(jié)果大于實際情況，有利于整體計算結(jié)果的安全性。在實際情況中可能有某些情況在本方案中沒有預(yù)計，故在荷載組合時特將恒荷載×1.4的系數(shù)，活荷載×1.

7、2的系數(shù)，以確保整個計算結(jié)果的保守。樓板荷載在主梁上分布圖板q=0.12×8×25=24KN/mq1= 5q/8=15KN/m梁q2=0.4×0.6×25=6KN/m梁板均布荷載 q=q1+q2=21KN/mCMmax1=-MA1=MB1=qL2/12=95.83KN·mMC1=qL2/24=47.92KN·m2、活荷載（吊車、起重量）計算：考慮最不利情況，所有荷載集中于兩支座上，每支座最大荷載值為160KN。a1=1m，b1=6.4m；a2=6.4m，b2=1m。Mmax2=-MA2=MB2= (a1×b12+a22

8、15;b2)× F/L2=138.38KNm3、荷載組合結(jié)果：主梁上最大彎距為梁支座處：Mmax1.2Mmax11.4Mmax2308.73KNm4、主梁正截面抗彎截面驗算:該梁為400×600；220+6256/2；525上部筋：一排220+425As1=2592mm2二排：225 As2=982mm2下部筋：525 As=2454mm2先僅按第一排算：fc=14.3N/mm2，fy=fy=360 N/mm2s 2525/237.5mmh0 600-37.5562.5mm因為 2s,所以M=fyAs(h0-s)=489.9 KN·mMmax=308.73KN&#

9、183;m由于只計算第一排鋼筋就已經(jīng)滿足承載力要求，故不再進行其他排鋼筋的計算。結(jié)論：主梁不需特別加固就可滿足本次施工要求！二、極限工作狀態(tài)下次梁承載力計算1、恒荷載計算：樓板厚120mm；次梁尺寸250×500，凈跨L=7.6m。板q=0.12×2.7×25=8.1KN/mq1= 5q/8=5.06KN/m梁q2=0.25×0.5×25=3.125KN/m梁板均布荷載 q=q1+q2=8.125KN/mMmax1=-MA1=MB1=qL2/12=39.40KN·mMC1=qL2/24=19.70KN·m2、活荷載（吊車、起

10、重量）計算：考慮最不利情況，所有荷載集中于兩支座上，每支座最大荷載值為160KN。a1=1.1m，b1=6.5m；a2=6.5m，b2=1.1m。Mmax2=-MA2=MB2= (a1×b12+a22×b2)× F/L2=150.53KN·m3、荷載組合結(jié)果：次梁上最大彎距為梁支座處：Mmax1.2Mmax11.4Mmax2253.02KN·m4、次梁正截面抗彎截面驗算:該梁為250×500；220+(212)；325上部筋：220 As =628mm2下部筋： 325 As=1473mm2fc=14.3N/mm2，fy=fy=360

11、 N/mm2s 2525/237.5mmh0 500-37.5462.5mm因為 2s,所以M=fyAs(h0-s)=96.08 KN·m<Mmax=253.02KN·m不滿足實際抗彎要求！故需另加反向力支撐，本工程采用滿堂架作用在梁底進行支撐。253.0296.08156.94 KN·m， 取qL2/12=156.94160 KN·mq=160×12/ L233.24 KN/m, 取整q=35KN/m每0.5米一支點，7.6/0.515, 取15個支點當每支點要求達到FN=35×7.6/15=17.73KN就可以滿足加固要求。

12、結(jié)論：次梁需加固才可以滿足本次施工要求，詳見滿堂架計算！4 滿堂架計算4.1 非工作區(qū)域滿堂架計算滿堂架設(shè)計為L×L×1m×1m×1.7m由于市場為非標鋼管，鋼管尺寸為48mm×2.7mm，其各項數(shù)據(jù)計算值如下：A3.84cm2，1.6 cm為滿堂架上口頂托支撐距離，設(shè)為0.2L01=h+2a=1.7+2×0.22.1查施工手冊240頁表5-865-88：K1=1.163；K2=1.0；11.13；2邊立桿中立桿首步架其他步架首步架其他步架0.9250.9120.9510.938作為非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)支架L0K1×K2&#

13、215;m1×m2×hL0邊立桿中立桿首步架其他步架首步架其他步架2.0672.0382.1252.096L0/i1291271331310.4010.4120.3810.391N=×A×f31.6KN31.4 KN30 KN30.8 KN由于L×L1m×1m，故每根立桿承載力值同N值，所有數(shù)據(jù)都29KN/m2。滿足設(shè)計要求！4.2 工作區(qū)域滿堂架計算由3.2.2和3.2.3計算可知，主梁不需要進行單獨加固，次梁下設(shè)15個支點，每支點要求達到17.73KN就可以滿足加固要求。根據(jù)4.1計算可知，當在次梁底另行按照0.5間距加固一排L&

14、#215;L×1m×1m×1.7m的架體就可滿足要求！5 滿堂架搭設(shè)構(gòu)造重點要求1、地下室必須平土夯實，搭設(shè)前必須鋪設(shè)木跳板。2、由于計算承載力為192KN，遠大于一顆扣件8KN的抗滑力設(shè)計值，因此的主、次梁必須100一根到位，不允許出現(xiàn)任何形式的搭接和連接，因此本方案所有立桿都采用4定尺，并對地下室平土后標高進行了專門設(shè)計。3、頂托上必須加設(shè)木枋，當所有頂托和樓板接觸到位后須再用小榔頭敲擊使之旋轉(zhuǎn)半個絲口。4、腳手架必須設(shè)置縱橫向掃地桿，距地高度不得大于200mm。5、底部設(shè)置的約束掃地桿必須為雙向設(shè)置。搭設(shè)時拉線定位，做到橫平豎直。6 滿堂架搭設(shè)圖1、滿堂架搭設(shè)區(qū)域平面圖如下：上述區(qū)域滿堂架為L×L×1m×1m×1.7m滿搭。、工作區(qū)域需加固主次梁位置示意圖、工作區(qū)域主次梁加固時，為方便施工，架體的立桿間距和步距剛好設(shè)計為L×L×0.5m×0.5m×0.85m；即原有架體搭設(shè)到上述六根