安全閥的工藝計(jì)算

1、安全閥的工藝計(jì)算安全閥的工藝計(jì)算1 各種事故工況下泄放量的計(jì)算1.1 閥門誤關(guān)閉1.1.1出口閥門關(guān)閉，入口閥門未關(guān)閉時(shí)，泄放量為被關(guān)閉的管道最大正常流量。1.1.2管道兩端的切斷閥關(guān)閉時(shí)，泄放量為被關(guān)閉液體的膨脹量。此類安全閥的入口一般不大于DN25。但對(duì)于大口徑、長(zhǎng)距離管道和物料為液化氣的管道，液體膨脹量按式（1.1-1）計(jì)算。·1.1.3換熱器冷側(cè)進(jìn)出口閥門關(guān)閉時(shí)，泄放量按正常工作輸入的熱量計(jì)算，計(jì)算公式見(jiàn)式（1.1-1）1.1.4充滿液體的容器，進(jìn)出口閥門全部關(guān)閉時(shí)，泄放量按正常工作輸入的熱量計(jì)算。按式（1.1-1）計(jì)算液體膨脹工況的泄放量：V=B·H/(Gl

2、83;Cp)式中：V-體積泄放量流量，m3/h；B體積膨脹系統(tǒng)，l/；H正常工作條件下了大傳熱量，KJ/h；Gl液相密度，kg/m3；Cp定壓比熱，KJ/(·)。1.2 循環(huán)水故障1.2.1以循環(huán)水為冷媒的塔頂冷凝器，當(dāng)循環(huán)發(fā)生故障（斷水）時(shí)，塔頂設(shè)置的安全閥泄放量為正常工作工況下進(jìn)入冷凝器的最大蒸汽量。1.2.2以循環(huán)水為冷媒的其它換熱器，當(dāng)循環(huán)水發(fā)生故障（斷水）時(shí)，應(yīng)仔細(xì)分析影響的范圍，確定泄放量。1.3 電力故障1.3.1停止供電時(shí)，用電機(jī)驅(qū)動(dòng)的塔頂回流泵、塔側(cè)線回流泵將停止轉(zhuǎn)動(dòng)，塔頂設(shè)置的安全閥的泄放量為該事故工況進(jìn)入塔頂器的蒸汽量。1.3.2塔頂冷凝器為不裝百葉的空冷器時(shí)，

3、在停電情況下，塔頂設(shè)置的安全閥的泄放量為正常工作工況下，進(jìn)入冷凝器的最大蒸汽量的75%。1.3.3停止供電時(shí)，要仔細(xì)分析停電的影響范圍，如泵、壓縮機(jī)、風(fēng)機(jī)、閥門的驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)等，以確定足夠的泄放量。1.4 不凝氣的積累1.4.1若塔頂冷凝器中有較多無(wú)法排放的不凝氣，則塔頂設(shè)置的安全閥的泄放量與1.2規(guī)定。1.4.2其它積累不凝氣的場(chǎng)合，要分析其影響范圍，以確定泄放量。1.5 調(diào)節(jié)閥故障1.5.1安裝在設(shè)備出口的調(diào)節(jié)閥，發(fā)生故障時(shí)若處于全閉位置，則所設(shè)安全閥的泄放量為流經(jīng)此調(diào)節(jié)閥的最大正常流量。1.5.2安裝在設(shè)備入口的調(diào)節(jié)閥，發(fā)生故障時(shí)若處于全開(kāi)位置時(shí)：1）對(duì)于氣相管道，如果滿足低壓側(cè)的設(shè)計(jì)壓力小

4、于高壓側(cè)的設(shè)計(jì)壓力的2/3，則安全閥的泄放量應(yīng)按式（1.5-1）計(jì)算：W=3.171.3（Cv1-Cv2）Ph(Gg/T)1/2式中：W質(zhì)量泄放量流量，kg/h；Cv1調(diào)節(jié)閥的Cv值；Cv2調(diào)節(jié)閥最小流量下的Cv值；Ph高壓側(cè)工作壓力，MPa；Gg氣相密度，kg/m3；T-泄放溫度，K。如果高壓側(cè)物料有可能向低壓側(cè)傳熱，則必須考慮傳熱的影響。2）對(duì)于液相管道，安全閥的泄放量為調(diào)節(jié)閥最大通過(guò)量與正常流量之差，并且要估計(jì)高壓側(cè)物料有無(wú)閃蒸。1.6 過(guò)度熱量輸入 換熱器熱媒側(cè)的調(diào)節(jié)閥失靈全開(kāi)、切斷閥誤開(kāi)，設(shè)備的加熱夾套、加熱盤管的切斷閥誤開(kāi)等工況下，以過(guò)度熱量的輸入而引起的氣體蒸發(fā)量或液體的膨脹量來(lái)

5、計(jì)。1.7 易揮發(fā)物料進(jìn)入高溫系統(tǒng)1.7.1輕烴誤入熱油以及水誤入熱油等工況下，由于產(chǎn)生大量蒸汽，致使容器內(nèi)的壓力迅速上升。1.7.2由于此事故工況下的泄放量無(wú)法確定而且壓力升高十分迅速，所以，安裝安全閥是不合適的，應(yīng)設(shè)置爆破片。1.8 換熱器管破裂1.8.1如果換熱器低壓側(cè)的設(shè)計(jì)壓力小于高壓側(cè)的設(shè)計(jì)壓力的2/3時(shí)，則應(yīng)作為事故工況考慮。1.8.2根據(jù)1.8.1的條件，安全閥的泄放量按式（1.8-1）計(jì)算出的結(jié)果和高壓側(cè)正常流量比較，取二者的較小值。1.8.3熱熱器管破裂時(shí)的泄放量W=5.6·d2·(Gl×P)1/2式中：W質(zhì)量泄放流量，kg/h；d管內(nèi)徑，mm；

6、Gl液相密度，kg/m3；P高壓側(cè)（管程）與低壓側(cè)（殼程）的壓差，MPa。本公式適用于高壓流體為液相。1.9 化學(xué)反應(yīng)失控1.9.1對(duì)于放熱的化學(xué)反應(yīng)，如果溫度、壓力和流量等自動(dòng)控制失靈，使化學(xué)反應(yīng)失控，形成“飛溫”，這時(shí)產(chǎn)生大量的熱量，使物料急劇大量蒸發(fā)，形成超壓。這類事故工況，安裝安全閥無(wú)論在反應(yīng)時(shí)間，還是在泄放速率方面均不能滿足要求，應(yīng)設(shè)置爆破片。1.9.2如果專利所有者能提供準(zhǔn)確的化學(xué)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)關(guān)聯(lián)式，推算出事故工況下的泄放量，則可以在專利所有者和建設(shè)方的同意下設(shè)置安全閥。1.10 外部火災(zāi)1.10.1本規(guī)定適用于盛有液體的容器暴露在外部火災(zāi)之中。1.10.2容器的濕潤(rùn)面積（A） 容器

7、內(nèi)液面之下的面積統(tǒng)稱為濕潤(rùn)面積。外部火焰?zhèn)魅氲臒崃客ㄟ^(guò)濕潤(rùn)面積使容器內(nèi)的物料氣化。不同型式設(shè)備的濕潤(rùn)面積計(jì)算如下：1）臥立式容器：距地面7.5m或距能形成大面積火焰的平臺(tái)之上7.5m高度范圍內(nèi)的容器外表面積與最高正常液位以下的外表面積比較，取兩者中較小值。a)對(duì)于橢圓形封頭的設(shè)備全部外表面積為：Ae=Do(L+0.3Do)Ae外表面積，m2；Do設(shè)備直徑，m；L設(shè)備總長(zhǎng)（包括封頭），m。b)氣體壓縮出口的緩沖罐一般最多盛一半液體，濕潤(rùn)表面為容器總表面積的50%。C）分餾塔的濕潤(rùn)表面為塔底正常最高液位和7.5m高度內(nèi)塔盤上液體部分的表面積之和。2）球型容器：球型容器的濕潤(rùn)面積，應(yīng)取半球表面積或距

8、地面7.5m高度下表面積二者中的較大值。3）濕潤(rùn)面積包括火災(zāi)影響范圍內(nèi)的管道外表面積。1.10.3容器外壁校正系數(shù)（F）容器壁外的設(shè)施可以阻礙火焰熱量傳至容器，用容器外壁校正系數(shù)（F）反映其對(duì)傳熱的影響。1）根據(jù)勞動(dòng)部頒發(fā)的壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程（1991年1月1日施行）中規(guī)定：a）容器在地面上無(wú)保溫：F=1.0b）容器在地面下用砂土覆蓋：F=0.3c）容器頂部設(shè)有大于10l/（m2·min）水噴淋裝置：F=0.6d)容器在地面上有完好保溫，見(jiàn)式（1.10-4）。2）根據(jù)美國(guó)石油學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)API-520：a）容器在地面上無(wú)保溫：F=1.0b）容器有水噴淋設(shè)施：F=1.0c）容器在地面

9、上有良好保溫時(shí)，按式（1.10-2）計(jì)算：F=4.2式中：保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)，kJ/(m·h·)；do保溫材料厚度，mt泄放溫度，。d）容器在地面之下和有砂土覆蓋的地上容器，(F)值按式（1.10-2）計(jì)算，將其中的保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)和厚度換成土壤或砂土相應(yīng)的數(shù)值。另外，保冷材料一般不耐燒，因此，保冷容器的外壁校正系數(shù)（F）為1.0。1.10.4安全泄放量1）根據(jù)勞動(dòng)部頒發(fā)的壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程（1991年1月1日施行）中規(guī)定：a）無(wú)保溫層W=式中：W質(zhì)量泄放量，kg/h； Hl泄放條件下的汽化熱。kJ/kg； A潤(rùn)濕面積，m2； F容器外壁校正系數(shù)，取1.10.3（1

10、）中的取值。b）有保溫層W=式中：t泄放溫度，；保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)，kJ/(m·h·)；do保溫材料的厚度，m。1） 根據(jù)美國(guó)石油學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)API-520中規(guī)定：對(duì)于有足夠的消防保護(hù)措施和有能及時(shí)排走地面上泄漏的物料措施時(shí)，容器的泄放量為：W=否則，采用式（1.10-6）計(jì)算：W=式中符號(hào)同式（1.10-3），F(xiàn)取1.10.3（2）中的取值。2 最小泄放面積的計(jì)算2.1 計(jì)算的最小泄放面積為物料流經(jīng)安全閥時(shí)通過(guò)的最小截面積。對(duì)于全啟式安全閥為喉徑截面積，對(duì)于微啟式安全閥為環(huán)隙面積。2.2 根據(jù)勞動(dòng)部頒發(fā)的壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程（1991年1月1日施行）中規(guī)定：2.2.1對(duì)于

11、氣體、蒸汽在臨界條件下的最小泄放面積為：=13.16式中：最小泄放面積，mm2；W質(zhì)量泄放流量，kg/h；X氣體特性系數(shù)；P泄放壓力，MPa；Z氣體壓縮因子；T泄放溫度，K；M分子量。流量系數(shù)（Co）由制造廠提供。若沒(méi)有制造廠的數(shù)據(jù)時(shí)，對(duì)于全啟式安全閥：Co=0.60.7；對(duì)于帶調(diào)節(jié)圈的微啟式安全閥：Co=0.40.5；對(duì)于不帶調(diào)節(jié)圈的微啟式安全閥：Co=0.250.35。氣體特性系數(shù)（X）見(jiàn)附錄1。氣體壓縮因子（Z）查附錄6。2.2.2根據(jù)計(jì)算的最小泄放面積（），計(jì)算安全閥喉徑（d1）或閥座口徑（D）1）對(duì)于全啟式安全閥= (2.2-2)2）對(duì)于平面密封型微啟式安全閥= (2.2-3)3)對(duì)

12、于錐面密封型微啟式安全閥=Dh·sin (2.2-4)式中：d全安閥喉徑，mm； h安全閥開(kāi)啟高度，mm; D安全閥的閥座口徑，mm； 密封面的半錐角，度。2.3 根據(jù)美國(guó)石油學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)API-520中的規(guī)定如下：2.3.1臨界條件的判斷 如果背壓滿足式（2.3-1），則為臨界流動(dòng)，否則為亞臨界流動(dòng)。PbPcf=P· （2.3-1）式中：Pb背壓，MPa；Pcf臨界流動(dòng)壓力，MPa；P泄放壓力，MPa；k絕熱指數(shù)。2.3.2氣體或蒸汽在臨界流動(dòng)條件下的最小泄放面積 = (2.3-2)式中：最小泄放面積，mm2；W質(zhì)量泄放流量，kg/h;Co流量系數(shù)；X氣體特性系數(shù)；P泄放壓力

13、，MPa；Kb背壓修正系數(shù)；T泄放溫度，K；Z氣體壓縮因子；M分子量。流量系數(shù)（Co）由制造廠提供，若沒(méi)有制造廠的數(shù)據(jù)，則取Co=0.975。系數(shù)(X)式（2.3-3）計(jì)算或查附錄1。X=520 (2.3-3)背壓修正系數(shù)（Kb）僅用于波紋管背壓平衡式安全閥（查附錄5）臨界流動(dòng)條件下，對(duì)于彈簧式安全閥Kb=1.0。 氣體壓縮因子（Z）查附錄6所示。 部分物料的絕熱指數(shù)（k）見(jiàn)附錄2，若沒(méi)有k的數(shù)據(jù)，則X=315。2.3.3氣體或蒸氣在亞臨界條件下的最小泄放面積1）式（2.3-4）適用于導(dǎo)閥式安全閥和彈簧設(shè)定時(shí)考慮了靜背壓的影響的彈簧式安全閥，在亞臨界流動(dòng)條件下的最小泄放面積的計(jì)算：=1.8&#

14、215;10-2 (2.3-4)亞臨界流動(dòng)系數(shù)（Kf）查附錄7。流量系數(shù)（Co）值由制造廠提供，若沒(méi)有制造廠數(shù)據(jù)時(shí)，Co=0.975，其它符合同前。2）簡(jiǎn)便計(jì)算彈簧式安全閥在亞臨界流動(dòng)條件下的最小泄放面積時(shí)，可先按臨界流動(dòng)條件下的式（2.3-2）計(jì)算，再將計(jì)算結(jié)果除以按附錄8查得的背壓修正系數(shù)（Kb），即為亞臨界條件下的最小泄放面積。3）背壓平衡式安全閥在亞臨界流動(dòng)時(shí)的最小泄放面積按式（2.3-2）計(jì)算，但背壓修正系數(shù)（Kb）應(yīng)由制造廠提供。2.3.4水蒸汽=0.19 (2.3-5)流量系數(shù)（Co）值由制造廠提供。若無(wú)制造廠數(shù)據(jù)時(shí)，Co=0.975。水蒸汽過(guò)熱系數(shù)（Ksh）查附錄3，對(duì)于飽和蒸

15、汽，Ksh=1.0。Napier系數(shù)（KN）按下述要求選?。篜10.44MPa時(shí)，KN=1.010.44MPaP22.17MPa時(shí)，KN=其余符號(hào)意義同前。2.3.5液體=0.19 (2.3-6)超壓修正系數(shù)（KP）查附錄9所示。背壓修正系數(shù)（KW）,對(duì)彈簧式安全閥=1.0；對(duì)于波紋管背壓平衡式安全閥，KW查附錄10。粘度修正系數(shù)（KV）查附錄11。流量系數(shù)（Co）對(duì)于按美國(guó)機(jī)械工程師協(xié)會(huì)ASME第部分第1分篇或國(guó)標(biāo)GB150-89設(shè)計(jì)的容器上安裝的安全閥，Co=0.65，其它（如管道上）安裝的安全閥，Co=0.62。計(jì)算泄放壓力（P）時(shí)所用的超壓，對(duì)于按ASME第部分第1分篇或國(guó)標(biāo)GB150

16、-89設(shè)計(jì)的容器，超壓為10%，其它（如管道上）安裝的安全閥，超壓為25%。其余符號(hào)同前。2.3.6兩相流體1）氣-液平衡態(tài)的兩相流體，流經(jīng)閥體時(shí)部分液體要產(chǎn)生閃蒸，閃蒸現(xiàn)象會(huì)降低閥門的質(zhì)量流通能力。泄放量的計(jì)算方法如下： a）確定閃蒸量：分別計(jì)算液相自泄放壓力經(jīng)絕熱過(guò)程至臨界壓力下和至背壓下的閃蒸里量，取小者。 b）用閃蒸的氣量和泄放時(shí)混合物中的氣量之和，根據(jù)背壓情況及安全閥的型式等，按照式（2.3-2）或（2.3-4）計(jì)算氣相所需的最小泄放面積。 c）根據(jù)式（2.3-6）計(jì)算液相所需的最小泄放面積。 d）將b）和c）項(xiàng)的計(jì)算結(jié)果相加，即為所需的最小泄放面積。2）背壓對(duì)安全閥的上述計(jì)算過(guò)程有

17、很大的作用，因此： a）應(yīng)仔細(xì)計(jì)算泄放管道中兩相流體的壓力降； b）管道壓力降的產(chǎn)生，會(huì)使部分液體繼續(xù)氣化； c）來(lái)自冷凍（如液化氣的排放）的物料排放系統(tǒng)，在排放管道中有時(shí)會(huì)產(chǎn)生液滴和低溫； d）對(duì)于氣相處于臨界條件下泄放時(shí)，計(jì)算液相泄放量時(shí)背壓到臨界壓力（Pcf）(見(jiàn)式2.3-1)3 儲(chǔ)存氣體容器的安全閥3.1 無(wú)濕潤(rùn)表面的容器在外部火災(zāi)情況下，容器將在短時(shí)間內(nèi)由于金屬材料的軟化而發(fā)生破壞。設(shè)置安全閥將不能獨(dú)立保護(hù)這類容器不受損壞，僅能短時(shí)間內(nèi)（金屬軟化之前）起作用。因此要采取其它的辦法如外保溫、水噴淋或自動(dòng)/手動(dòng)泄壓系統(tǒng)（安裝控制閥）。3.2 無(wú)濕潤(rùn)表面的容器在外部火災(zāi)情況下的泄放量W=8

18、.764 (3.2-1) 暴露面積（A1）為距地面或形成大面積火焰的平臺(tái)上方7.5m以下的容器外表面。 金屬壁溫（TW）：對(duì)于碳鋼為593（866K）。 泄放溫度（T）根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算。3.3 最小泄放面積=576.7× (3.3-1) 泄放閥因子（F）按式（3.3-2）計(jì)算，F(xiàn)的最小值為0.01。如果F沒(méi)有足夠的數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算，則F取0.045。F= (3.3-2) 上式中流量系數(shù)（Co）由制造廠提供。若沒(méi)有制造廠的數(shù)據(jù)時(shí)，Co取0.975。氣體特性系數(shù)（X）查附錄1。 上述各式的其它符號(hào)同前。2 安全閥出口反力的計(jì)算4.1 安全閥出口反力的計(jì)算 物料泄放時(shí)，流體的流動(dòng)會(huì)對(duì)排

19、放管道產(chǎn)生一作用力，并通過(guò)排出管道傳至安全閥，進(jìn)而以力矩的形式通過(guò)安全閥入口管道傳至設(shè)備接管。這個(gè)力和力矩是否對(duì)安全閥的進(jìn)出口管道和設(shè)備的接管、法蘭產(chǎn)生不良影響（如容器是否要補(bǔ)強(qiáng)等），需要進(jìn)行詳細(xì)的計(jì)算后確定。 作用力的大小與物料泄放至大氣還是泄放到密閉系統(tǒng)有很大關(guān)系。4.1.1氣相物料泄放大氣 對(duì)于可壓縮流體（氣體或蒸汽）臨界穩(wěn)態(tài)流動(dòng)，且物料流經(jīng)安全閥后經(jīng)一段水平管、一個(gè)90°長(zhǎng)半徑彎頭、一段垂直立管排入大氣，如圖4.1-1所示，作用力（f）按式（4.1-1）計(jì)算：= 1.02×10-6×W× (4.1-1)式中：泄放反力，N；Ao泄放管出口截面積，m

20、m2；P2泄放管出口靜壓力，MPa（表）；k絕熱指數(shù)。其余符號(hào)意義同前。4.1.2氣相物料泄放至密閉系統(tǒng) 泄放至密閉系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)流動(dòng)，在排出管中一般不會(huì)產(chǎn)生大的作用力和力矩，僅計(jì)算管徑突然擴(kuò)大位置的作用力。如果需要計(jì)算泄放至密閉系統(tǒng)的作用力，則應(yīng)采用復(fù)雜的非穩(wěn)態(tài)分析方法，可從專門資料中查閱。4.1.3液相物料的泄放反力 液體泄放時(shí)在安全閥出口中心線處的水平反力（f）按式（4.1-2）計(jì)算：=0.694×P× (4.1-2)式中： 泄放反力，N； P泄放壓力，MPa； -安全閥喉徑面積，mm2(喉徑代號(hào)與喉徑截面關(guān)系，見(jiàn)附錄4)。4.2 出口管道由于泄放時(shí)的作用力、振動(dòng)和自重、

21、熱脹冷縮等原因，應(yīng)設(shè)支架支撐。5 附錄 附錄1 氣體特性系數(shù)表 附錄2 部分物料的物性表 附錄3 水蒸汽過(guò)熱系數(shù)（Ksh） 附錄4 喉徑代號(hào)與喉徑截面積關(guān)系表 附錄5 波紋管背壓平衡式安全閥的背壓修正系數(shù)（Kb）圖 附錄6 氣體壓縮因子（Z）值圖 附錄7 亞臨界流動(dòng)系數(shù)（Z）值圖 附錄8 彈簧式安全閥背壓修正系數(shù)（Kb）圖 附錄9 液體超壓修正系數(shù)（Kp）圖 附錄10 波紋管背壓平衡式安全閥超壓25%時(shí)的背壓修正系數(shù)（KW）（液體用）圖 附錄11 液體粘度修正系數(shù)（KV）圖附錄1氣體特性系數(shù)表 PS301(T01)kXkXkXkX1.013171.313481.613731.913951.02

22、3181.323491.623741.923951.033191.333501.633751.933961.043201.343511.643761.943971.053211.353521.653761.953971.063221.363531.663771.963981.073231.373531.673781.973981.083251.383541.683791.983991.093261.393551.693791.994001.103271.403561.703802.004001.113281.413571.713811.123291.423581.723821.133301.4

23、33591.733821.143311.443601.743831.153321.453601.753841.163331.463611.763841.173341.473621.773851.183351.483631.783861.193361.493641.793861.203371.503651.803871.213381.513651.813881.223391.523661.823891.233401.533671.833891.243411.543681.843901.253421.553691.853911.263431.563691.863911.273441.573701.

24、873921.283451.583711.883931.293461.593721.893931.303471.603731.90394附錄2部分物料的物性表表PS301(T02)物料分子量比 重臨界壓力MPa臨界溫度K 絕熱指數(shù)氣相液相醋酸60.052.0711.0495.78594.81.15丙酮#NAME?-0.7914.72508.7-乙炔26.040.898-6.243091.26空氣28.971-3.761321.4氨17.030.5870.81711.28405.51.33氬39.941.3811.654.91511.67苯78.112.890.8794.925621.121,3

25、-丁二烯54.091.9220.6214.334251.12丁烷58.122.0070.5793.8425.21.094異丁烷58.122.0070.5573.65408.11.094二氧化碳44.011.531.1017.393041.30二硫化碳76.132.6281.2637.95461.21一氧化碳280.9670.8143.51341.40氯70.92.451.567.714171.36環(huán)己烷84.162.9050.7794.055531.09癸烷142.284.910.734-6191.03乙烷30.071.050.5464.88305.51.22乙醇46.071.590.7896

26、.385161.13氯乙烷64.522.220.9035.274601.19乙烯28.050.9970.5665.07282.41.26氟得昂11137.374.7421.4944.374691.14氟得昂12120.924.1741.4864.1153851.14氟得昂2286.482.9851.4194.943691.18氟得昂114170.935.91.5383.264191.09物料分子量比 重臨界壓力MPa臨界溫度K絕熱指數(shù)氣相液相氦4.000.14-0.235.301.66己烷86.172.970.663.03507.901.06氯化氫36.501.27-8.263241.41氫2

27、.020.0700.07091.2933.31.41硫化氫34.071.19-9.0273.61.32煤油-0.815-甲烷16.040.560.4154.64191.11.31甲醇32.041.110.7927.955131.20丁烷72.152.490.633.334611.08氯甲烷50.491.740.956.684161.20天然氣19.000.66-1.27硝酸-1.50-一氧化氮30.001.0361.2696.481801.40氮28.000.961.0263.40125.81.40二氧化氮441.5191.2267.26309.71.30壬烷128.254.430.718-5

28、95.71.04辛烷114.223.940.7072.49569.41.05氧32.001.101.4265.08154.81.40戊烷72.152.490.6313.37469.81.07丙烷44.091.550.5854.253701.13丙烯42.081.550.5854.253701.13水蒸汽18.020.6221.0022.136471.324苯乙烯104.143.600.906-6471.07二氧化硫64.062.261.4347.884301.29硫酸-1.834-甲苯92.133.180.8664.215941.0920四川省化工設(shè)計(jì)院附錄3 水蒸汽過(guò)熱系數(shù)（Ksh）PS30

29、1(T03)溫度設(shè)定 （）壓力（MPa）飽和溫度2002202402602803003203403603804004204404604800.51.0050.9960.9720.9510.9310.9130.8960.8790.8640.8490.8350.8221.00.9780.9810.9830.9600.9380.9190.9010.8840.8680.8530.8380.8251.50.9770.9760.9700.9720.9470.9250.9060.8880.8720.8560.8410.8282.00.9720.9670.9640.9550.9320.9120.8930.8760.8600.845