風(fēng)電場(chǎng)集電線路電流速斷保護(hù)整定研究.docx

1、第23卷第20期電子設(shè)計(jì)工程2015年10月Vol.23No.20ElectronicDesignEngineeringOct.2015風(fēng)電場(chǎng)集電錢(qián)路電流速新保#*定布宛楊平，恰，王寶華(南京理工大學(xué)自動(dòng)化學(xué)院，江蘇南京210094)摘要：風(fēng)電場(chǎng)的接錢(qián),方式和送.行方式與常規(guī)火電廠不同，機(jī)組往往通過(guò)箱變升壓后經(jīng)集電線路相連，再升壓后井入電網(wǎng)，因此集電級(jí)路保護(hù)對(duì)風(fēng)電場(chǎng)的稔定運(yùn)行十分童要。而風(fēng)力發(fā)電機(jī)組提供的短路電流與常規(guī)同步發(fā)電機(jī)組的特征并不相同，所以需要時(shí)風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)部集電線路電流保護(hù)的整定計(jì)算進(jìn)行深入研充。通過(guò)分析雙饋風(fēng)機(jī)機(jī)端電壓發(fā)生對(duì)稱性深度跌落時(shí)，轉(zhuǎn)子地棒保護(hù)動(dòng)作后的定于短路電流表達(dá)式，并結(jié)

2、合線路電流保護(hù)的需妥*點(diǎn)分析了定子短路電流中的穗態(tài)基頻部分，并進(jìn)行了仿真驗(yàn)證，在此基礎(chǔ)上給出了風(fēng)電場(chǎng)集電線路的電流速斷保護(hù)的整定方法，并給出了整定計(jì)算實(shí)例。關(guān)健詞：風(fēng)電場(chǎng)；集電殘路；短路電流分析；速斷保護(hù)中圖分類號(hào)：TM77文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)褐：A文章編號(hào)：1674-6236(2015)20-0158-03Theinstantaneousover-currentprotectionofwindfarmcollectorlineresearchYANGPing-yi,WANGBao-hua(SchoolofAutomalion,NanjingUniversityofScienceandTechnology

3、,Nanjing210094,China)Abstract:Wiringandoperationmodeofwindfarmsisdifferentfromconventionalthermalpowerplants,theexportvoltageofwindturbineisstep-upbytheboxtransformer,thenisconnectedbycollectorlinestothegrid,sotheprotectionofcollectorlinesisveryimportantforthestableoperationofthewindfarm.Thecharacte

4、risticsofthewindturbineshort-circuitcurrentisnotthesameasthesynchronousgenerator,sothedeepstudyofwindfarmcollectorlinescurrentprotectionisneeded.Byanalyzingthewindturbinestatorshort-circuitcurrentexpression,andcombiningwiththefundamentalfrequencypartoftheslatorshort-circuitcurrentwhichcurrentprotect

5、needs,amethodfortheinstantaneousover-currentprotectionofwindfarmcollectorlineisproposed,andaexampleshowsthemethodrightKeywords：windfarm；collectorline；analysisoftheshort-circuitcurrent；theinstantaneousover-currentprotection風(fēng)力發(fā)電成本低、環(huán)境污染小以及風(fēng)電場(chǎng)建設(shè)周期短等優(yōu)勢(shì)使得風(fēng)力發(fā)電成為世界各國(guó)政府大力發(fā)展的目標(biāo)。我國(guó)風(fēng)電場(chǎng)在電力系統(tǒng)中承擔(dān)的負(fù)荷越來(lái)越多，風(fēng)電場(chǎng)的裝機(jī)容址的

6、規(guī)模已經(jīng)達(dá)到可以和常規(guī)機(jī)組的規(guī)模相當(dāng)叫而風(fēng)電場(chǎng)有看與常規(guī)火電廠所不同的特殊的接線方式和運(yùn)行方式，風(fēng)電機(jī)組出口電壓較低，通常通過(guò)箱式變壓器升壓后經(jīng)集電線路相連，再經(jīng)主變壓器升壓后并入電網(wǎng)。因此進(jìn)行風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)部集電線路保護(hù)的研究，對(duì)于風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)的故障切除及穩(wěn)定運(yùn)行來(lái)說(shuō)有著十分重要的意義。1雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)組故障特征分析1.1雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)組簡(jiǎn)介收稿日期：2014-12-31稿件埔號(hào)：201412317作者簡(jiǎn)介：楊平怡(1990),女，江蘇高郵人，碩士研霓生。研究方向：風(fēng)電場(chǎng)繼電保護(hù)。158風(fēng)力發(fā)電機(jī)組根據(jù)運(yùn)行特征和控制技術(shù)可以分為恒速恒頻與變速恒頻兩類。鼠籠式感應(yīng)風(fēng)力發(fā)電機(jī)(FSIG)是恒速恒頻機(jī)組的代

7、表機(jī)型，而雙餉式風(fēng)力發(fā)電機(jī)(DFIG)和永微直驅(qū)式風(fēng)力發(fā)電機(jī)(D-PMSG)是變速恒頻機(jī)組的代表機(jī)型叫雙饋風(fēng)機(jī)因?yàn)槠溆泄蜔o(wú)功功率獨(dú)立控制、可變速運(yùn)行及勵(lì)磁變流器容量小等特點(diǎn)，已成為國(guó)內(nèi)兆瓦級(jí)并網(wǎng)風(fēng)電機(jī)組的首選機(jī)型。風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)部發(fā)生短路故障后，雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)組提供的短路電流與常規(guī)火電廠中同步發(fā)電機(jī)組提供的短路電流特征是不一樣的。根據(jù)當(dāng)前國(guó)內(nèi)的風(fēng)電場(chǎng)運(yùn)行規(guī)程要求，風(fēng)電場(chǎng)必須具有一定的故障穿越能力，因此短路時(shí)雙饋風(fēng)機(jī)提供的短路電流是不能忽略的。為了實(shí)現(xiàn)低電壓穿越，目前大部分雙饋風(fēng)機(jī)采用撬棒(Crowbar)電路來(lái)保護(hù)變流器和電機(jī)，一旦檢測(cè)到故障后轉(zhuǎn)子電流過(guò)大時(shí)，立即投入吸收電阻來(lái)短接轉(zhuǎn)子繞組旁路轉(zhuǎn)子

8、側(cè)變流器，從而避免轉(zhuǎn)子側(cè)過(guò)電流叫圖I為含有Crowbar的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖。典型的撬棒電路分為旁路電阻型、IGBT型、混合橋型等，圖1中Crowbar電路保護(hù)裝置選用IGBT型，每個(gè)橋臂由2個(gè)二極管串聯(lián)組成，而電路直流奧由IGBT器件和吸收電阻串聯(lián)接入。1.2雙憤風(fēng)力發(fā)電機(jī)組短路電流理論分析故障發(fā)生后，當(dāng)檢測(cè)到電壓跌落或者轉(zhuǎn)子電流過(guò)流時(shí)，撬棒電路投入，轉(zhuǎn)子繞組被短接，轉(zhuǎn)子電壓突變?yōu)?,并封鎖Crowbar.圖1雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)組結(jié)構(gòu)Fig.1Stnictureofdoubly-fedwindgenerator轉(zhuǎn)子變流器觸發(fā)脈沖叫可以得出轉(zhuǎn)子電壓釧，轉(zhuǎn)子電阻增加為RT+R,其中R(為撬棒電阻

9、阻值,A,為援棒電阻投入前轉(zhuǎn)子電阻阻值。當(dāng)電網(wǎng)發(fā)生不對(duì)稱短路故障時(shí)，由于雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)組不接地，因此風(fēng)機(jī)提供的短路電流只包含正序電流分量和負(fù)序電流分匿叫+WxHU-UDk寸+匕/況(1)式中：口表示機(jī)端正序電壓，乙表示機(jī)端負(fù)序電慶，以為雙饋風(fēng)機(jī)正常運(yùn)行時(shí)的機(jī)端電壓，恥為風(fēng)機(jī)同步轉(zhuǎn)速&為風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子電角速度,s為轉(zhuǎn)差率;上表示勵(lì)磁電感;乙、乙，分別表示定、轉(zhuǎn)子全電感，且L,=LLn,LLLm,其中乙”、兒分別為定、轉(zhuǎn)子漏感?？梢钥闯?，雙饋風(fēng)機(jī)定子短路電流共有3部分構(gòu)成：穩(wěn)定的基頻交流分量、衰減的直流分fit和衰減的額率等于轉(zhuǎn)速頻率的暫態(tài)諧波分盤(pán)。繼電保護(hù)中的電流保護(hù)大都提取短路電流中的穩(wěn)態(tài)基

10、頻交流分員，所以本文重點(diǎn)研究的是雙饋風(fēng)機(jī)定子短路電流中的穩(wěn)態(tài)基頻交流分量，因此，當(dāng)風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)發(fā)生三相短路時(shí)，機(jī)端電壓跌落為kU,U,為風(fēng)機(jī)正常運(yùn)行時(shí)的機(jī)端電壓，風(fēng)機(jī)輸出的基頻穩(wěn)態(tài)短路電流為YhL,+j-t字P5k&'5,四頊,)S2雙饋風(fēng)機(jī)機(jī)端電壓深度跌落仿真2.1風(fēng)電場(chǎng)模型圖2所示為雙饋風(fēng)電機(jī)組接入無(wú)窮大系統(tǒng)示意圖，雙饋風(fēng)電機(jī)組出口電壓為690V,經(jīng)過(guò)箱式變壓器升壓到35kV.通過(guò)110/35kV升壓變壓器接入110kV無(wú)窮大系統(tǒng)。雙饋風(fēng)機(jī)參數(shù)如表1所示。式(2)可以看出，Crowbar電阻的阻值越大，則衰減直流分由和穩(wěn)態(tài)交流分雖都會(huì)越小，且轉(zhuǎn)子磁鏈衰減加快.有利，機(jī)x,|I蜀

11、圖2雙饋風(fēng)電機(jī)組接入無(wú)窮大系統(tǒng)示意圖Fig.2Schematicdiagramofstudiedpowersystem«1雙僚風(fēng)機(jī)仿.Tab.1SimulationparametersofDFIG于雙饋風(fēng)機(jī)的保護(hù)。但是Cmwbar電阻阻值并不是越大越好，Crowbar電阻阻值太大會(huì)引起直流母線箝位效應(yīng)，從而導(dǎo)致直流側(cè)過(guò)電壓，導(dǎo)致的危害比轉(zhuǎn)子繞組短時(shí)過(guò)流更大。因此本文仿真中選取的Cmwbar電阻阻值為風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子電阻的30倍。2.2仿真分析額定功率/R(MW)1.5額定轉(zhuǎn)速/(m/s)15勵(lì)磁電感ZU(pu)1.84定子漏感/Lu(pu)0.12定于電阻/R.(pu)0.008轉(zhuǎn)于漏

12、74;/Lj,(pu)0.088轉(zhuǎn)子電阻/昭(pu)0.0071=0.5s時(shí),35kV處k點(diǎn)發(fā)生三相短路故障，故障持續(xù)0.1s后切除。故障發(fā)生在離風(fēng)機(jī)出口較近的地方，從而風(fēng)機(jī)機(jī)端電壓發(fā)生深度跌落，故障發(fā)生瞬間投入Crowbar保護(hù)，同時(shí)封鎖轉(zhuǎn)子側(cè)變流器脈沖。圖35給出了電網(wǎng)發(fā)生三相短路故障后風(fēng)機(jī)機(jī)端的電壓、電流以及電流基頻分量的波形。圖4風(fēng)機(jī)機(jī)端輸出電流波形圖5風(fēng)機(jī)機(jī)端電流交流分址波形Fig.5ACcomponentoftheDFIGcurrentwaveform由仿真波形可以看出故障發(fā)生后，風(fēng)機(jī)機(jī)端電壓立刻降d2r-<2>©66dl-GD-0A06WW低，并迅速穩(wěn)定到0

13、.3pu,定子輸出電流峰值達(dá)到了4.442pu,這是因?yàn)槎搪冯娏髦邪p的直流分ft,基頻交流分量以及頻率等于轉(zhuǎn)速獗率的暫態(tài)諧波分景，直流分和頻率等于轉(zhuǎn)速頻率的哲態(tài)諧波分址很快衰減°定子輸出的電流基頻分魅也在短路后發(fā)生的50ms內(nèi)出現(xiàn)了峰值3.208pu.并迅速穩(wěn)定為0.3406puo仿真中3=1.2pu,代入式（2）可以計(jì)算出33135pu,計(jì)算誤差約為險(xiǎn)。34烈？35xl00%=7.96%0.3406由仿真結(jié)果和計(jì)算結(jié)果可知，計(jì)算誤差在可以允許的范圍內(nèi)，基筷穩(wěn)態(tài)短路電流表達(dá)式能夠反映電網(wǎng)發(fā)生對(duì)稱短路時(shí)風(fēng)機(jī)機(jī)端基頻短路電流的情況。3風(fēng)電場(chǎng)集電線路保護(hù)配置的分析和改進(jìn)3.1傳統(tǒng)風(fēng)電

14、場(chǎng)集電線路的保護(hù)配置國(guó)內(nèi)大部分風(fēng)電場(chǎng)集電線路的保護(hù)都按照電網(wǎng)35kV線路的配置標(biāo)準(zhǔn)配置階段式電流保護(hù)悶。因?yàn)榧娋€路保護(hù)的選擇性比較低，當(dāng)箱變高壓側(cè)故障時(shí)，集電線路保護(hù)經(jīng)常會(huì)越級(jí)動(dòng)作擴(kuò)大停電范圍。目前普遍采用兩段式電流保護(hù)來(lái)改善集電線路保護(hù)選擇性，兩段式分為限時(shí)電流速斷保護(hù)和定時(shí)限過(guò)流保護(hù)。限時(shí)電流速斷保護(hù)電流定值按線路末端兩相短路有靈敏度整定，時(shí)間定值按0.3s整定，來(lái)躲過(guò)箱變?nèi)蹟嗥鞯娜蹟鄷r(shí)間，保證在箱變高壓廁短路時(shí)，必須由箱變?nèi)蹟嗥髑谐收?。定時(shí)限過(guò)流保護(hù)電流定值按照躲過(guò)風(fēng)機(jī)正常運(yùn)行時(shí)的線路負(fù)荷電流整定，作為線路的后備保護(hù)，時(shí)間定值按0.6s整定。3.2傳統(tǒng)風(fēng)電場(chǎng)集電線路的保護(hù)配置存在的不

15、足當(dāng)集電線路靠近35kV母線側(cè)故障時(shí)，由于集電線路保護(hù)設(shè)有0.3s的延時(shí)，因而不能快速動(dòng)作，而雙饋風(fēng)機(jī)機(jī)端電壓多數(shù)會(huì)跌落至20%額定電壓以下，此時(shí)如果不能迅速切除故障，35kV母線上的所有風(fēng)電機(jī)組保護(hù)都有可能動(dòng)作于跳閘.大范圍擴(kuò)大事故范闈。因此有必要對(duì)集電線路的電流保護(hù)配置速斷保護(hù)，從而迅速切除集電線路的嚴(yán)重故障，防止事故范圍的擴(kuò)大。當(dāng)前對(duì)風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)部集電線路電流保護(hù)定值進(jìn)行整定時(shí).一般的做法是將風(fēng)電機(jī)組作為不考慮故障時(shí)提供短路電流的負(fù)荷來(lái)進(jìn)行處理，或者是將其比照同步電機(jī)的故障模型來(lái)考慮風(fēng)電機(jī)組提供的短路電流氣根據(jù)對(duì)雙饋風(fēng)電機(jī)組的短路電流詳細(xì)分析可以知道，短路電流大小與故障前風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速、故障后C

16、rowbar投入與否以及機(jī)端電壓大小密切相關(guān)°因此前者進(jìn)行保護(hù)的整定計(jì)算時(shí)忽略風(fēng)電機(jī)組提供的短路電流，造成保護(hù)范圍擴(kuò)大；而后者增大了風(fēng)機(jī)故障電流幅值,造成保護(hù)范圍縮小。33風(fēng)電場(chǎng)集電統(tǒng)路的電流速斷保護(hù)的整定方法圖6所示為某風(fēng)電場(chǎng)主接線圖，風(fēng)電場(chǎng)通過(guò)主變壓器接入110kV電網(wǎng)系統(tǒng)S1,除故障集電線路的風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)部其他-160-風(fēng)機(jī)等效為系統(tǒng)S2,各風(fēng)機(jī)通過(guò)箱式變壓器連接到集電線路上。X制為35kV系統(tǒng)等效阻抗,刀口為保護(hù)安裝處至系統(tǒng)S2的等效阻抗，擊2為保護(hù)安裝處至集電線路第1臺(tái)風(fēng)機(jī)安裝處（即dl點(diǎn)）的阻抗。圖6某風(fēng)電場(chǎng)簡(jiǎn)化接線圖Fig.6Simplifiedwiringdiagramo

17、fawindfarm電流速斷保護(hù)定值按照躲過(guò)被保護(hù)線路末端發(fā)生三相短路時(shí)的電流來(lái)整定。為了保證集電線路電流保護(hù)的選擇性,防止箱變高壓側(cè)故障時(shí)保護(hù)越級(jí)動(dòng)作，保護(hù)動(dòng)作電流定值不是躲過(guò)被保護(hù)線路末端d2點(diǎn)短路時(shí)的電流，而是按照躲過(guò)最大運(yùn)行方式下dl點(diǎn)發(fā)生三相短路時(shí)的電流來(lái)糧定：IKJ工'性業(yè)也）（4）式中：Kz為可株系數(shù)，一般取1.3,12土為故障集電線路短路時(shí)S1提供的三相短路電流.為等效風(fēng)電系統(tǒng)S2提供的三相短路電流，可由式（2）計(jì)算得出。如果集電線路保護(hù)沒(méi)有裝設(shè)方向元件，還要考慮躲過(guò)主變壓器低壓側(cè)三相短路時(shí)此條集電線路提供的最大短路電流，防止保護(hù)誤動(dòng)作：心*必（5）3.4整定計(jì)X實(shí)例圖

18、6所示某風(fēng)電場(chǎng)，系統(tǒng)基準(zhǔn)容量100MW,基準(zhǔn)電壓37kV,風(fēng)電場(chǎng)各風(fēng)機(jī)參數(shù)與上節(jié)仿真中的風(fēng)機(jī)參數(shù)相同，風(fēng)機(jī)次暫態(tài)阻抗無(wú)寸0.029Q,系統(tǒng)S1最大運(yùn)行方式阻抗;4.04Q,最小運(yùn)行方式X寸5.61Q,除故障集電線路的風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)部其他12臺(tái)風(fēng)機(jī)等效為系統(tǒng)S2.X"或5.10n,xu=）2.94Q。系統(tǒng)最大運(yùn)行方式下dl點(diǎn)發(fā)生三相短路時(shí)，系統(tǒng)S1提供的短路電流為42=2.74kA。計(jì)算等效系統(tǒng)S2提供的短路電流時(shí)，可以列寫(xiě)風(fēng)電場(chǎng)節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣，用公式（1）表示節(jié)點(diǎn)3的注入電流，得到節(jié)點(diǎn)3電壓t/j=0.32pu,S2提供的短路電流為心=0.52kA。代入式（4）中可得到整定值/4.24kA。

19、系統(tǒng)最小運(yùn)行方式（所有風(fēng)機(jī)停運(yùn)）下集電線路末端d2點(diǎn)發(fā)生兩相短路時(shí)短路電流為Ul.75kA,可以計(jì)算出整定的電流速斷保護(hù)靈敏度為K-=1.75/4.24=0.4】。將風(fēng)機(jī)比照同步電機(jī)的故障模型來(lái)計(jì)算風(fēng)電機(jī)組提供的短路電流，可得到蝕=133kA,代入式（4）得3.29kA,=1.75/5.29=0.33,可以看出按照同步電機(jī)來(lái)計(jì)算風(fēng)機(jī)短路電流增大了風(fēng)機(jī)故障電流幅值，降低了保護(hù)的靈敏度。4結(jié)論隨著風(fēng)電場(chǎng)規(guī)模的日益擴(kuò)大,有效的風(fēng)電場(chǎng)內(nèi)部集電線（TH第165頁(yè)）內(nèi)的變頻調(diào)速裝置還存在一些問(wèn)題無(wú)法滿足，需要進(jìn)一步研究。，考文獻(xiàn)：董晚莉，胡生彬，狄兵兵.變頻調(diào)速對(duì)水泵經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的影響分析J.電氣應(yīng)用，201

20、2,31(4):79-83.DONGXiao-li,HUSheng-bin,DIBing-bing.Theimpactanalysisofeconomicoperationofthefrequencycontrolofmotorspeedofwaterpumpfj).ElectrotechnicalApplication,2012,31(4) :79-83.2 林紹強(qiáng).變頻調(diào)速恒壓供水的控制原理JJ.電氣時(shí)代，2011(7):223-228.LINShao-qiangJ,requencycontrolofmotorspeedcontrolprincipleofconstantpressurew

21、atersupplyPElectricAge,2011(7):223-228.3 賀娟，古亮，羅程.變頻恒壓供水系統(tǒng)與監(jiān)控系統(tǒng)設(shè)計(jì)J.電氣應(yīng)用，2014,33(4):89-92.HEJuan,GULiang,LUOCheng.VariablefrequencyconstantpressurewatersupplysystemwiththemonitoringandcontrolsystemdesignJ.ElectrotechnicalApplication,2014,33(4):89-92.4J股佳琳，譚孝輝，羅華富.PLC控制系統(tǒng)干擾及抗干擾措施研充J.控制工程，2013,20(4):77

22、6-772.YINJia-lin,TANXiao-hui,LUOHua-fu.InterferenceFactorsAnalysisofPLCControlSystemandit'sAnti-interferenceMeasures(J.ControlEngineeringofChina,2013,20(4):776-772.5 范洪艷，陳鳳，李壯.小區(qū)變頻4壓供水控制系統(tǒng)J.電氣時(shí)代,2011(4):80-82.FANHong-yan,CHENFeng,LIZhuang.Variablefrequencyconstantpressurewatersupplycontrolsystem

23、(J.ElectricAge,2011(4):80-82.6 膠佳琳，王針華，張丈君.基于PLC的變頗恒壓供水系統(tǒng)設(shè)計(jì)J.控制工程，2014,21(2):309-311.YINJia-lin,WANGShu-hua,ZHANGWen-jun.DesignofFrequencyConversionandConstantPressureWaterSupplySystemBasedonPLCJ.ControlEngineeringofChina,2014,21(2):309-311.7 呂惠芳.基于PLCU壓供水系統(tǒng)中PID控制器的實(shí)現(xiàn)J,t慶商教研宛，2009(1)：53-5二LVHui-fang

24、.BascilontherealizationofthePIDcontrollerinPLCconstantpressurewatersupplysystemJJ.ChongqingHigherEducationResearch,2009(1)：53-55.8 王梅，馬小平.金立.基于S7-200的恒壓供水控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)工，自動(dòng)化,2010(7):129-131.WANGMei,MAXiao*ping,JINLi.TheconstantpressurewatersupplycontrolsystembasedonS7-2OOdesignJ.IndustryandMineAutomation,2010(7):129-131.(上接第160頁(yè))路保護(hù)對(duì)風(fēng)電場(chǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行和故障的及時(shí)切除有著十分重要的意義。文中詳細(xì)分析了雙饋風(fēng)機(jī)機(jī)端電壓發(fā)生深度跌落時(shí)，轉(zhuǎn)子Crowbar保護(hù)動(dòng)作后的定子短路電流，并針對(duì)繼電保護(hù)的需要重點(diǎn)分析了定于短路電流中的穩(wěn)態(tài)基頻部分，得到了可以應(yīng)用到風(fēng)電場(chǎng)集電線路保護(hù)整定中的短路電流表達(dá)式，并進(jìn)行了仿真驗(yàn)證，并在此基礎(chǔ)上給出集電線路的電流速斷保護(hù)的整定方法，該方法實(shí)用可行。,考文獻(xiàn)：1 KayikciM,MilanovicJV.Assessingtransientre