梁底模板及梁側(cè)模板支撐架計算

1、計算la(mm)?900?梁底模板支撐架計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008) 。一、 計算參數(shù):新澆混凝土梁名稱?KL12?新澆混凝土梁計算跨度(m)?3.8?混凝土梁截面尺寸 (mmx mm)?300*700?新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)?5.8梁側(cè)樓板厚度(mm)?130二、模板體系設(shè)計?新澆混凝土梁支撐方式?梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)? 梁跨度方向立柱間距梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)?1000? 步距 h(mm)?1500?新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm) 、 l'b(mm) ： ?900、 900?混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置?居中?梁左側(cè)立柱距

2、梁中心線距離(mm)?500?梁底增加立柱根數(shù)?2?梁底增加立柱布置方式?：按梁兩側(cè)立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)?500?梁底支撐小梁根數(shù)?4?每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)?0?梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)?100?結(jié)構(gòu)表面的要求?結(jié)構(gòu)表面隱蔽三、面板驗算取單位寬度1000mm按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W= bh2/6=1000 X 15 X 15/6 = 37500mm3 , I = bh3/12=1000 X 15 X 15 X 15/12 = 281250mm4?q1=0.9max1.2(G1k+?(G2k+G3k)x h)+1.4Q2k, 1.35(

3、G1k+?(G2k+G3k)x h)+1.4 x 0.7Q2k x b=0.9max1.2 X (0.1+(24+1.5) X 1)+1.4 X 2 , 1.35 X (0.1+(24+1.5) X 1)+1.4 X 0.7 X 2 X 1 = 32.868kN/m?q1 靜=0.9 X 1.35 X G1k+(G2k+G3k) X h X b = 0.9 X 1.35 X 0.1+(24+1.5) X 1 X 1 = 31.104kN/m?q1 活=0.9 X 1.4 X 0.7 X Q2k X b = 0.9 X 1.4 X 0.7 X 2 X 1 = 1.764kN/m?q2 = (G1

4、k+?(G2k+G3k)x h) x b=0.1+(24+1.5) x 1x 1 = 25.6kN/m?1、強度驗算？?Mmax= 0.1q1 靜 L2+0.117q1 活 L2= 0.1 X 31.104 X 0.2672+0.117 X 1.764 X 0.2672 = 0.236kN - m? = Mmax/W = 0.236 x 106/37500 = 6.29N/mm2 < f = 22N/mm2? ?滿足要求！ ？?？?2、撓度驗算？?丫 max=0.677q2L4/(100EI)=0.677 X 25.6 X 266.6674/(100 X 10000 X 281250)

5、= 0.312mm <v = l/250 = 266.667/250 = 1.067mm滿足要求！?3、支座反力計算？?被計值(承載能力極限狀態(tài))?R1=R4=0.4?q1 靜 l?+0.45?q1 活 l=0.4X 31.104 X 0.267+0.45 X 1.764X 0.267= 3.529kN?R2=R3=1.1?q1 靜 l?+1.2?q1 活 l=1.1 X 31.104X0.267+1.2 X 1.764 X 0.267 = 9.688kN?淅準值(正常使用極限狀態(tài))?R1'=R4'=0.4?q2l=0.4X 25.6 X 0.267 = 2.731kN?

6、R2'=R3'=1.1?q2l=1.1 X 25.6 X 0.267 = 7.509kN四、小梁驗算小梁類型？方木？小梁材料規(guī)格(mm)?45 X 90?小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)?13.07?小梁抗剪強度設(shè)計值t (N/mm2)?1.43?小梁彈性模量E(N/mm2)?8415?小梁截面抵抗矩W(cm3)?60.75?小梁截面慣性矩I(cm4)?273.38?為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1 = max3.529+0.9 x 1.35 x (0.3-0.1) x 0.8/3+0.5 x (1-0.12)+0.9max1.2 x (0.5+(24

7、+1.1) x 0.12)+1.4X 2, 1.35X(0.5+(24+1.1)X 0.12)+1.4X 0.7X 2X max0.55-0.8/2 , (1.1-0.55)-0.8/2/2 X 1, 9.688+0.9 X 1.35 X (0.3-0.1) X 0.8/3=9.753kN/m?q2 = max2.731+(0.3-0.1) X 0.8/3+0.5 X (1-0.12)+(0.5+(24+1.1) X 0.12) X max0.55-0.8/2 , (1.1-0.55)-0.8/2/2 X 1, 7.509+(0.3-0.1) X 0.8/3 =7.563kN/m1 、抗彎驗算

8、?Mmax= max0.107q1l12 , 0.5q1l22 = max0.107 x 9.753 x 0.452 , 0.5 x 9.753 x 0.12=0.211kN - m? b = Mmax/W = 0.211 x 106/60750 = 3.479N/mm2 < f = 13.07N/mm2?滿足要求！?2、抗剪驗算?Vmax=max0.607q1l1 , q1l2 = max0.607 x 9.753x 0.45, 9.753 x 0.1 = 2.664kN? t max =3Vmax/(2bh0)=3 X 2.664 X 1000/(2 X 45 X 90) = 0.9

9、87N/mm2 < t = 1.43N/mm2?滿足 要求！3、撓度驗算? V 1 = 0.632q2l14/(100EI) = 0.632 X 7.563 X 4504/(100 X 8415 X 2733800) = 0.085mm < v = l/250 = 450/250 = 1.8mm? v 2 = q2l24/(8EI) = 7.563 X 1004/(8 X 8415 X 2733800) = 0.004mm < v = l/250 = 100/250 = 0.4mm?蔭足要求！4、支座反力計算?梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)?承載能力極限狀態(tài)?Rmax=

10、max1.143q1l1 , 0.393q1l1+q1l2 = max1.143 x 9.753 x 0.45, 0.393 x 9.753 x 0.45+9.753X 0.1= 5.017kN?同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1= R4= 2.367kN , R2= R3 =5.017kN?正常使用極限狀態(tài)?R'max= max1.143q2l1 , 0.393q2l1+q2l2 = max1.143 x 7.563 x 0.45, 0.393 x 7.563 x 0.45+7.563X 0.1= 3.89kN?同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1

11、= 1.956kN,R'2=3.89kNR'3=3.89kNR'4= 1.956kN五、主梁驗算鋼管？主梁材料規(guī)格(mm)?48 x 3?可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) ？1?主梁彈性模量E(N/mm2)?206000?主梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)?205?主梁抗剪強度設(shè)計值t (N/mm2)?125?主梁截面慣性矩I(cm4)?10.78?主梁截面抵抗矩W(cm3)?4.49?主梁自重忽略不計，計算簡圖如下1 、抗彎驗算? b = Mmax/W = 0.609X 106/4490 = 135.719N/mm2 & f=205N/mm2?滿足要求！?2、抗剪驗算Vma

12、x= 5.557kN?t max= 2Vmax/A=2 x 5.557 x 1000/424 = 26.212N/mm2 & t = 125N/mm2?滿足要求!3、撓度驗算V max= 0.228mm & 、= 1/250 = 550/250 = 2.2mm?滿足要求！ ?4、扣件抗滑計算?R= maxR1,R3 = 1.827kN < 1 x 8=8kN?單扣件在扭矩達到 4065N m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!?同理可知，右側(cè)立柱扣件受力R= 1.827kN < 1 X 8=8kN?單扣件在扭矩達到 4065N m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿

13、足要求！七、立柱驗算?剪刀撐設(shè)置?加強型?立桿頂部步距hd(mm)?1500?立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)?200?頂部立桿計算長度系數(shù)科1?1.386?非頂部立桿計算長度系數(shù)科2?1.755?鋼管類型？蟲48 X 3?立柱截面面積A(mm2)?424?回轉(zhuǎn)半徑i(mm)?15.9?立柱截面抵抗矩W(cm3)?4.49抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)?205?立桿自重q(kN/m)?0.15?長細比驗算?頂部立桿段：l01=k 科 1(hd+2a)=1 x 1.386 x (1500+2 x 200)=2633.4mm?非頂部立桿段：l02=k 科 2h?=1 X 1.755

14、 X 1500=2632.5mm?入=l0/i=2633.4/15.9=165.623 & 入=210 長細比滿足要求！1 、風荷載計算?Mw = 0.9X 1.4X co kx lax h2/10 = 0.9 X 1.4X 0.16 X 0.45 X 1.52/10 = 0.02kN ' m?2、穩(wěn)定性計算?1 面板驗算?q1 = 1.2 X (0.1+(24+1.5) X 1)+0.9 X 1.4 X 2 X 1 = 33.24kN/m?2 小梁驗算?q1 = max3.221+(0.3-0.1) X 0.8/3+1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+0.

15、9 X 1.4 X 1 X max0.55-0.8/2 , (1.1-0.55)-0.8/2/2 X 1, 8.836+(0.3-0.1) X 0.8/3=8.889kN/m同上四六計算過程，可得： ？?R1=1.696kN , R2=10.17kN, R3= 1.696kN?現(xiàn)部立本f 段：l01=k 科 1(hd+2a)=1.217 X 1.386 X (1500+2 X 200)=3204.848mm?入 1 = l01/i =3204.848/15.9 =201.563,查表得，u 1 = 0.179?立柱最大受力 Nw=maxR1+N 邊 1 ,R2, R3+N 邊 2+Mw/lb

16、= max1.696+1.2 x (0.5+(24+1.1) X0.12)+0.9 X 1.4X 1X (0.9+0.55-0.8/2)/2 X 0.9, 10.17, 1.696+1.2 X (0.5+(24+1.1)X 0.12)+0.9 X 1.4X 1X (0.9+1.1-0.55-0.8/2)/2 X 0.9+0.02/1.1 = 10.207kNf = N/( u A)+Mw/W = 10206.871/(0.179 X 424)+0.02 X 106/4490 = 139.031N/mm2 < f= 205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=k 科 2h?=1.217

17、 X 1.755 X 1500=3203.752mm?入 2=l02/i =3203.752/15.9 =201.494,查表得，u 2=0.179立柱最大受力 Nw = maxR1+N 邊 1, R2, R3+N 邊 2+0.15 X (11.4-1)+Mw/lb = max1.696+1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.12)+0.9 X 1.4 X 1 X (0.9+0.55-0.8/2)/2 X 0.9 , 10.17 , 1.696+1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.12)+0.9X 1.4X 1X (0.9+1.1-0.55-0.8/2)/2 X 0.

18、9+1.56+0.02/1.1 =11.748kN?f= N/( u A)+Mw/W = 11748.315/(0.179 X 424)+0.02 X 106/4490 = 159.341N/mm2 < f= 205N/mm2?八、可調(diào)托座驗算滿足要求！荷載傳遞至立桿方式?可調(diào)托座2?可調(diào)托座承載力容許值N(kN)?30由"主梁3算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N = maxR2 X1 = 11.114kN< N = 30kN?滿足要求！梁側(cè)模板計算書一、梁側(cè)模板基本參數(shù)計算斷面寬度300mm ，高度 700mm ，兩側(cè)樓板厚度130mm。模板面板采用普通膠合板

19、。內(nèi)龍骨間距250mm,內(nèi)龍骨采用 50X 100mm方木，外龍骨采用雙鋼管48mm x 3.0mm。？對拉螺栓布置2 道，在斷面內(nèi)水平間距350+0mm ，斷面跨度方向間距500mm ，直徑14mm。？面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mm2 ,抗彎強度15.0N/mm2 ,彈性模量 6000.0N/mm2 。 ？木方剪切強度1.3N/mm2 ， 抗彎強度13.0N/mm2 ， 彈性模量9000.0N/mm2 。二、梁側(cè)模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中

20、？丫 c?混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3 ;t?刎澆混凝土的初凝時間，為 0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.000h; ?T？ ？混凝土的入模溫度，取25.000； ？V? ?混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ；H? ?混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m； ?3?昆凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。?根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 ?F1=16.790kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 0.9,實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值：?F1=0.9X16.800=15.120kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 0.9,倒混凝土時產(chǎn)生的荷

21、載標準值：？?？F2=0.9X 4.000=3.600kN/m2。H?混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m； ?3?混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 ?根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 ?F1=16.790kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 0.9,實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值：?F1=0.9X16.800=15.120kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 0.9,倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：？?？F2=0.9X 4.000=3.600kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續(xù)梁計算。?面板的計算寬度取 0.

22、57m。荷載計算值？q?=?1.2X 15.120 X 0.570+1.40 X 3.600 X 0.570=13.215kN/m?面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：？本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分另J為：?？?W?=?57.00X 1.80 X 1.80/6?=?30.78cm3 ; ?I?=?57.00X 1.80 X 1.80X 1.80/12?=?27.70cm4 ;變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.321kNN2=3.634kNN3=3.634kNN4=1.321kN最大彎矩？M?=?0.082

23、kN.m?最大變形？V?=?0.137mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值？f?=?M/W?=?0.082 X 1000X 1000/30780=2.664N/mm2?面板的抗彎強度設(shè)計值 ?f,取15.00N/mm2 ;面板的抗彎強度驗算？f?<?f,滿足要求！(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 ？T=3Q/2bh=3 X 1982.0/(2 X 570.000 X 18.000)=0.290N/mm2?截面抗剪強 度設(shè)計值？T=1.40N/mm2?面板抗剪強度驗算 ？T?<?T滿足要求！(3)撓度計算面板最大撓度計算值？v?=?0.137mm?T板的最大撓度小于25

24、0.0/250，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。?內(nèi)龍骨強度計算均布荷載 q=1.2X 0.25X 15.12+1.4X 0.25X 3.60=5.796kN/m?撓度計算荷載標準值q=0.25X15.12=3.780kN/m? 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。經(jīng)過計算得到最大彎矩 ？M=?0.000kN.m?經(jīng)過計算得到最大支座 ？F=?0.000kN灣過計算得到最大變形?V=?0.000mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:?W?=?5.00X 10.00 X 10.00/6?=?83.33cm3 ;I?=?5.00X 10.00 X 10.00 X 10.0