架橋機(jī)計(jì)算書

1、 ik 設(shè)計(jì)規(guī)范及參考文獻(xiàn)一）重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范（ GB3811-83 ）二）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（ GBJ17-88 ）三）公路橋涵施工規(guī)范（ 041-89 ）四）公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（ JTJ021-89 ）五）石家莊鐵道學(xué)院 GFJT-40/300 拆裝式架橋機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算書六）梁體按 30 米箱梁 100 噸計(jì)。.架橋機(jī)設(shè)計(jì)荷載一） .垂直荷載梁重:Qi=100t天車重： Q2=7.5t （含卷揚(yáng)機(jī)） 吊梁天車橫梁重： Q3=7.3t（ 含縱向走行 ） 主梁、桁架及橋面系均部荷載： q=1.29t/ 節(jié)（單邊 ）1.29 X1.1=1.42 t/ 節(jié)（單邊）0 號支腿總重 : Q4=5.6t1 號承重梁總

2、重： Q5=14.6t2 號承重梁總重： Q6=14.6t縱向走行橫梁（1號車）：Q7=7.5+7.3=14.8t縱向走行橫梁（ 2 號車）： Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系數(shù)取： 1.1活載沖擊系數(shù)?。?1.2不均勻系數(shù)取： 1.1（二）水平荷載1.風(fēng)荷載a. 設(shè)計(jì)取工作狀態(tài)最大風(fēng)力，風(fēng)壓為 7 級風(fēng)的最大風(fēng)壓：q1=19kg/m 2b. 非工作計(jì)算狀態(tài)風(fēng)壓，設(shè)計(jì)為 11 級的最大風(fēng)壓 ;q 2=66kg/m 2（以上數(shù)據(jù)參照石家莊鐵道學(xué)院 GFJT-40/300 拆裝式架橋機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算書 ）2運(yùn)行慣性力：=1.1三.架橋機(jī)傾覆穩(wěn)定性計(jì)算 （一）架橋機(jī)縱向穩(wěn)定性計(jì)算架橋機(jī)縱向穩(wěn)定性

3、最不利情況出現(xiàn)在架橋機(jī)懸臂前行階段， 該工況下架橋 機(jī)的支柱已經(jīng)翻起， 1 號天車及 2 號天車退至架橋機(jī)尾部作為配重，計(jì)算簡圖 見圖 1 （單位 m） :圖中P1=5.6t （前支柱自重）P2=1.42 X（22+8.5 ） =43.31t（導(dǎo)梁后段自重）P3=1.42 X32=45.44t（導(dǎo)梁前段自重）P4=14.6 t（2#承重橫梁自重 ）P5= P6=14.8t（天車、起重小車自重）P7為風(fēng)荷載，按11級風(fēng)的最大風(fēng)壓下的橫向風(fēng)荷載，所有迎風(fēng)面均按實(shí)體 計(jì)算，P7=習(xí)CKnqAi=1.2 X1.39 X66 X(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)

4、xi2.9=10053kg=10.05t作用在軌面以上 5.58m 處M 抗=43.31 X15+14.8 X (22+1.5) +14.8 X27.5+14.6X 22=1725.65t. mM 傾=5.6 X32+45.44 X16+10.05 X架橋機(jī)縱向抗傾覆安全系數(shù)n=M 抗/M 傾=1725.65/(962.319 X 1.1)=1.63>1.3< 可)(二 ) 架橋機(jī)橫向傾覆穩(wěn)定性計(jì)算1. 正常工作狀態(tài)下穩(wěn)定性計(jì)算架橋機(jī)橫向傾覆穩(wěn)定性最不利情況發(fā)生在架邊梁就位時(shí)， 最不利位置在 1 號天車位置，檢算時(shí)可偏于安全的將整個(gè)架橋機(jī)荷載全部簡化到該處，計(jì)算 簡圖如圖P1 為架

5、橋機(jī)自重(不含起重車) ，作用在兩支點(diǎn)中心P1=43.31+45.44+7.3 X2+14.6 X2=132.55 tP2 為導(dǎo)梁承受的風(fēng)荷載， 作用點(diǎn)在支點(diǎn)以上 3.8m 處，導(dǎo)梁迎風(fēng)面積按實(shí)體面 積計(jì)，導(dǎo)梁形狀系數(shù)取 1.6。A=(1+ n1 )(1+ n)a其中：叩=0.53n=0.5A=(1+0.53 ) (1+0.5) X62X2.25=320.1525m 2風(fēng)荷載P2=Ckh 4=1.6 X1.39X19X320.1525=13528kg=13.53tP3為天車導(dǎo)梁承受的風(fēng)荷載，作用點(diǎn)在支點(diǎn)以上5.179m處，迎風(fēng)面積按實(shí)體計(jì)算，導(dǎo)梁形狀系數(shù)取 1.6。P3=2 X1.39 X1.

6、6 X19 X0.8 X0.46 X4=124.4kg=0.1244tP4為架橋機(jī)起重小車重量P4=7.5 X2+100 X1.1=125tP5為架橋機(jī)起重小車及梁體所受的風(fēng)荷載，作用在支點(diǎn)以上8.113m處,P5=1.39 X1.6 X19 X(3 X2 X2+2 X30)=3042.432kg =3.042 t圖2所示A點(diǎn)為傾覆支點(diǎn)，對 A點(diǎn)取矩：M 傾=P2X3.8+P 3X5.179+P 4X1.435+P 5 X8.113=13.53 X3. 8+0.1244 X5.179+125 X1.435+3.042 X8.113=256.11 t mM 抗=P 1 X4.8=132.55 X

7、4.8=636.24 t m架橋機(jī)工作條件橫向抗傾覆安全系數(shù)n=M 抗/M 傾=636.24/ (256.11 X1.1 ) =2.26 >1.3<可)2.非工作條件下穩(wěn)定性計(jì)算架橋機(jī)懸臂前行時(shí)自重荷載全部由車體承擔(dān)，在橫向風(fēng)荷載作用下，其穩(wěn)定性見圖3。起重小車天車橫梁導(dǎo)梁大車橫梁圖3與圖2相比，架橋機(jī)在提的梁為傾覆作用時(shí)，架橋機(jī)有N=2.26的橫向抗傾系數(shù)，而圖3中已經(jīng)沒有提梁，故此不用計(jì)算而得出結(jié)論它的抗傾系數(shù)滿足要求。結(jié)論：架橋機(jī)穩(wěn)定性符合規(guī)范要求 四結(jié)構(gòu)分析（一）荷載取值：桁架及橋面系均部荷載1.29t/節(jié)X1.1=1.42t/節(jié)（單邊），荷載（100+7.5 X2） X1

8、.2=138.0t。其余荷載取值見前?？v向走行天車輪距為2m，當(dāng)天車居于天車橫梁跨中時(shí)，單片空載輪壓集中力為（7.5+7.3）/4=3.7t，負(fù)荷輪壓集中力為（7.3+138）/4=36.325t，架邊 梁時(shí)輪壓集中力為（重邊）：7.3/4+138/2=70.825t，（輕邊）7.3/4=1.825 t.吊梁小車輪壓集中力138/4=34.5t （輪距1.6m ）。（二）分析計(jì)算根據(jù)以上荷載值，按桁架進(jìn)行分析，計(jì)算過程由有限元分析程序SAP 93來完成。工況取:（1）架橋機(jī)前移，（2）1號天車提梁，（3）2號天車提梁，（4）1號天車 至跨中、（5）中梁就位，（6）邊梁就位6種工況進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算

9、得前懸臂端最大撓 度852.6mm，考慮到桁架空多，加1.1的系數(shù)，852.6 X1.仁937.86mm,待架孔 導(dǎo)梁跨中最大撓度71mm，考慮到桁架空多，加1.1的系數(shù)，71 X1.仁78mm, 天車橫梁跨中最大撓度？28mm.導(dǎo)梁結(jié)構(gòu)圖見圖4各桿件在工況1，5，6的桿件內(nèi)力見附加圖各工況的軸重見圖5桿件最大內(nèi)力匯總表名稱計(jì)算最大內(nèi)力（T）允許內(nèi)力（T）備注上弦桿+232.79272工況1B附近下弦桿-228.02266工況1B附近立桿-90.408119.0工況6C附近斜桿-57.673.6工況6C附近注：受拉為+，受壓為-6種工況各支點(diǎn)最大反力（單邊）如下：（單位：噸）支點(diǎn)工況'

10、、ABC工況12.34598.730工況267.14540.42923.333工況369.1474.9523.14工況445.45777.57140.502工況526.3976.8960.245工況6重邊25.86111.38395.29輕邊26.9342.39825.406五.架橋機(jī)1號、2號車橫梁檢算架橋機(jī)1號、2號車橫梁設(shè)計(jì)采用16Mn鋼，頂板厚度為12mm，底板厚度為12mm，用160 X168 X14.5兩根工字鋼做支撐，截面形式如圖 6截面特性如下：查工字鋼表有 S=146.45cm 2,l=68512.5cm4A=145.45X2 X100+12 X406 X2=3903 mm

11、2I=68512.5X104 X2+12 X406 X (560+6) 2X2=4.49 -3m4計(jì)算圖示如下圖7(單位m):P1P21圖架橋機(jī)在吊邊梁對位時(shí)由導(dǎo)梁傳到橫梁的最大壓力為93.75t.1.應(yīng)力計(jì)算兩導(dǎo)梁中心距L=9.6m懸臂長度L=1m,最大集中荷載P=93.75t橫梁支點(diǎn)彎矩：M=93.75 X仁93.75t m則翼緣板應(yīng)力:腹板最大應(yīng)力:maxQS93.75 (12 406 (5606) 100.004492 14.5 101985t/m219.85MPa 140MPa 局咅E壓應(yīng)力Lz=22 X4+(12+25) X2=162mm換算應(yīng)力：2. (1)整體穩(wěn)定性b 0=26

12、8-14.5=253.5mmh/b 0=584/253.5=2.3<6l/b 0=11600/253.5=45.76 65故不必計(jì)算其整體穩(wěn)定性 （見鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊 P28） 。 （2）局部穩(wěn)定性計(jì)算翼緣板局部穩(wěn)定b0/t=253.5/12=21.125 < b 0 /t=33<可b/t=76.75/12=6.4< b /t=12.4 可 腹板局部穩(wěn)定：不需設(shè)加勁板。為安全起見，在直接受力處加了厚 10mm 的內(nèi)加勁肋和厚 16mm 的外加 勁肋，同時(shí)，其他位置布置間距為 1m 的，厚 10mm 的內(nèi)加勁肋。由于焊縫按一級焊縫質(zhì)量驗(yàn)收，其強(qiáng)度與鋼板相同，故在此不檢算而其

13、 強(qiáng)度認(rèn)為其強(qiáng)度足夠。經(jīng)計(jì)算聯(lián)結(jié)處強(qiáng)度滿足要求。六 .架橋機(jī) 0 號立柱橫梁計(jì)算1. 設(shè)計(jì)說明和基本依據(jù) 架橋機(jī)前支柱由支柱橫梁和立柱組成，立柱共計(jì) 4 根，在工作狀態(tài)下，僅考 慮外側(cè) 2 根立柱承受豎向荷載，內(nèi)側(cè) 2 根只起橫向穩(wěn)定作用。前支腿最大荷載發(fā)生在架橋機(jī)吊梁就位時(shí)，端構(gòu)架豎桿內(nèi)力為 36.8t （由電算 分析），此時(shí)由導(dǎo)梁傳向橫梁的荷載為 P=71.14t.2. 立柱橫梁承載力檢算(1 )應(yīng)力檢算1支柱橫梁采用箱形斷面，如圖 8。設(shè)計(jì)采用16Mn鋼板，頂板和底板厚度 為14mm,腹板厚10mm。計(jì)算圖示如下圖9 :(單位：m )截面特性如下：l=0.380 X0.46 3-(0.3

14、8-2 X0.01) X0.432 3/12=0.000664m 4導(dǎo)梁支點(diǎn)懸出立柱中心位置 0.85 m，貝UM=71.14 X0.85=60.469t m翼緣應(yīng)力：My 60.469 0.232r-16025t /m 209.56MPa 210MPa 可I 0.000664腹板剪應(yīng)力：局部壓應(yīng)力lz=(120 X2+10 )X2+2 X14=528mm換算應(yīng)力:J209.5623 63.582236.7MPa1.1c 230MPa可焊縫強(qiáng)度與鋼板等強(qiáng)，可不必進(jìn)行計(jì)算。3. （1）整體穩(wěn)定性bo=2OO-1O-1O=18Oh/b o=46O/18O=2.556<6l/b o=116OO

15、/18O=64.44<65故可不必進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗(yàn)算（見鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊P28）。（2 ）局部穩(wěn)定性計(jì)算 翼緣板局部穩(wěn)定：bO/t=18O/14=12.86< bO/t=33（可）b/t=9O/14=6.43<b/t=12.4（可）腹板局部穩(wěn)定故不需設(shè)加勁板，為安全起見，在直接受力處加了厚 10mm的內(nèi)加勁肋 和厚16mm的外加勁肋，同時(shí)，其他位置布置間距為 1m的，厚10mm的內(nèi) 加勁肋。由于焊縫按一級焊縫質(zhì)量驗(yàn)收，其強(qiáng)度與鋼板相同，故在此不檢算而其強(qiáng)度認(rèn)為其強(qiáng)度足夠。經(jīng)計(jì)算聯(lián)結(jié)處強(qiáng)度滿足要求。七 .1號車橫梁及0號柱橫梁撓度計(jì)算由于橫梁剛性較大，可不計(jì)自重產(chǎn)生的撓度計(jì)算圖示

16、如下圖10 :P1P2L1. 1號車橫梁撓度計(jì)算:m=1m l=9.6mEl=8.98 X108當(dāng) P1=P2=71.93t/=m/l=1/9.6=0.1042fc fdP m2l 忑T (3 2)4271.93 1019.6 (3 2 0.1042)6 8.98 10834.11 10 m當(dāng) P1= 93.75t P 2=32.73t 時(shí), 可以把C點(diǎn)的P1分解開，P仁P1 'P2有P1 '=93.75-32.73=61.02t fd=m X 鋅1 X0.001087=1.087 X10-3mfc=1.871+2.401=4.272mm fd=1.87+1.087=2.957

17、mm有懸臂撓引起的導(dǎo)梁上口軌距變化最大d計(jì)算如下4.271/1=d1/(2.25+.245)d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245)d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03mm 2. 0號車橫梁撓度計(jì)算:m=0.65ml=10.3mEl=1.328 X108fc fdPm2l6EI(3 2 )44.89 104 0.652 10.3 (3 2 0.0631)6 1.328 108當(dāng)P1 =當(dāng) Pi=P2=44.89t /=m/l=0.65/10.3=0.06317.66 10 3m71.14t P 2=18.63t 時(shí), 可以把C點(diǎn)

18、的P1分解開，P仁P1 'P2有P1 '71.14-18.63=52.51fd=m X(B=065 X0.0044=0.00286 m fc=3.181+6.098=9.279mmfd=3.181+2.86=6.041mm有懸臂撓引起的導(dǎo)梁上口軌距變化最大d計(jì)算如下6.041/1=d1/(2.25+.245)d仁 23.19 mm9.279/1=d2/(2.25+.245)d2=35.62mm故 d=d1+d2=58.81mm綜上計(jì)算，天車咬合總間距為 58.81mm,(100-70) X2=60mm八.150型分配梁：(1號車處)截面形式如上圖11 :(單位mm )10040

19、0100 丨上nrnnTI016116600截面特性:A=0.6 X0.02 X2+2 X0.36 X0.016=0.03552m 2跨中集中荷載 P=93.75+764/1000=94.514 t最大彎矩：M蟲 94-514 1-535.443t m44彎曲應(yīng)力：My 35.443 10 4 0.271.46 106Pa 71.46MPa 210MPaI9.92 10支點(diǎn)反力：R=94.514/2=47.257 t腹板最大剪應(yīng)力:QS 47.257 104(0.6 0.02 0.19)nax I9.92 10 4 2 0.01633.94MPa 140MPa633.94 10 pa局部壓應(yīng)力

20、lz=600+2 X20=640mm換算應(yīng)力:71.46233.94292.53MPa1.1 231MPa九. 0號柱承載力檢算立柱采用219mm 無縫鋼管，壁厚12mm （內(nèi)管192mm ,壁厚13mm ）, 一側(cè)立柱由兩根組成，中間用60 X5mm鋼管作為連接穩(wěn)（加為以內(nèi)鋼管為準(zhǔn)）。圖12截面特性：圖13按一端固結(jié)，一端鉸接計(jì)算長細(xì)比ulry0.7 3.6 一，0.0733L J 3長細(xì)比'ul0.7 3.639.71150ry0.06345由長細(xì)比,可按a類構(gòu)件查表3.4-5 （鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊594頁），取安全系數(shù)n=2，得應(yīng)力折減系數(shù)分別為=0.9538，=0.94187N2

21、71.14 104應(yīng)力-95.6MPa 210MPa可A0.9538 0.0156N2 71.14 104應(yīng)力'-103.047MPa 210MPa可A0.94187 0.01462.只考慮外側(cè)單根受力，內(nèi)側(cè)一根作為一種約束，則應(yīng)力：（圖見13）按一端固結(jié)，一端鉸接計(jì)算長細(xì)比0.7 3.6ry0.063539.7 150由長細(xì)比，可按a類構(gòu)件查表3.4-5 （鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊594頁），取安全系數(shù)n=2，得應(yīng)力折減系數(shù)分別為=0.9419應(yīng)力42 71.14 100.9419 0.0073206.93MPa210MPa十.起吊系統(tǒng)檢算1.起升系統(tǒng)檢算起升卷樣機(jī)5t, 8輪100t滑車組，

22、24.5mm鋼絲繩走16起升荷載Q=57.2t （實(shí)際凈吊重為40t）滑車組效率：1(1n)0.96(10.96)E0.72n 116(10.96)所需牽引力：57 2P4.965t 5t 可n E 16 0.72選用公稱抗拉強(qiáng)度為1700MPa的鋼絲繩，查表得其破段拉應(yīng)力為 38.1t，考慮鋼絲間受力不均和內(nèi)力的存在，按 0.7折減。安全系數(shù) n=38.11 X6 X0.7/57.2=7.466可2.吊兩千斤繩驗(yàn)算選用6 X37絲©36.5mm ,10股公稱抗拉強(qiáng)度為1700MPa的鋼絲繩，查表得其破段拉應(yīng)力為83.9t，考慮鋼絲間受力不均和內(nèi)力的存在，按 0.7折減。安全系數(shù) n

23、=83.9 X10 X0.7/57.2=10.2710可十一.架橋機(jī)導(dǎo)梁整體穩(wěn)定性計(jì)算導(dǎo)梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算可近似為一實(shí)體鋼梁。導(dǎo)梁在0號支柱、1號腿2號腿處有橫向支撐或橫向聯(lián)結(jié)，故不必在此處檢算導(dǎo)梁縱體穩(wěn)定TTllO->1|12<1O 匚=li1111L11 .導(dǎo)梁跨中主弦桿截面形式見下圖14:(單位：cm )A= (93.2-11.2 ) X8=656cm 2lx=656 X1002=6560000cm 4Iy=656 X502=1640000cm 2Wx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=58311.11cmWy=ly/x=1640000/(50+12.5)=26

24、240cm/x=l 0/rx=3200/100=322y=l 0/ry=3200/50=64查表 Q235(b 類構(gòu)件)得：©x=0.929, 如=0.786豎向荷載在跨中產(chǎn)生的最大彎矩：Mx=R X16-q X162/2=23.36 X16 X2-1.42 X162/2=565.76t m橫向風(fēng)力產(chǎn)生在導(dǎo)梁跨中最大彎矩：按 7級風(fēng)壓檢算(W°=19kg/m 2)W=K 1©K3K4W0=1 X0.4 X1.0 X1.2 X19=9.12kg/m計(jì)算原理:Mx,My 繞強(qiáng)軸和弱軸作用的最大彎矩Wx,Wy按受壓邊緣確定的強(qiáng)軸和弱軸的抵抗矩巾一一繞強(qiáng)軸彎曲所確定的整體

25、穩(wěn)定系數(shù)f允許抗壓強(qiáng)度值X10-3=6.0t m橫向風(fēng)力作用在導(dǎo)梁上引起的跨中彎矩，這里近似按簡支梁計(jì)算導(dǎo)梁跨中風(fēng) 力彎矩My=2 X9.12 X2.495 X（322/8）乞衛(wèi) 107.35MPaf 170MPa 20.78626240Mx My 565.76 104xWx yWy 0.929 58311.11當(dāng)架橋機(jī)前行時(shí)，B點(diǎn)截面及截面特性同上有：Wx=58311.11cm3Wy=26240cm 30 x=0.929,$ y=0.786豎向最大彎矩 Mx=ql 2/2=1.42 X322/2+32X5.6=906.24 t.m橫向最大彎矩（取 7 級風(fēng)壓）My=ql2/2=2X10-3X

26、9.12X2.495X32244Mx My 906.24 1023.30 10178.4MPa1.05 f 178.5MPaxWx yWy 0.929 58311.110.786 26240十二.導(dǎo)梁天車走道梁計(jì)算考慮導(dǎo)梁上弦桿杰間不能承受輪壓集中荷載，故鋼枕（16b工字鋼，c=215MPa,W=141cm 3）間距取1.0m，均置于節(jié)點(diǎn)上，鋼軌采用 P50,允許彎應(yīng)力c=400MPa,W=287.2cm 3鋼軌受彎按按簡支梁計(jì)算，最大輪壓為P=31.55332t，行走輪壓 17.988t1 鋼軌Mmax=pl/4=1 X31.55332 X0.7/4=5.5216 t m2 .工字鋼行走時(shí):

27、M= pl/4=1 X17.988 X0.7/4=3.1479 t m盧3.1479 Xl04/141=223.26Mpa<1.05 o=215 Xl.05=225.75Mpa1米一根工字鋼不能少。3 .架梁時(shí)由于輪壓增加，在架梁時(shí)輪下工字鋼按0.5米一根放置十三.吊梁天車橫梁計(jì)算(一)受力計(jì)算20mm架橋機(jī)天車橫梁設(shè)計(jì)采用16Mn鋼，頂板厚度為20mm，底板厚度為截面形式如圖15。截面特性如下：A=20 X2 X460+16 X(800-40)=30560 mmI=20 X460 X4002 X2=2.944 X 10-3m4P圖16計(jì)算圖示如下圖16 :架橋機(jī)在架梁全過程中彎矩最大為

28、活載在跨中，應(yīng)力計(jì)算橫梁支點(diǎn)彎矩：M=16.25 X2 Xl1.6/4=94.25t m則翼緣板應(yīng)力：腹板最大應(yīng)力：局部壓應(yīng)力lz=460+20 X2=500mm換算應(yīng)力：（二）天車橫梁穩(wěn)定性計(jì)算1匚-巴伍亠1 橫梁整體穩(wěn)定性計(jì)算見圖17(1) .慣性力產(chǎn)生的傾覆力矩P=QV/gt Q為自重， V為行車速度，V=3.0m/ming為重力加速度，取10m/S 2, t為剎車時(shí)間,t=2s 小車產(chǎn)生的慣性力矩Qi=10t hi=1.85m10 3 1.85M 慣 1=0.046251 m10 2 60 橫梁慣性力矩Q2=6.4th2=1.1m6.4 3 1.1M 慣 2=0.0176t m10 2

29、 60 混凝土梁體產(chǎn)生的慣性力矩Q3=80 X1.1=88th3=3.05m88 3 3.05M 慣 3=0.671t m10 2 60M 慣=M 慣 1+ M 慣 2+ M 慣 3=0.73485t ?m(2) .風(fēng)力產(chǎn)生的傾覆力矩按7級風(fēng)力計(jì)算，q=19kg/m 2=0.019t/m 2,迎風(fēng)面積均按實(shí)體計(jì)算。P 風(fēng)=ICK nqAi,c=1.6,K=1.39 小車風(fēng)力產(chǎn)生的力矩P1=1.6 X1.39 X0.019 X2 X2=0.169tM1=0.169 X1.85=0.313 t.m 橫梁風(fēng)力產(chǎn)生的力矩P2=1.6 X1.39 X0.019 X13.1 X0.8=0.443tM 2=

30、0.443 X1.1=0.487 t.m 混凝土縱向風(fēng)力產(chǎn)生的力矩P3=1.6 X1.39 X0.019 X3.2 X2.5=0.338tM 3=0.338 X3.05=1.0309 t.mM 風(fēng)= M 1+ M 2+ M 3=1.8309 t.mM 傾= M 風(fēng)+ M 慣=2.56575 t.m(3) .梁體自重產(chǎn)生的抗傾覆力矩小車自重： W1=10t, 橫梁自重： W2=6.4t混凝土自重： W3=80 X1.1=88t抗傾覆力矩為 (d=1.0m, 輪間距為 2.0m )W= W 1+ W 2+W 3/2=10+6.4+88/2=60.4t則 M 穩(wěn)=60.4 X1.0=60.4 t.m

31、(4) .抗傾覆安全系數(shù)n= M 穩(wěn)/ M 傾=60.4/2.56575=23.541.3可因此，橫梁整體滿足穩(wěn)定性要求。2 橫梁單個(gè)穩(wěn)定性計(jì)算見圖 15 和 16 由于工字鋼兩端有連接，計(jì)算長細(xì)比時(shí)按 0.46 米，外加 0.75 的系數(shù)以 考慮工字鋼兩端有連接11.6X0.75/0.46=18.9<20可 1 # ，2#橫梁連接處計(jì)算1X'.X1. 討論最大受力當(dāng) P1=P2=71.93 t 時(shí) Ma=71.93 T.MQa=O當(dāng) P仁93.75 t P2=32.73 t 時(shí)有 Rx=100.11 t Ry=26.37 tMa=63.24 T.MQa=93.75-32.73=

32、61.02 t (偏安全)有 Mamax =71.93 T.M 假定 Qamax =93.75-32.73=61.02 t2 構(gòu)造要求：2 X90.2=180.4<200 mm 可1.5 X90.2=135.3<140 mm 可3 X90.2=270.6<304 mm 可3.銷子受彎：(14.5+32+40)X2=173<5X90=450 mm可以不考慮銷子受彎而認(rèn)為強(qiáng)度滿足要求4. MAMAX和Qamax的共同作用計(jì)算簡圖見右(圖中銷子為© 90mm,中心距為304mm):有 Mamax =71.93 T.M Qamax =61.02 t 貝UT=M ama

33、x /0.304=71.93/0.304=236.61 tQ= q amax /2=61.02/2=30.51 tmm銷子的面積 S=0.25 X3.14 X902=6361.7(1) T 的作用下：t=T/S=236.61X104/6361.7=371.93MPa<500MPaQ的作用下：q=Q/S=30.51X104/6361.7=47.96MPA381.10MPa(3)合力的作用<500MPa打 3T J371.932 3 47.9$1.1 550MPa5 連接鋼板(1) .從上圖中(1)的位置破壞(架'為內(nèi)側(cè)的鋼板):S=200 x(14.5+32 )X2=18600 mm2S'=200 X40 X2=16000 mm2t=T/S=236.61 X104/18600=127.21 Mpa < 210MPat 'T/S=236.61 X104/16000=147.88 Mpa< 210 MPa滿足要求。(2) 1-1