油缸設計規(guī)范企業(yè)標準QB1

1、Q/HC企業(yè)標準Q/HC001-2014油缸設計規(guī)范2014-08-25發(fā)布2014-09-01實施XX公司發(fā)布目錄1范圍12規(guī)范性引用文件13 油缸基本構(gòu)成14 油缸分類35 油缸設計原則36 油缸總體結(jié)構(gòu)設計36.1 油缸主參數(shù)確定36.1.1 工作壓力確定46.1.2 油缸缸徑確定46.1.2.1 根據(jù)載荷力和油缸工作壓力計算油缸缸徑46.1.2.2 根據(jù)油缸運行速度和油缸油液流量計算油缸缸徑46.1.3 油缸桿徑確定46.1.3.1 根據(jù)強度要求計算油缸桿徑46.1.3.2 根據(jù)速比要求計算油缸桿徑56.1.4 行程、安裝距確定66.2 油缸安裝形式確定66.3 油缸內(nèi)部Z勾確定76.

2、3.1 活塞與活塞桿連接方式76.3.2 導向套與缸筒連接方式86.4 油缸密封系統(tǒng)確定96.4.1 動密封96.4.1.1 活塞密封方式96.4.1.2 活塞桿密封方式96.4.1.3 防塵密封方式106.4.2 靜密封方式106.5 油缸支撐系統(tǒng)確定116.5.1 支撐環(huán)材料確定116.5.2 支撐環(huán)參數(shù)確定146.5.2.1 支撐環(huán)厚度確定146.5.2.2 支撐環(huán)寬度確定146.6 油缸其它裝置確定176.6.1 緩沖裝置確定176.6.1.1 恒節(jié)流型緩沖裝置176.6.1.2 變節(jié)流型緩沖裝置186.6.1.3 浮動自調(diào)節(jié)流型緩沖裝置206.6.1.4 彈簧緩沖裝置246.6.1.

3、5 卸壓緩沖裝置256.6.2 排氣裝置確定266.7 油缸內(nèi)部油路及其接口件確定266.7.1 油缸進出油方式確定266.7.2 油路接口件確定266.8 油缸裝配總圖繪制規(guī)范266.8.1 總圖中包括的內(nèi)容266.8.2 總圖繪制規(guī)范267 油缸標準零件設計287.1 缸筒設計287.2 缸底設計327.3 安裝法蘭設計347.4 校軸設計357.5 油路接口件設計367.6 活塞桿設計377.7 活塞設計417.8 導向套設計447.9 其它小彳設計468 油缸總體設計488.1 油缸組裝488.2 裝配工程圖繪制488.3 零部件校核計算48附錄A（規(guī)范性目錄）油缸主要參數(shù)優(yōu)選表49附

4、錄B（規(guī)范性目錄）油缸常用材料性能及規(guī)格優(yōu)選表49附錄C（規(guī)范性目錄）缸徑桿徑優(yōu)選表52附錄D（規(guī)范性目錄）油缸標準零件命名規(guī)范53附錄E（規(guī)范性目錄）圖號編制規(guī)定63附錄F（規(guī)范性目錄）設計用螺紋規(guī)格64附錄G（規(guī)范性目錄）環(huán)縫焊焊接坡口設計規(guī)范65附錄H（規(guī)范性目錄）油缸標準零件技術要求66附錄I（規(guī)范性目錄）產(chǎn)品圖樣設計補充規(guī)定68油缸設計規(guī)范1范圍本標準規(guī)定了油缸設計的基本構(gòu)成、分類、設計原則、總體結(jié)構(gòu)設計、零件設計及關鍵零件強度校核方法。本標準適用于公司一般用途油缸設計，特殊用途油缸可參考執(zhí)行。2規(guī)范性引用文件下列文件中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，

5、其隨后所有的修改單（不包含勘誤的內(nèi)容）或修訂版均不適用于本標準，然而，鼓勵根據(jù)本標準達成協(xié)議的各方研究是否適用這些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用于本標準。GB/T321優(yōu)先數(shù)和優(yōu)先系數(shù)GB/T7938-1987液壓缸及氣缸公稱壓力系列GB/T2349-1980液壓氣動系統(tǒng)及元件一缸活塞行程系列GB/T6403.1-1986球面半徑GB/T3452.1-2005液壓氣動O形橡膠密封圈第一部分：尺寸系列及公差GB/T3452.3-2005液壓氣動O形橡膠密封圈溝槽尺寸GB/T2350-1980活塞桿外接螺紋尺寸系類GB/T15622-2005液壓缸試驗方法JB/T10205

6、-2000液壓缸技術條件GB/T2348-1993液壓氣動系統(tǒng)及元件一缸內(nèi)徑及活塞桿外徑QB/HC00-2013液壓缸設計計算3油缸基本構(gòu)成見圖1。4油缸分類按油缸的使用功能兼顧油缸的使用工況，將油缸分為以下6類。見表1。表1油缸類別類別特點實例支撐油缸工作時負載、行程變化小、速度較慢臂架油缸、變幅油缸、頂升油缸、舉升油缸、伸縮油缸、提升油缸等支腿油缸承受主機重量、保壓、工作時行程變化小、多為球頭形式、承受較大偏載支腿油缸、垂直支腿油缸等推拉油缸往復、快速、定行程、工況惡劣、要求緩沖主油缸、擺閥油缸、挖機油缸(動臂油缸、斗桿油缸、鏟斗油缸、推土鏟油缸)等轉(zhuǎn)向油缸用于改變主機零部件的位置或方向轉(zhuǎn)

7、向油缸、鏟刀擺動油缸、旋轉(zhuǎn)油缸等輔助油缸在主機工作前、后工作，工作中/、，作支腿展開油缸、支腿伸縮油缸、水平油缸等特殊油缸不能歸入上述五類之外的油缸，如單作用缸(彈簧回程)、柱塞缸(自重回程)、多級缸等前置頂油缸、減振油缸、增壓缸、推板油缸5油缸設計原則油缸設計按以下原則：6 滿足工況和安裝要求；7 滿足作用力、行程、速度要求；8 零部件有足夠的強度、剛度，滿足使用壽命和可靠性要求；9 密封可靠；10 充分考慮零件加工和裝配工藝性；11 安裝、維修方便；12 油缸性價比高；13 輕量化設計；14 標準化設計。6油缸總體結(jié)構(gòu)設計1.4.0 油缸主參數(shù)確定主要確定的油缸主參數(shù)包括：工作壓力、缸徑、

8、桿徑、行程和安裝距。1.4.1.5 工作壓力確定根據(jù)系統(tǒng)壓力和負載需要計算油缸的工作壓力，再按照油缸主要參數(shù)優(yōu)選表（附錄A）確定油缸設計的工作壓力。1.4.2.5 油缸缸徑確定1 根據(jù)載荷力和油缸工作壓力計算油缸缸徑其中：F載荷力，N;Pn油缸工作壓力，MPa;D油缸缸徑，mm1 根據(jù)油缸運行速度和油缸油液流量計算油缸缸徑Q10360二v4其中：Q進入油缸無桿腔的流量，L/min；v-油缸運行速度，mm/s；D一油缸缸徑，mm將計算出的油缸缸徑值圓整為油缸主要參數(shù)優(yōu)選表（附錄A）中油缸缸徑優(yōu)選值。1.4.3.5 油缸桿徑確定1 根據(jù)強度要求計算油缸桿徑a）穩(wěn)定狀態(tài)下活塞桿僅受軸向載荷，活塞桿直

9、徑按拉、壓強度計算油缸桿徑d:式中：F載荷力，N;（Ts一材料的許用屈服應力,MPagss;n安全系數(shù)，n21.4；一油缸桿徑，mmb）當活塞桿受到較大彎曲作用時，則按壓彎強度聯(lián)合計算油缸桿徑二二F.FymaxL_|AW式中：b活塞桿所受應力，MPa;2A一活塞桿截面積，mm,其中：實心活塞桿A=二d；4JT空心活塞桿A=d12-d14d1一活塞桿外徑，mmd2活塞桿空心直徑，mmFL3ymax-活塞桿取大撓度，mm,ymax=,其中3EIF載荷力，N;L一活塞桿完全伸出時，其外伸長度，E彈性模量，MPa碳鋼彈性模量取為d:mm；52.06X10；.4.I一慣性矩，mm,其中:、一二4實心活塞

10、桿I=一d1464空心活塞桿Idid；643W活塞桿斷面的抗彎模量，mm其中：實心活塞桿W=d1332空心活塞桿W=-df-d23321 根據(jù)速比要求計算油缸桿徑式中：呼一速比，即油缸兩端面積比，可按速比表進行選取。v2D2=2=22ViD2-d2將計算出的桿徑值圓整為油缸主要參數(shù)優(yōu)選表（附錄A）中油缸桿徑優(yōu)選值。6.1.4行程、安裝距確定1.1 油缸行程根據(jù)主機所要求的動作距離確定，推薦選用附錄A中的油缸主要參數(shù)優(yōu)選表中行程優(yōu)選值。1.1 安裝距由油缸在主機上安裝要求確定，與油缸各零部件的長度尺寸相適應。1 油缸安裝形式確定根據(jù)公況及其安裝環(huán)境選擇合適的油缸安裝形式，常用的共6種，見表二。表

11、2油缸安裝方式安裝方式特點應用耳劃、式1、耳環(huán)內(nèi)可配軸套或關節(jié)軸承，油缸可在垂直面內(nèi)擺動；2、有頭部耳環(huán)、尾部耳環(huán)、兩端耳環(huán)二種形式，尾部耳環(huán)型活塞桿受彎曲作用較大。應用最為廣泛法蘭式1、包括頭部法蘭、中間法蘭、尾部法蘭；形狀后方形和圓形兩種；2、頭部法蘭型安裝時，安裝螺釘受拉力較大；尾部法蘭型安裝螺釘受力較小。廣泛應用于主機支腿油缸等。校軸式1、包括頭部較軸、中間餃軸、尾部較軸；2、采用頭部較軸時，活塞桿受彎曲作用較??；中間較軸型次之；尾部較軸型最大。主要用于起重機油缸、環(huán)衛(wèi)車輛油缸、樁機油缸等。球頭式1、油缸可在一定空間范圍內(nèi)擺動；2、能減少作用囿不平整對油缸的影響。桿端球頭大量用于支腿油

12、缸；缸底端球頭附十泵車擺閥油缸及TG型套筒缸?？ú凼脚c主機部件采闈卡環(huán)連接。主要卅十宗車主油缸等。底座式1、包括徑向底座、軸向底座、切向底座；2、徑向底座型油缸受傾翻力矩較??；其余兩種較大。主要用于轉(zhuǎn)向油缸等。1 油缸內(nèi)部結(jié)構(gòu)確定1) 活塞與活塞桿連接方式a）螺紋連接常用的一種連接方式。防松措施采用將緊定螺釘涂抹螺紋緊固膠后鎖緊活塞。此種防松方法的缺點是配鉆時產(chǎn)生的碎屑不易清洗，建議采用內(nèi)螺紋式活塞防松的兩種新方法中提到的兩種防松措施。b）卡鍵連接制造安裝簡單方便；卡鍵的使用會影響活塞桿的局部強度，需校核卡鍵槽強度；制造時應嚴格控制各配合零件的長度尺寸，以免使得裝配時活塞與卡鍵之間出現(xiàn)間隙或配

13、合過緊現(xiàn)象；此種連接方式一般在桿徑較大時采用。如圖2所示。圖2c）整體結(jié)構(gòu)當缸徑較小、缸徑與桿徑的相差不大、活塞桿較短時采用；整體強度較前兩種好；減少了零件數(shù)量，利于加工。如圖3所示。圖31) 導向套與缸筒連接方式a)卡鍵連接結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕；安裝時注意避免密封圈被卡鍵槽及油孔邊緣擦傷；設計時請參考內(nèi)卡鍵連接式液壓油缸的優(yōu)化設計一文。b)螺紋連接在中小油缸中使用廣泛；缸筒上的安裝螺紋加工時確保與缸筒內(nèi)孔同心，裝配時注意防止密封圈扭曲和被螺紋刮傷；設計時請參考螺紋連接式缸筒與導向套設計及加工注意點。c)螺紋壓蓋連接結(jié)構(gòu)簡單，易保證裝配后的活塞桿與缸筒內(nèi)孔同心；因增加螺紋壓蓋，徑向尺寸稍大。如圖4

14、所示。圖4d)法蘭連接結(jié)構(gòu)較簡單，易加工，易裝卸，使用廣泛；徑向尺寸大，缸筒需增加焊法蘭工序，用厚料時原材料浪費大，成本較高。如圖5所示。-L，-J：一一LJJ口I.6.7 油缸密封系統(tǒng)確定油缸密封系統(tǒng)由動密封和靜密封兩部分組成。6.7.1 動密封動密封包括活塞密封和活塞桿密封兩類。6 活塞密封方式見表3。表3活塞密封方式油缸類型號封方式應用場合實例支撐油缸U形圈+格萊圈單向保壓嚴格SUMPS+CKW山形圈雙向保壓、尺寸緊湊SZHTPM-5山形圈+U形圈行程特別長的油缸SZHTPM-5+SUMPS支腿油缸U形圈+格萊圈單向保壓嚴格SUMPS+CKW山形圈雙向保壓、尺寸緊湊SZHTPM-5雙U形

15、圈（靠背裝）雙向保壓、大缸徑SUMPS+SUMPS推拉油缸格萊圈高壓、高速CKW組合圈高壓、高速、工況惡劣SZHSPGW-4轉(zhuǎn)向油缸格萊圈高壓、高速CKW組合圈高壓、高速、工況惡劣SZHSPGW-4山形圈雙桿雙作用油缸SZHTPM-5輔助油缸格萊圈高壓、高速CKW雙U形圈（靠背裝）雙向保壓、大缸徑SUMPS+SUMPS特殊油缸U形圈單作用缸、增壓缸SUMPS格萊圈多級缸CKW6 活塞桿密封方式見表4o表4活塞桿密封方式使用條件瓷、封方式實例P016MPaY形圈CKG16MPTP<25MPaY形圈+斯特封CKG+CKP>25MPaY形圈+擋圈+斯特封CKG+F4+CKS當對摩擦力要求

16、極其嚴格，例如伺服缸；動作頻率快、性能要求高，例如精密機床用油缸；工作行程較短時，經(jīng)常采用串聯(lián)斯特封的形式，如“CKS+CKSo當大型油缸承受高壓、高溫、重載，工作環(huán)境惡劣，對速度穩(wěn)定性要求不高時，采用V形密封件，如大型冶金設備用油缸。6 防塵密封方式見表5。表5防塵密封方式防塵方式圖例特點應用無骨架防塵圈結(jié)構(gòu)簡單，安裝方便，成本低，但易發(fā)生翻轉(zhuǎn)，防塵效果欠佳一裝在桿頭或缸底孔內(nèi)用于軸套防塵骨架防塵圈-1結(jié)構(gòu)簡單，安裝方便，成本較高工作環(huán)境較差情況下使用，如挖機油缸雙作用防塵圈結(jié)構(gòu)簡單，安裝方便，成本低，并兼有密封功能工作環(huán)境較好情況下使用，與串聯(lián)斯特封組合使用，效果尤佳防塵罩蒯,*f-4卜&

17、#39;B11.II/91*L-防塵效果好，成本低用于粉塵多的地方6.7.2 靜密封方式見表6。表6靜密封方式方式活塞靜密封裝1個O形圈，空間足夠時，*支2個導向套靜密封1、工作壓力16Mpa寸，2、工作壓力16Mpa寸，1妾1個，空間足夠，裝2個；加裝擋圈。導向套防水密封1、螺紋式導向套，在退力槽處米用1個。形圈作防水密封；2、卡鍵式導向套，在卡鍵擋圈上設計1個。形圈作防水密封。國外油缸的靜密封大量采用一種啞鈴形密封件，倒8字形，其實質(zhì)是兩個O形圈固結(jié)在一起，不用加擋圈，裝配時不會在溝槽里發(fā)生扭轉(zhuǎn)，穩(wěn)定性好，密封性能好，成本較低，設計時可考慮采用。6.8 油缸支撐系統(tǒng)確定6.8.1 支撐環(huán)材

18、料確定油缸支撐系統(tǒng)由活塞支撐和活塞桿支撐兩部分組成。常用的支撐環(huán)材料見表7。表7常用支撐環(huán)材料材料名稱特征應用聚甲醛耐疲勞強度、剛性曷,般尼龍,強度、硬度較局。自潤滑性、耐磨性、尺寸穩(wěn)定性較好，吸收雜質(zhì)顆粒的能力較夾布強，但不及聚四氟乙烯，/、耐高溫，價格低。油缸中應用較普遍，可承受f的載荷，無潤滑或少潤滑條件下仍能工作。夾布酚醛機械性能高，耐油性好，熱穩(wěn)定性好，使用溫度廣（-40135C）,但沖擊韌性低，質(zhì)脆。用于重載荷、油溫較高、活塞桿表向經(jīng)過熱處埋的油缸中，一般在有潤滑的條件下使用。填充聚四氟乙烯（F-4）自潤滑性好，耐熱，耐寒（-180250C）,摩擦系數(shù)極小，機械性能低，剛性差，流動

19、性大，可吸附一定的顆粒。用于輕載荷、側(cè)向力不大、行程較短、動作頻率較快、性能要求較局的場合，常作為油缸輔助支撐。鑄造銅合金（ZQAL9-4等）強度局，耐磨性、耐蝕性好，成本高用于重載、長行程、偏載大、性能要求局的油缸球磨鑄鐵（QT450等）強度局，耐磨性好，成本較低,但因其鑄造缺陷問題，易對油液形成污染重載荷、尺寸要求較緊湊的油缸中使用。無油軸承（三層復合自潤滑材料）該材料以鋼板為基體，青銅為中間層，以塑料為表面的自潤滑材料，既有金屬的剛性，又有塑料的自潤滑性，尺寸穩(wěn)定，干摩擦性能好，強度局，耐磨用在性能較高的場合（例如挖機油缸），可啟效地克服因支撐外材料而造成的爬行抖動。降低啟動壓力，是替代

20、非金屬支撐環(huán)的理想材料。設計時，應根據(jù)油缸實際使用工況選擇支撐環(huán)材料。a)工作時側(cè)向受力且缸徑360時，應在活塞外圓表面堆銅焊。如圖6所示。圖6(1環(huán)形墊圈槽，2活塞本體，3銅熔焊鍍層，4內(nèi)螺紋，5焊接工藝環(huán)槽)其制造工藝包括以下步驟：(1)在活塞本體外圓表面車環(huán)形墊圈槽和焊接工藝環(huán)槽；(2)在焊接工藝環(huán)槽上采用銅焊粘結(jié)劑和銅條在火焰槍的高溫條件下進行焊接，焊接溫度達到銅的熔點溫度，從而在焊接工藝環(huán)槽內(nèi)形成一層銅熔焊鍍層，并使銅熔焊鍍層高于活塞本體外圓表面0.8mm-1.2mm(優(yōu)選1mm)(3)通過精加工，使銅熔焊鍍層表面光清潔度達到設計要求；(4)在環(huán)形墊圈槽中安放起密封作用的橡膠墊圈。焊

21、接工藝環(huán)槽的結(jié)構(gòu)如圖7所示。通耳£寸也是圖7采用銅條焊層的活塞外圓表面的承載能力是一般普通支承環(huán)的8倍，普通聚四氟乙稀材料支承環(huán)支承能力約為15N/mrn,采用銅條焊層處理技術后的承載能力達到120N/mrn這種加工工藝使活塞表面成功獲得一層單邊厚度約3mm勺銅材料組織結(jié)構(gòu)，不管偏載的情況有多復雜，都能徹底解決液壓缸在運行時拉傷缸筒的問題，大大延長油缸的使用壽命。12b)工作時側(cè)向受力且桿徑200時，應考慮采用內(nèi)嵌銅套式導向套。如圖8、9所示。圖8(1緊定螺釘，2螺紋，3內(nèi)嵌銅套，4密封墊圈槽，5支撐環(huán)，6固定螺孔)(6緊定螺孔，13半圓形螺旋油槽，12導向套本體)如圖8、9所示，導

22、向套本體內(nèi)壁設有內(nèi)嵌銅套，內(nèi)嵌銅套外端設有緊定螺釘，內(nèi)嵌銅套內(nèi)表面設有螺旋油槽，內(nèi)嵌銅套內(nèi)表面的螺旋油槽截面為半圓形，螺距、槽深分別優(yōu)先為24mm0.8ms其制造工藝包括以下步驟：3.3 按圖紙要求加工好導向套本體；4.4 按圖紙要求加工青銅套，注意內(nèi)孔應留0.4-0.5mm左右的精加工量，外圓注意控制好尺寸，保證與導向套本體為過盈或過渡配合。5.5 用油壓機將銅套壓人導向套本體內(nèi)，端面打緊定螺釘；6.6 精車銅套內(nèi)孔，拉螺旋油槽。由于內(nèi)嵌銅套內(nèi)表面的螺旋油槽內(nèi)充滿了潤滑油，對活塞桿和內(nèi)嵌銅套的相對運動起到了潤滑作用，減少了活塞桿與內(nèi)嵌銅套內(nèi)表面之間的摩擦力，減少了活塞桿、內(nèi)嵌銅套和支撐環(huán)的單

23、邊磨損，削弱了單邊磨損效應；消除了滑動面間的斷油現(xiàn)象，解決了液壓油缸在側(cè)向載荷作用下的爬行和抖動問題，提高了活塞桿的最大載荷。c）工作時側(cè)向受力且桿徑V200時，可考慮采用SF-1無油軸承，特別是當桿徑小時，安裝較方便。6.5.2支撐環(huán)參數(shù)確定1） 支撐環(huán)厚度確定非金屬支撐環(huán)的厚度一般為2.5mm,銅支撐環(huán)厚度一般取5mm1） 支撐環(huán)寬度確定支撐環(huán)寬度的計算公式為：FcfI二dPr式中：T導向環(huán)寬度，mm；f安全系數(shù)，一般取2-3;d-活塞桿直徑，mm；2pri材料承載能力，N/mm;常用非金屬支撐環(huán)材料的Pr值：填充聚四氟乙烯-15;聚甲醛-60;酚醛夾布-90Fc一側(cè)向載荷，mm,a）對于

24、細長油缸，側(cè)向載荷主要由撓度引起f2l3Fc-3EIL1SDL1油缸取小導向長度，mm,L12+一；1202S一油缸工作行程，mm；D油缸缸徑，mm；其它參數(shù)參照6.1.3.1b）b）對于活塞桿為球頭或耳環(huán)（內(nèi)裝關節(jié)軸承）式時，F(xiàn)c=Fsin15°=0.26F。c）對于活塞桿為耳環(huán)（內(nèi)裝襯套）式時，它的側(cè)向載荷主要由以下兩部分組成:.耳環(huán)孔與銷軸間隙引起的側(cè)向力Feece見圖10。圖10由圖10可以得出:LL2牙Fce=Ftan=二L6單邊間隙，mm；F一載荷力，N;L一耳環(huán)寬度，mm由上式可以看出：側(cè)向力的大小與載荷、間隙成正比，與耳環(huán)寬度成反比。因此設計加工時，在保證安裝方便的前

25、提下，應盡量減少間隙、增加耳環(huán)寬度，以減少側(cè)向力。.耳環(huán)孔中心與活塞桿中心不垂直引起的側(cè)向力Feece見圖11。由圖11可以得出:Fce=Fztan:B一耳垂直度誤差偏角,F一銷軸對耳環(huán)的力，N;Fz一軸向分力，N;由上式可以看出：側(cè)向力與誤差偏角成正比，所以設計加工時，垂直度誤差應控制在0.05-0.1,以減少側(cè)向力。當耳環(huán)與活塞桿采用焊接時，耳環(huán)孔因留加工余量，待焊接后,6-712所示。圖12以活塞桿為基準加工到位；當耳環(huán)與活塞桿采用螺紋連接時，應控制螺紋加工精度為級，必要的時候，添加定位止口配合以保證垂直度要求。如圖1活塞桿2耳環(huán)添加定位止口的另外一個好處是：改善耳環(huán)的受力狀況。當耳環(huán)由

26、于偏載而受到較大彎矩作用的時候，把危險截面由原來的螺紋退刀槽A面轉(zhuǎn)移到了定位止口B面，大大提高了耳環(huán)的抗彎強度。綜上所述:Fc=FCeFCe般地，當導向套或活塞長度尺寸足夠時，支撐環(huán)寬度應盡量取大值，且至少安排兩道。為少支撐環(huán)種類規(guī)格，增強通用性，現(xiàn)規(guī)定如下:對于活塞支撐部分，見表8:表8活塞支撐環(huán)推薦寬度缸徑寬度40、50、636.170、80、90、100、1109.4125、140、150、160、18014.7200、22019.7250、280、32024.7360以上29.7（銅支撐劃、）或堆銅焊對于活塞桿支撐部分，見表9:表9活塞桿支撐環(huán)推薦寬度桿徑寬度20、22、25、28、3

27、2、366.1或SF-1無油軸承40、45、50、56、63、70、809.490、100、110、12514.7140、16019.7或SF-1無油軸承180、200、22024.7或鑲銅套250以上鑲銅套注：銅套的材料為ZCuAL10Fe3(ZQAL9-4)或ZCuPb10Sn106.6油缸其它裝置確定油缸其它裝置由緩沖裝置和排氣裝置兩部分組成。緩沖裝置確定當活塞速度達到0.1-0.3m/s時，可以考慮設置緩沖裝置；當活塞速度大于0.3m/s時,必須設置緩沖裝置。根據(jù)緩沖過程中油液通道是否改變其節(jié)流面積，緩沖裝置常分為恒節(jié)流型，變節(jié)流型和自調(diào)節(jié)流型三大類，其中恒節(jié)流型應用最為普遍。.6.1

28、.1恒節(jié)流型緩沖裝置恒節(jié)流型緩沖裝置包括以下兩種：圓柱頭環(huán)隙緩沖裝置見圖13。圖13工作原理：當lo開始進入導向套凹腔時，緩沖腔油液只能通過間隙8擠壓出去。因此,活塞受到一個很大的阻力，缸的運動速度v減慢。這種緩沖裝置的特點是：結(jié)構(gòu)簡單，開始緩沖時效果顯著，但整個緩沖過程中緩沖效果逐漸減弱；對零部件的加工精度要求高，特別是8值既不能太大也不能太小，太大無緩沖效果，太小則緩沖柱塞容易“憋勁”。適用于慣性較小、速度較低的場合。設計時，一般取8=0.1,其它緩沖參數(shù)按油缸緩沖設計計算進行設計選取。單向節(jié)流閥緩沖裝置見圖14。圖14工作原理：當緩沖柱塞進入缸蓋內(nèi)孔時，排油腔被封堵，油液只能通過節(jié)流閥排

29、油，排油腔緩沖壓力升高，使活塞制動減速。調(diào)節(jié)節(jié)流閥的通流面積，可以改變回油流量，從而改變活塞速度。單向閥的作用是當活塞返程時，能迅速向油缸供油，以避免活塞推力不足而啟動緩慢或困難的現(xiàn)象發(fā)生。由于安裝了節(jié)流閥，制動力可根據(jù)負載進行調(diào)節(jié)，因此適用范圍廣。但它同樣有圓柱形環(huán)隙式緩沖裝置的缺點，且加裝了單向節(jié)流閥，成本較圓柱頭環(huán)隙緩沖裝置高。設計時，緩沖柱塞與缸蓋應為滑動配合，8值應較圓柱頭環(huán)隙緩沖裝置小。在系列化的油缸設計中，由于事先無法知道活塞的運行速度以及運動部分的質(zhì)量和載荷，因此為了使結(jié)構(gòu)簡單，降低成本，多采用恒節(jié)流型緩沖裝置。尤其是單向節(jié)流閥緩沖裝置，應用更為普遍，如力士樂油缸。圖14為這種

30、裝置在拖泵擺閥油缸上的應用。.6.1.2變節(jié)流型緩沖裝置在恒節(jié)流緩沖裝置的基礎上，為了使節(jié)流面積隨緩沖行程的增大而減小，使動能的吸收更加均勻，通過改進緩沖柱塞，可實現(xiàn)變節(jié)流緩沖。常用的主要有拋物線、銃槽、圓錐形、雙圓錐形、兩級緩沖、多級缸筒、多孔柱塞等結(jié)構(gòu)型式。見圖15。（e）（a）拋物線（b）銃槽（c）階梯形（d）圓錐形（e）雙圓錐形（f）兩級緩沖（g）多孔缸筒（f）多孔柱塞圖15其中，（a）拋物線緩沖效果最好，需要數(shù)控機床或仿形車床加工，成本較高，應用較少；（b）節(jié)流槽形，直接由銃床銃出，加工方便，應用較多；（c）階梯形，車床上車出三個臺階，加工方便，緩沖壓力峰值較小，不及恒節(jié)流圓柱形的一

31、半，國外Parker油缸無桿腔緩沖經(jīng)常采用；（d）圓錐形，緩沖效果和階梯型差不多，應用較少；（e）雙圓錐形，緩沖效果好于圓錐形，挖機油缸上經(jīng)常采用；（f）多孔缸筒和（g）多孔柱塞用于對精度要求更高的液壓設備，合理布置小孔的數(shù)量和各排間的距離，緩沖效果可更接近于理想拋物線的水平。其中（g）多孔柱塞的原理已應用于我司客戶重慶新明和的產(chǎn)品設計中，并加以改進，后面將做重點介紹。圖16為節(jié)流槽和雙圓錐形組合的變節(jié)流型在挖機油缸上的應用。圖16從圖16可以看出，緩沖銷的形狀為雙圓錐形，并且銃出3條軸向溝槽，節(jié)流面積隨緩沖行程的增大而逐漸減小，緩沖壓力變化較平穩(wěn)，緩沖效果較好。17。有肝腔1623無桿腔45

32、7節(jié)流孔a）恒節(jié)流緩沖心桿腔【623無桿腫45節(jié)流和b變節(jié)流緩沖在重慶新明和油缸設計中，采用了一種新型的節(jié)流型緩沖裝置，見圖L活塞杯2缸筒王活塞4一圓雕形彈簧5一緩沖塊6軸阻擋匣工缸蓋圖17這種新型的節(jié)流緩沖機構(gòu)，根據(jù)應用場合的不同可設計成恒節(jié)流緩沖與變節(jié)流緩沖兩種型式，如圖17,在圖17a中，當活塞3向缸蓋7方向運動時，緩沖塊5在擋圈6和彈簧4的作用下也隨著活塞3向缸蓋方向運動。當緩沖塊與缸蓋平面復合時，無桿腔內(nèi)形成緩沖油腔。被封閉的油液只能從節(jié)流孔排出，從而實現(xiàn)節(jié)流緩沖。圖17b是在圖17a的基礎上加以改進的，在緩沖塊的進油管上增設小孔，當活塞3向缸蓋7方向運動時，通過改變節(jié)流孔的數(shù)量來改

33、變節(jié)流面積，從而達到變節(jié)流的效果。從圖17可以看出，當活塞反向運動時，活塞也不會因推力不足而產(chǎn)生起動緩慢或困難的現(xiàn)象。新型節(jié)流型緩沖裝置的特點：采用圓錐形彈簧與變節(jié)流緩沖結(jié)構(gòu)。圓錐形彈簧與圓柱形彈簧相比，具有較大的橫向穩(wěn)定性。振動頻率是變值，可防止共振現(xiàn)象的產(chǎn)生。避免了出現(xiàn)壓力脈沖和過高的緩沖腔壓力峰值，使壓力的變化為漸變過程；結(jié)構(gòu)緊湊。由于圓錐形彈簧的可壓縮性，節(jié)省了傳統(tǒng)緩沖柱塞的橫向尺寸，減少了緩沖行程。這一特點在結(jié)構(gòu)較緊湊的工程液壓缸中有非常大的優(yōu)勢；從圖17可以看出，這種緩沖裝置結(jié)構(gòu)簡單，加工性優(yōu)良，成本低。在以后的油缸設計中，此種緩沖裝置可以大力推廣。6.6,1.3浮動自調(diào)節(jié)流型緩沖

34、裝置通常有如下三種結(jié)構(gòu)：a）浮動圈式緩沖結(jié)構(gòu)見圖18。I.援沖柱墀.2-浮動節(jié)流陷，3-甘健.4-缶1簡加強群播圖18如圖18（a）所示，浮動圈式緩沖結(jié)構(gòu)主要由緩沖柱塞、浮動圈、卡鍵、缸蓋等組成。浮動圈為一圓環(huán)，采用青銅或40Cr制成，外徑比缸蓋內(nèi)孔小1mm厚度比安裝槽小1mm可以徑向和軸向浮動。緩沖柱塞為圓錐形，并銃有多條縱向斜槽，斜槽深度由前向后逐漸遞減，斜槽數(shù)一般為3條，材料應具有一定的硬度，一般采用40Cr經(jīng)表面淬火處理得到。浮動圈內(nèi)徑與緩沖柱塞外徑滑配。如圖18（b）、（c）所示，當緩沖柱塞1的頭部剛進入浮動圈2內(nèi)時（A向移動），節(jié)流面積較大，浮動圈2尚未移動，Pc壓力很低，此時，緩

35、沖柱塞1因慣性力的作用繼續(xù)前進，緩沖腔壓力Pc隨之上升，當Pc值達到一定數(shù)值以后，浮動圈2軸向移動，隨即靠位在缸蓋5的臺肩上，若活塞動能尚未被大部吸收，則緩沖柱塞繼續(xù)伸入浮動圈2內(nèi)，使油液幾乎全部通過斜槽排出，節(jié)流面積因斜槽深度的變化逐漸縮小，Pc值較平緩地維持在相應的數(shù)值間，活塞動能大量而均勻地被吸收，直至緩沖過程結(jié)束。當活塞反向運動時，見圖18（a）、（b）所示B向移動，工作壓力油將緩沖柱塞1和浮動圈2一齊推動，浮動圈2被推開后，油液不僅通過斜槽，還通過浮動圈的徑向浮動間隙和卡鍵的小孔流入缸筒，推動活塞，加速了返程運動的啟動，從而可取消恒節(jié)流型緩沖裝置中的快速補油單向閥。在液壓系統(tǒng)中，因各

36、種因素會引起油液溫度的升高，從而油液粘度隨之發(fā)生較大的減小，油液粘度下降后吸收能量會顯著減少，為此，恒節(jié)流型緩沖器和變節(jié)流型緩沖裝置的緩沖性能均會明顯下降；與此顯著不同的是浮動自調(diào)節(jié)流型緩沖裝置，油液粘度變化因素對其緩沖性能的影響很小，這是因為浮動圈的移動是取決于一定的Pc值。油液稠也好,稀也好，不達到一定的Pc值浮動圈2不移動，只有浮動圈2移動后才真正進一步產(chǎn)生緩沖作用，也就是緩沖柱塞真正開始了有效行程Sc,浮動圈2的移動快慢、時間、隨負載不同，而具一定的自動調(diào)節(jié)作用。浮動圈式緩沖結(jié)構(gòu)廣泛用于無桿腔的緩沖中，例如挖機油缸。b）浮動襯套式緩沖結(jié)構(gòu)見圖19。得動襯轅帽中肺恬塞1圖19如圖19所示

37、，與傳統(tǒng)圓柱頭環(huán)隙緩沖裝置相似，只是緩沖柱塞被浮動襯套取代。浮動襯套外徑與端蓋孔滑動配合，內(nèi)徑與活塞桿由較大間隙存在（單邊0.5mm）,且軸向尺寸也比襯套安裝槽尺寸短1mm使浮動襯套在活塞桿上可沿徑向和軸向作小范圍的運動。浮動襯套左端是光整平面，右端有若干通油槽。工作原理：當活塞向左運動進入緩沖行程時，通過端蓋與浮動襯套上的圓角，使浮動襯套自動對中，進入端蓋。進入端蓋后，油液只能通過襯套與活塞桿的間隙流出，使緩沖腔壓力上升，推動襯套向左運動，左端面與活塞桿臺階端面貼合，阻斷襯套與活塞桿間的油液流動，使油液只能從襯套與端蓋間的緩沖節(jié)流間隙流過，達到預期的緩沖效果。反向啟動時，油液從左腔進入液壓缸

38、，液壓力首先推動襯套向右運動，襯套右端貼在活塞上，油液可流經(jīng)襯套與活塞桿的間隙，從襯套右端上的通油槽流入緩沖腔，實現(xiàn)反向快速啟動。浮動襯套結(jié)構(gòu)如圖20。c）帶單向密封圈的浮動襯套式緩沖結(jié)構(gòu)見圖21。年劭村套圖20圖21如圖21所示，增加了一個單向密封圈，活塞桿上開有楔形溝槽，溝槽寬度相對于密封圈寬度是大很多的，單向密封圈的外徑與浮動襯套內(nèi)徑配合，內(nèi)徑與活塞桿溝槽有較大間隙,可在溝槽內(nèi)運動，浮動襯套左端開有通油槽。工作原理：進入緩沖行程后，油液通過襯套和單向密封圈與活塞桿的間隙流出，緩沖腔壓力上升，從而推動單向密封圈向右運動緊貼在溝槽右側(cè)楔形面上，油液流動受阻，只能通過襯套與端蓋間的緩沖節(jié)流通道

39、流出。反向啟動時，油壓先推動單向密封圈向左運動，打開浮動襯套與活塞桿形成的通油道，實現(xiàn)快速啟動。圖22為這種緩沖結(jié)構(gòu)在挖機動臂油缸上的腹沖羞阻尼密缸量覆沖間事圖22綜上所述，浮動自調(diào)節(jié)流型緩沖裝置有如下特點：有浮動件。浮動件可在徑向及軸向作適當?shù)倪\動。在徑向的運動，可用來彌補油缸因制造、使用出現(xiàn)的不同軸誤差。浮動件沿軸向運動到兩個極限位置，可改變油路的通斷情況，起著傳統(tǒng)緩沖結(jié)構(gòu)中的單向閥作用。采用傳統(tǒng)緩沖結(jié)構(gòu)的節(jié)流緩沖原理，可用原有成熟的緩沖設計方法。只要將襯套加工成不同的節(jié)流形式，如變截面的槽，沿軸向鉆若干節(jié)流孔等，就可達到不同的緩沖效果。設計、加工都極便利，且可靠。在設計時，應注意：由于存

40、在較大徑向間隙，應考慮浮動件進人緩沖行程的引導問題，解決浮動件的自動對中，浮動件與缸蓋的倒角高度應大于單邊徑向間隙。浮動件與安裝部位的間隙應適中，間隙太小，不能有效地補償不同軸及解決反向啟動問題，不利于充分發(fā)揮浮動緩沖的優(yōu)勢。間隙過大，不但會使浮動件進入緩沖行程時的引導出現(xiàn)困難，也會在緩沖起始過程中，浮動件作單向閥使用的單向關閉時間延長，影響緩沖有效行程。間隙一般取單邊0.5ms進人緩沖行程時，浮動件需沿軸向運動一定距離后，才能切斷浮動間隙內(nèi)的流動，進入緩沖節(jié)流，這時活塞已有一定位移，也就是說，浮動緩沖的上述優(yōu)點，是在略有犧牲緩沖行程的基礎上獲得的。為此，進行緩沖設計時，浮動緩沖結(jié)構(gòu)的緩沖行程

41、應比傳統(tǒng)緩沖結(jié)構(gòu)的行程長一些。正式由于浮動緩沖的上述優(yōu)點，要求在今后設計中，盡量采用此種緩沖結(jié)構(gòu)。除了節(jié)流型緩沖裝置外，常用的還有彈簧緩沖裝置和卸壓緩沖裝置，下面作簡要介紹。彈簧緩沖裝置節(jié)流型緩沖裝置和彈簧緩沖裝置都是利用能量轉(zhuǎn)換方法來實現(xiàn)緩沖，不同的是，節(jié)流型緩沖裝置是將動能轉(zhuǎn)換成油液的熱能，再隨油液流動流回油箱；而彈簧緩沖裝置則是動能轉(zhuǎn)換成彈簧壓力能。由于活塞的運行速度以及運動部分的質(zhì)量和載荷通常很大，因此，需要彈簧有很大的剛度，才能盡可能多的吸收掉動能，這必然給裝配帶來困難；在實際應用中，因負載等工作參數(shù)及使用條件、環(huán)境等的不可預知性，很難對彈簧參數(shù)進行精確計算，彈簧的緩沖效果同樣不可預

42、知；由于國內(nèi)彈簧材料以及熱處理等方面的缺陷，彈簧緩沖裝置的壽命通常很短。因此，在設計中除客戶要求（并提供彈簧相應參數(shù)）外，盡量不要采用。卸壓緩沖裝置當活塞運動到終端，使油缸高壓腔油液流回油箱的緩沖方法，稱為卸荷緩沖法，見圖23。611-節(jié)漉孔2-節(jié)流閥3-緩沖腔小活塞”密封盥6-油口ffl23如圖23所示，當活塞4向左側(cè)運動時，且活塞4左側(cè)端面未經(jīng)過節(jié)流孔1,無桿腔泄壓，腔內(nèi)壓力無法打開單向閥2,從而油液無法從節(jié)流孔1經(jīng)過油管抵達緩沖腔3,此時無桿腔無緩沖效果。但當圖示位置活塞4右側(cè)端面經(jīng)過節(jié)流孔1時，有桿腔油液壓力大于單向閥的開啟壓力，（單向閥的開啟壓力通常設定很小的壓力值具體根據(jù)系統(tǒng)壓力而

43、定）。單向閥2開啟，油液通過節(jié)流孔1經(jīng)過油管進人緩沖腔（高壓腔與低壓腔相通），同時作用在活塞4上，阻止活塞4向終端運動，從而達到緩沖的目的。圖24為卸壓緩沖裝置在混凝土泵車主油缸上的應用。L活塞工。K圈立活塞環(huán)4.活塞用導向帶5.缸體M活塞FF7.導向套機Du您9壓蓋10.防空圈II.斯特拉IZV型盥合密對13,17.單向閥14、15.覲沖油管用球閥圖2d主油卻給構(gòu)圖在我司客戶重慶新明和的同步缸設計中，也應用到了卸壓緩沖裝置，工作原理同上。以上對常用緩沖裝置進行了詳細闡述，其中浮動式緩沖裝置和變節(jié)流型緩沖裝置應是往后我司油缸設計中優(yōu)先采用的（客戶有具體要求的除外）。6.6.2排氣裝置確定國內(nèi)雙

44、作用油缸一般未設置排氣裝置，試壓時直接通過油口排氣；靠重力回程的多級套筒缸一般應單獨設置排氣口，并用螺塞與組合墊密封好。國外油缸常用的排氣裝置還有緊定螺釘與鋼球組合的形式。油缸內(nèi)部油路及其接口件確定油缸進出油方式確定油缸內(nèi)部油路取決于進出油孔的位置。進出油孔位置一般布置在缸筒尾部（含缸底）、缸筒頭部及活塞桿頭部3個部位。油缸的進出油方式有3種：缸筒兩端進出油；缸筒、活塞桿分別進出油；活塞桿進出油。油路接件確定為避免缸筒焊接變形，油缸上應盡可能減少油路接口件的焊接，原則上不允許有過油鋼管的焊接。油路接口件包括以下5種：.油咀一通過螺紋與外部油管接頭相連；.油口一通過螺紋與外部油管接頭相連，螺紋與

45、油孔成90。；.油塊一通過標準法蘭和螺釘固緊油管，與外部油路連接；.閥座一直接與平衡閥（液壓鎖）相連接；.油座一油管的中間過渡接口件。油缸裝配總圖繪制規(guī)范總圖中包括的內(nèi)容a）應具有足以表明裝配結(jié)構(gòu)和位置關系的主視圖及其它視圖。必要時，畫出油缸與外部連接件的連接示意圖；b）油缸的主要參數(shù)（如：缸徑、桿徑、行程、安裝距、工作壓力、試驗壓力等）；c）主要裝配尺寸和關鍵零部件之間的配合尺寸；d）需要在裝配時加工保證的尺寸、公差和其它要求；e）油缸外形輪廓尺寸；f）技術要求和零部件明細表?？倛D繪制規(guī)范繪制總圖時，在執(zhí)行國家制圖標準的同時，另特殊規(guī)范如表10所示。表10總圖繪制要求項目內(nèi)谷或小思圖主視圖放

46、置要求缸底端至于圖紙左側(cè)，桿頭端至于圖紙右側(cè)主要參數(shù)放置位置置于裝配總圖右上角，緊靠圖幅邊框，如右圖所示主參數(shù)表缸徑/mm內(nèi)容缸徑桿徑行程安裝距工作壓力試驗壓力起動壓力內(nèi)泄露量桿徑/mm行程/mm安裝距/mm工作壓力/MPa試驗壓力/MPa起動壓力/MPa內(nèi)泄露量MPa/5min尺寸標注重要尺寸（附公差）主尺寸缸徑、桿徑、行程、安裝距等裝配尺寸.關鍵零部件之間的配合尺寸：活塞與活塞桿的配合尺寸、導向套與缸筒的配合尺寸等。.重要的相對位置尺寸：油路接口件相對于缸筒的位置尺寸等。安裝尺寸耳環(huán)安裝孔尺寸、法蘭安裝孔尺寸、較軸安裝尺寸、安裝螺紋尺寸、球頭直徑等外形尺寸油缸外形輪廓尺寸零件編號標注樣式在

47、指引線的水平線上注寫序號排列順序1）所有零部件必須按照順時針方向編號，并排列整齊；2）自制件與外購件（標準件、密封件等）采用分層排序；3）焊接件、組合件只占用一個序號，各子件在裝配圖中不單獨列序；4）對稱件應各自列序并命名，不得公用一個序號；5）部分件如卡鍵等均以整體名義列序，數(shù)量為1。明細表內(nèi)容要求1）借用件應在備注欄注明，被借用產(chǎn)品應是本企業(yè)在制成熟產(chǎn)品，不得借用試制產(chǎn)品或一次性產(chǎn)品；2）無圖件應注明，密封件應標注制造廠家；3）零件單件凈重。技術要求計中田1）參照國家標準規(guī)定；2）各條內(nèi)容以分號隔開，最后以句號結(jié)尾。通用要求.裝配前各零件必須清洗干凈，不得有飛邊、毛刺、焊渣、鐵銹等殘留物質(zhì)

48、；各滑動表面/、允許有碰傷、損傷、和劃傷等缺陷；.所有密封件密封表面不允許有掛傷、擦傷、拉毛等缺項；.序號（）緊定螺釘裝配前應涂抹螺紋鎖固膠，裝配后點挪防松；試驗檢測4.裝配完成后，按標準GB/T15622-2005液壓缸試驗方法進行試驗（應注明試驗的壓力、持續(xù)時間、應達到的目的）；防護要求5.油缸試驗合格后應將腔內(nèi)油液排盡，密封好所有油口；涂裝要求6.外露配合面涂油防銹，非配合面先涂（）底漆，再涂（）面漆；特殊要求7.如標記的位置及標記內(nèi)容，出廠運輸防護要求等。7油缸標準零件設計7.1缸筒設計設計要求見表11。表11缸筒設計要求項目設計要求示意圖定義形成油缸密封腔體的主零件，活塞的運行通道命

49、名見油缸標準零件命名規(guī)范（附錄D）設計原則1、缸徑一般由客戶提供，如客戶未提供，則應根據(jù)所提供的參數(shù)計算并圓整至油缸主參數(shù)優(yōu)選表（附錄A）中油缸缸徑系列優(yōu)選值；2、缸徑確定后，以缸徑、工作壓力等為設計依據(jù)，根據(jù)標準QB/HC00-2013液壓缸設計計算計算出缸筒壁厚和外徑理論值，對照缸筒材料規(guī)格優(yōu)選表（附錄B）確定油缸外徑、選擇合適的標準材料規(guī)格；3、缸筒外圓原則上不加工（三種情況除外：a、有減重要求的；b、與其它零件如較軸、法蘭等有配合要求的配合面；c、客戶提供原圖外徑與標準材料有出入且不可協(xié)調(diào)時）4、缸筒內(nèi)孔一般不鍍銘，但當活塞上裝有活塞環(huán)或工作介質(zhì)為油水混合時，需鍍銘以提高G）設計;耐磨

50、和耐腐蝕性能，且鍍銘前缸筒需琦磨處理以提高銘層附著力（如泵車主油缸）；5、缸尾端焊接剖口按環(huán)縫焊接坡口設計規(guī)范（附錄6、根據(jù)缸徑選擇選擇缸筒頭部結(jié)構(gòu)形式:1）缸徑v90時，只采用螺紋結(jié)構(gòu)（一般內(nèi)螺紋，缸筒壁厚薄時采用外螺紋）；2）90W缸徑v125時，采用卡鍵式或內(nèi)螺紋結(jié)構(gòu)；3）125W缸徑w200時，采用卡鍵式或內(nèi)螺紋結(jié)構(gòu)（應增加臺階孔或采用分體式）；4）200缸徑w320時，采用卡鍵式結(jié)構(gòu)；5）缸徑320時，采用法蘭式結(jié)構(gòu)。7、當缸筒上油路接口件為油咀時，油孔直徑根據(jù)油咀大小選擇:1)M14X1.5或G1/4,孔徑取()6或48,依缸徑大小而定;2)M18X1.5或G3/8,孔徑取。10;

51、3)M22X1.5或G1/2,孔徑取()12;設計原則4)M27X2或G3/4,孔徑取()16;5)M33X2或G1,孔徑取420;6)M42X2或G1-1/4,孔徑取()25;7)M48X2或G1-1/2,孔徑取()30;8)M50X2,孔徑取()32;9)M60X2或G2孔徑取438。當缸筒上油路接口件為油塊或閥座時，缸筒油孔直徑不應小于油路接口件孔的直徑;缸筒上油管的通徑同樣不能小于油路接口件孔的直徑，且管的壁厚1.5。8、油孔內(nèi)側(cè)須倒圓R0.5并拋光，且當缸筒車有臺階孔時，盡量使油孔與臺階孔相交；9、配置螺紋式導向套時，須在缸筒上設計螺紋防水裝置及導向套防松裝置；10、缸頭端密封件入口

52、處必須倒角20°并拋光R0.5,表面光潔度Ra1.6,倒角寬度為:1）缸徑W40時，寬度取3;3）125缸彳至320時，寬度取6-8;2）40缸徑W125時，寬度取5;4）缸徑320時，寬度取10。11、缸筒上油孔處應鉤平，以便于油咀或油管的焊接;12、同缸徑、同外徑、同結(jié)構(gòu)類型的缸筒，除長度尺寸外，其余應完全相同;13、缸筒材料為45時一般不調(diào)質(zhì)，如需調(diào)質(zhì)，調(diào)質(zhì)硬度：225HB-255HB;27SiMn材料均須設計原則調(diào)質(zhì)，調(diào)質(zhì)硬度：255HB-285HB;缸筒上焊有大型結(jié)構(gòu)件時，應焊后整體調(diào)質(zhì)。14、缸筒上焊有油路接口件（閥座不直接與缸筒過油孔相通時除外）或大型結(jié)構(gòu)件時，應焊后加工內(nèi)孔；對未安排調(diào)質(zhì)的缸筒，大型結(jié)構(gòu)件焊后應保溫（局部）回火去除應力。1、采用20、45、16Mn27SiMn四種材質(zhì)。材料2、材料規(guī)格從缸筒材料規(guī)格優(yōu)選表（附錄B）中選取