鋁合金網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)盤式節(jié)點(diǎn)受力性能試驗(yàn)

1、.2 0 1 4 年 9 月第 30 卷 第 5 期沈 陽(yáng) 建 筑 大 學(xué) 學(xué) 報(bào) ( 自 然 科 學(xué) 版 )Journal of Shenyang Jianzhu University ( Natural Science)Sep2014Vol 30 ，No 5*;文章編號(hào): 2095 1922( 2014) 05 0769 09doi: 10 11717 / j issn: 2095 1922 2014 05 01鋁合金網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)盤式節(jié)點(diǎn)受力性能試驗(yàn)王元清1 ，柳曉晨1 ，石永久1 ，尹建2 ，歐陽(yáng)元文2( 1 清華大學(xué)土木工程安全與耐久教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100084;2 上海通正鋁業(yè)工

2、程技術(shù)有限公司，上海 200949)摘 要: 目的 研究鋁合金盤式節(jié)點(diǎn)的抗彎剛度和強(qiáng)度性能，分析盤式節(jié)點(diǎn)的受力機(jī) 理和破壞模態(tài)，獲取盤式節(jié)點(diǎn)在純彎受力狀態(tài)下的彎矩 轉(zhuǎn)角曲線及關(guān)鍵部位的應(yīng) 變狀態(tài)和變形情況 方法 對(duì) 3 種不同尺寸的鋁合金盤式節(jié)點(diǎn)試件進(jìn)行靜力加載試 驗(yàn)，結(jié)合通用有限元程序 ABAQUS 對(duì)加載過程進(jìn)行有限元模擬 靜力加載試驗(yàn)將試 件端部連梁簡(jiǎn)支，對(duì)節(jié)點(diǎn)區(qū)中心豎向加載，并利用應(yīng)變片和位移計(jì)測(cè)量試件關(guān)鍵部位 的應(yīng)變狀態(tài)和變形情況 結(jié)果 鋁合金盤式節(jié)點(diǎn)平面外的抗彎剛度較大，節(jié)點(diǎn)延性不 高 連梁下翼緣螺栓孔處截面是節(jié)點(diǎn)的薄弱部位，破壞形式為脆性斷裂破壞，破壞前 無(wú)明顯征兆 結(jié)論 有限元

3、模型可以較為準(zhǔn)確地模擬試驗(yàn)過程，模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果 吻合較好關(guān)鍵詞: 鋁合金網(wǎng)殼; 盤式節(jié)點(diǎn); 靜力試驗(yàn); 受彎性能; 有限元分析中圖分類號(hào): TU395文獻(xiàn)標(biāo)志碼: AExperimental Study on Mechanical Performance of TEMCO Joints in Aluminum Alloy Shell StructuresWANG Yuanqing1 ，LIU Xiaochen1 ，SHI Yongjiu1 ，YIN Jian2 ，OUYANG Yuanwen2( 1 Key Lab of Civil Eng Safety and Durability of

4、 China Education Ministry，Tsinghua University，Beijing，China， 100084; 2 Shanghai Tongzheng Aluminum Industry LTD ，Shanghai，China，200949)Abstract: In order to study the mechanical behavior，flexure rigidity，flexure strength and failure mode of TEMCO joints used in aluminum alloy shell structures，experi

5、ments on TEMCO joints with 3 different dimensions under static load were conducted A simply supported beam connected by a TEMCO joint with a vertical applied load at the center of the joint region was tested Strain gages and displacement meters were used to measure the stresses and strains at a key

6、position With the help of software ABAQUS，a finite element model was built to simulate the loading process收稿日期: 2014 05 20基金項(xiàng)目: 國(guó)家十二五科技支撐計(jì)劃項(xiàng)目 ( 2012BAJ16B05 ) ; 高 等學(xué)校博士學(xué)科點(diǎn)專項(xiàng)科研基金 ( 20110002130002)作者簡(jiǎn)介: 王元清( 1963) ，男，教授，博士，主要從事鋼結(jié)構(gòu)研究Obtained data show that the simulation results are closed to the resul

7、ts of test It is found that the out-plane flexural rigidity of TEMCO joint is good，but the node ductility is poor The bottom flange of beam where bolt holes arranged is the weak part There are no obvious signs before fail- ure，w hich shows characteristics of brittle failure Based on the results of s

8、tatic test and finite analy- sis，it is suggested that the thickness of the flange plate and numbers of the bolt should be increased and the bottom flange of the beam where bolt holes arranged should be strengthened to improve performance of the jointKey words: aluminum alloy shell structure; TEMCO j

9、oint; flexural behavior; finite element analy- sis鋁合金材料本身自重輕、抗腐蝕能力強(qiáng)、 生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)化程度高，特別適用于大跨度空間1 2盤式節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)和應(yīng)用提供借鑒1試驗(yàn)結(jié)構(gòu)形式 國(guó)外從 20 世紀(jì) 40 年代開始對(duì)鋁合金的材料特性、構(gòu)件計(jì)算、連接設(shè)計(jì)、 防火設(shè)計(jì)及整體計(jì)算方面的研究取得較多成 果1 目前我國(guó)已建和在建的鋁合金結(jié)構(gòu)主 要有 3 種類型: 單層球面網(wǎng)殼、螺栓球節(jié)點(diǎn)網(wǎng) 架和雙層網(wǎng)殼 鋁合金結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)主要采用以 下類型: 盤式節(jié)點(diǎn)、鑄鋁節(jié)點(diǎn)、鼓式節(jié)點(diǎn)、螺栓 球節(jié) 點(diǎn)以及雙層網(wǎng) 殼中的螺栓連接節(jié)點(diǎn) 等3 5 國(guó)內(nèi)外學(xué)者的研究主要集中于節(jié)點(diǎn) 的

10、 有 限 元 分 析、施 工 技 術(shù) 及 工 程 設(shè) 計(jì)3 7，9 18，對(duì)于節(jié)點(diǎn)受力性能 和破壞機(jī)理 的相關(guān)試驗(yàn)研究仍然較少 因此，筆者對(duì) 3 種 不同尺寸的鋁合金盤式節(jié)點(diǎn)試件進(jìn)行靜力加 載試驗(yàn)，試驗(yàn)將試件簡(jiǎn)支，對(duì)中心豎向加載， 并利用應(yīng)變片和位移計(jì)測(cè)量試件關(guān)鍵部位的 應(yīng)變狀態(tài)和變形情況，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果分析鋁 合金盤式節(jié)點(diǎn)的抗彎剛度和強(qiáng)度性能、分析 盤式節(jié)點(diǎn)的受力機(jī)理和破壞模式，為鋁合金1 1節(jié)點(diǎn)試件試驗(yàn)由鋁合金蓋板、工字型截面桿件和 緊固螺栓 3 部分組成 按桿件工字型截面和 鋁合金蓋板尺寸不同，共設(shè)計(jì) 3 個(gè)鋁合金盤 式節(jié)點(diǎn)試件，編號(hào)為: JD1、JD2 和 JD3 工字 型桿件截面參數(shù)及

11、鋁合金蓋板半徑 如表 1 所示，桿端詳圖及節(jié)點(diǎn)裝配圖如圖 1 所示 其 中，h 為截面高度，b 為截面寬度，tw 為腹板 厚度，tf 為翼緣厚度，L b 為實(shí)際工程中梁的 長(zhǎng)度表 1 試件工字型截面及鋁合金蓋板參數(shù)Table 1 Parameters of aluminium members and alum inum allo y plate 試件編號(hào) h / m m b / m m tw / m m tf / m m L b / m / m m JD12801607104227. 5JD23502008104227. 5 JD34502008104255 圖 1 桿端詳圖及節(jié)點(diǎn)裝配圖Fig

12、. 1 Details and node assembly drawing of specimens工字型截面桿件和鋁合金蓋板采用牌號(hào)為 6061 的固溶熱處理 + 人工時(shí)效 T6 型鋁合金板 為得到準(zhǔn)確的力學(xué)性能參數(shù)，對(duì) 3 個(gè)試 件的腹板和翼緣所用 6061 T6 型鋁合金板 材分別進(jìn)行材性試驗(yàn)，利用 Steihnardt 簡(jiǎn)化法 計(jì)算得到的 n 值，與試驗(yàn)曲線吻合較好，試驗(yàn) 結(jié)果如表 2 所示表 2 6061 T6 型鋁合金材性試驗(yàn)結(jié)果試件編號(hào)JD1 加權(quán)平均值彈性模量 E / M Pa 71 649屈服強(qiáng)度f(wàn)0. 2 / M Pa 262. 4極限強(qiáng)度f(wàn)u / M Pa 294. 0n

13、26. 2JD2 加權(quán)平均值71 506254. 7290. 525. 5JD3 加權(quán)平均值68 666240. 0274. 824. 0Table 2 Material test results of 6061-T6 aluminium alloy1 2 試驗(yàn)裝置試驗(yàn)加載裝置由油壓千斤頂、門式反力 架和夾支鉸支座 3 部分組成，裝置如圖 2 所 示 為避免千斤頂作用于蓋板頂部突起的螺 栓，在蓋板中部受千斤頂作用的圓形區(qū)域涂 抹砂漿，使節(jié)點(diǎn)盤均勻受力試件兩端由夾支鉸支座固定，夾支鉸支 座構(gòu)造如圖 3 所示 桿件端部?jī)蓚?cè)由支座鋼 板夾住限制其扭轉(zhuǎn) 底部支承于剛性圓桿，可 保證桿件在主平面自由轉(zhuǎn)動(dòng)

14、 上部不加約束， 即桿件可自由彎曲和翹曲但不發(fā)生扭轉(zhuǎn)圖 2 試驗(yàn)加載裝置圖Fig. 2 Experiment device1 3試驗(yàn)方法及量測(cè)技術(shù)1 3 1加載方法圖 3 夾支鉸支座圖Fig. 3 Support used in the experiment加載在中心節(jié)點(diǎn)區(qū)上方施加豎向靜力荷載， 以模擬節(jié)點(diǎn)受平面外彎矩作用的受力狀態(tài)試驗(yàn)采用靜力單調(diào)加載方法對(duì)節(jié)點(diǎn)及對(duì) 向兩桿加載，使用油壓千斤頂和門式反力架為實(shí)現(xiàn)物理對(duì)中、消除縫隙、減小數(shù)據(jù)擾動(dòng)， 對(duì)每個(gè)試件正式加載之前首先進(jìn)行預(yù)加載，預(yù)加載荷載取理論承載力的 10% 預(yù)加載 后，采用連續(xù)加載 連續(xù)采集方案，控制千斤 頂油壓以應(yīng)力控制加載，當(dāng)構(gòu)件

15、已部分進(jìn)入 塑性后，應(yīng)盡量減小加載速率，采用應(yīng)變控制 加載，使塑性應(yīng)變充分發(fā)展，荷載下降 10% 左右或構(gòu)件破壞無(wú)法繼續(xù)承載可結(jié)束試驗(yàn)， 具體加載方案如表 3 所示表 3 加載方案Table 3 Loading schemesJD10 170170 無(wú)法承載JD20 300300 無(wú)法承載JD30 300300 無(wú)法承載 試件編號(hào)應(yīng)力控制加載 / kN 應(yīng)變控制加載 / kN 1 3 2測(cè)點(diǎn)布置 試驗(yàn)采用應(yīng)變片和應(yīng)變花測(cè)量試件關(guān)鍵位置的應(yīng)變，同時(shí)布置位移傳感器測(cè)量節(jié)點(diǎn) 區(qū)和桿件的變形 位移計(jì) D1 布置于下節(jié)點(diǎn) 板下表面中心，用于測(cè)試節(jié)點(diǎn)板中心的位移， 進(jìn)而了解節(jié)點(diǎn)板局部的凹陷和鼓曲 情 況;

16、 D2、D3 用于直接測(cè)量桿件變形，進(jìn)而計(jì)算節(jié) 點(diǎn)轉(zhuǎn)角，得到節(jié)點(diǎn) 彎矩 轉(zhuǎn)角曲線; D4、D5 用于測(cè)量?jī)蓚€(gè)支座的位移情況; D6、D7 用于 測(cè)量桿件端截面轉(zhuǎn)角 試驗(yàn)應(yīng)變片和位移計(jì) 布置圖如圖 4 所示圖 4 試驗(yàn)應(yīng)變片和位移計(jì)布置圖Fig. 4 Layout of strain gages and displacement meters矩作用逐漸增大，且距離荷載作用位置越近，2試驗(yàn)結(jié)果及分析2 1試件破壞形態(tài)蓋板中心受靜力荷載作用，試件平面外 受彎 隨靜力荷載逐漸增大，試件受平面外彎平面外彎矩作用越大 鋁合金桿件下翼緣受 拉，加載到極限荷載時(shí)，鋁合金桿件下翼緣與 蓋板連接的螺栓孔處被拉斷，

17、發(fā)出巨大響聲， 斷面為一個(gè)與桿件成 45°的斜面，如圖 5 所示 圖 5 節(jié)點(diǎn)破壞截面Fig. 5 Failure modes of specimen node2 2試驗(yàn)結(jié)果分析2 2 1應(yīng)力分布 由鋁合金桿件腹板部分應(yīng)變片數(shù)據(jù)整理得鋁合金桿件腹板在跨中集中荷載 P 分別為 Pu /5、2Pu /5、3Pu /5、4Pu /5、Pu ( Pu 為跨中 集中加載極限承載力) 時(shí)的應(yīng)力分布如圖 6 所示 其中 y 為測(cè)量點(diǎn)到截面強(qiáng)軸的距離，h 為腹板高度圖 6 腹板應(yīng)力分布Fig. 6 Stress distributions of webs由節(jié)點(diǎn)蓋板部分應(yīng)變片和應(yīng)變花數(shù)據(jù)整 理得節(jié)點(diǎn)試

18、件在 Pu /5、2Pu /5、3Pu /5、4Pu /5、 Pu 荷載作用下，蓋板邊緣應(yīng)力分布如圖 7 所 示 其中 為邊緣測(cè)點(diǎn) 蓋板中心連線與 oa所成角度，如圖 4( a) 所示由圖 6、圖 7 可知腹板及蓋板應(yīng)力分布 隨加載過程的變化: 節(jié)點(diǎn)破壞時(shí)，腹板仍處于 彈性狀態(tài)，應(yīng)力分布規(guī)律基本滿足平截面假 圖 7 蓋板應(yīng)力分布Fig. 7 Stress distributions of plates定; 試驗(yàn)加載至 Pu /5 時(shí)，蓋板各測(cè)點(diǎn)應(yīng)力大 致相同，蓋板應(yīng)力分布較均勻; 繼續(xù)加載至 Pu 的過程中，出現(xiàn)應(yīng)力較大測(cè)點(diǎn)，蓋板應(yīng)力 分布不均勻; 應(yīng)力較大測(cè)點(diǎn)大部分出 現(xiàn) 在 = 0

19、6;、30°、150° 及 180° 即桿件與蓋板相連 處; = 0°和 180°處應(yīng)力出現(xiàn)反號(hào)，可能是螺栓群的作用引起的。2 2 2荷載位移曲線 由試驗(yàn)所得基本數(shù)據(jù)整理得試驗(yàn)加載的荷載 P 節(jié)點(diǎn)盤中心位移 1 曲線如圖 8 所示 試件 JD1、JD2、JD3 的極限承載力分別為207. 359 kN、356. 078 kN、450. 443 kN 2 2 3節(jié)點(diǎn)剛度評(píng)價(jià)圖 8 試驗(yàn)加載 P 1 曲線Fig. 8 Load displacement P 1 curves式中: F 為豎向荷載值，L 為節(jié)點(diǎn)盤中心到支節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度是評(píng)價(jià)節(jié)點(diǎn)剛度的重

20、要參數(shù)，歐洲規(guī)范 Eurocode 3 規(guī)定8: 初始轉(zhuǎn)動(dòng) 剛度 Sj，ini 定義為彎矩轉(zhuǎn)角曲線彈性段的斜座處的距離節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角定義為節(jié)點(diǎn)與桿件的相對(duì)轉(zhuǎn) 角，試驗(yàn)中節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角 為率，由于節(jié)點(diǎn)的彎矩 轉(zhuǎn)角曲線為非線性，規(guī) 范規(guī)定 Sj，ini 可取節(jié)點(diǎn)彎矩為塑性受彎承載力 = |1 3r3 5L0|=|1 2r2 4| L0的 2 /3 即 2 /3Mj，d 時(shí)的割線斜率試驗(yàn)所得三個(gè)節(jié)點(diǎn)試件彎矩 轉(zhuǎn)角曲線 如圖 9 所示 節(jié)點(diǎn)彎矩 M 為M = FL /2( 1)( 2)式中: 1 5 為對(duì)應(yīng) 1 5 號(hào)位移計(jì)所測(cè)位 移，r 為節(jié)點(diǎn)盤半徑，L0 為節(jié)點(diǎn)盤邊緣到支座處的距離 圖 9 節(jié)點(diǎn)試件彎矩 轉(zhuǎn)角

21、 M 曲線Fig. 9 Moment rotation curves of specimen node根據(jù)材料性質(zhì)、截面信息，由式 Mj，d = f0. 2 ·Wpx ( Wpx 為截面繞 x 軸的塑性截面抵抗 矩) 求得試驗(yàn)鋁合金桿件的塑性受彎承載力Mj，d 由彎矩 轉(zhuǎn)角實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)曲線查得節(jié)點(diǎn) 彎矩 2 /3Mj，d 對(duì)應(yīng)的節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角 0 并計(jì)算初始 轉(zhuǎn)動(dòng)剛度 Sj，ini ，計(jì)算過程及結(jié)果如表 4 所示表 4 鋁合金節(jié)點(diǎn)塑性受彎承載力、節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角及初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度計(jì)算Table 4 Calculated results of moment resistance M j，d ，rotatio

22、n 0 and initial rotational stiffness Sj，ini試件編號(hào)f0. 2 / MPaWpx /105 mm3Mj，d /( kN·m)L / mmr / mmL0 /mm2 /3Mj，d /( kN·m)0 / radSj，ini /( kN·m·rad 1 )JD1262. 45. 50144. 321463227. 51235. 596. 820. 01217983JD2254. 78. 98228. 7214632551208152. 960. 009016961JD3240. 012. 50300. 0014632

23、551208199. 260. 0103193633與有限元結(jié)果對(duì)比采用 ABAQUS 6 9 1 根據(jù)節(jié)點(diǎn)對(duì)稱性 建立四分之一節(jié)點(diǎn)模型3 1局部應(yīng)力有限元計(jì)算可得節(jié)點(diǎn)蓋板、桿件各部分 應(yīng)力云圖如圖 10、圖 11 所示 由 von Mises 應(yīng)力云圖可知: 上蓋板中心部分應(yīng)力較大 上 下蓋板與螺栓孔連接部位出現(xiàn)一定的應(yīng)力集 中，應(yīng)力集中區(qū)域位于長(zhǎng)肢桿件與蓋板相連 的螺栓孔處 件靠近蓋板端部下翼緣應(yīng)力大 于上翼緣應(yīng)力，上下翼緣螺栓孔處均出現(xiàn)應(yīng) 力集中區(qū)域，與試驗(yàn)試件破壞模式相吻合 3 2荷載位移曲線對(duì)比根據(jù)有限元模擬結(jié)果數(shù)據(jù)繪制 3 個(gè)試件 荷載 節(jié)點(diǎn)盤中心位移 P 1 曲線、彎矩 轉(zhuǎn)角 M

24、 曲線及極限承載力，并與試驗(yàn)結(jié)圖 10 蓋板應(yīng)力分布Fig. 10 Stress distribution of the plate圖 11 關(guān)鍵部位放大圖Fig. 11 Enlarge figure of key positions果進(jìn)行對(duì)比，如圖 12、13 所示 可知，有限元 模擬試驗(yàn)所得荷載 節(jié)點(diǎn)盤中心位移 P 1曲線可以較好的擬合試驗(yàn)曲線 圖 12 有限元模擬試驗(yàn)結(jié)果與實(shí)際試驗(yàn)結(jié)果荷載 中心位移 P 1 曲線對(duì)比Fig. 12 Comparison of load displacement P 1 curves between test results and FEA results

25、 圖 13 有限元模擬試驗(yàn)結(jié)果與實(shí)際試驗(yàn)結(jié)果彎矩 轉(zhuǎn)角 M 曲線對(duì)比Fig 13 Comparison of moment rotation M curves between test results and FEA results4結(jié)論( 1) 此種鋁合金盤式節(jié)點(diǎn)為半剛性連接 節(jié)點(diǎn)，平面內(nèi)剛度較小，平面外的抗彎剛度較 大，節(jié)點(diǎn)延性不高( 2) 連梁下翼緣螺栓孔處截面是節(jié)點(diǎn)的 薄弱部位，破壞形式為脆性斷裂破壞，破壞前 無(wú)明顯征兆，構(gòu)造上存在螺栓孔處截面削弱 過大問題( 3) 連梁上下翼緣螺栓孔處出現(xiàn)應(yīng)力集 中區(qū)域，有限元模型可以較為準(zhǔn)確的模擬試 驗(yàn)過程，模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好參考文獻(xiàn):1

26、羅翠，王元清，石永久 鑄鋁節(jié)點(diǎn)在鋁合金空 間結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用研究C 沈陽(yáng): 沈陽(yáng)建筑大 學(xué)，2008( Luo Cui，Wang Yuanqing，Shi Yongjiu，et al Study on application of novel cast aluminum joints in aluminum reticulated shell structuresC Shenyang: Shenyang Jianzhu University，2008 )2 Mazzolani F M Structural applications of alu- minum in civil engineerin

27、gJ Structural En- gineering International，2006，16 ( 4 ) : 280 2853 沈祖炎，郭小農(nóng)，李元齊 鋁合金結(jié)構(gòu)研究現(xiàn) 狀簡(jiǎn) 述J 建 筑 結(jié) 構(gòu) 學(xué) 報(bào)，2008，28 ( 6 ) :100 109( Shen Zuyan，Guo Xiaonong，Li Yuanqi State of the arts of research on aluminum alloy struc- turesJ Journal of Building Structures，2008， 28( 6) : 100 109 )4 施剛，羅翠，王元清，等 鋁合金網(wǎng)殼

28、結(jié)構(gòu)中新 型鑄鋁節(jié)點(diǎn)受力性能試驗(yàn)研究J 建筑結(jié)構(gòu) 學(xué)報(bào)，2012，33( 3) : 70 79( Shi Gang，Luo Cui，Wang Yuanqing，et al Experimental study on mechanical performance of novel cast aluminum joints in aluminum re- ticulated shell structuresJ Journal of Build- ing Structures，2012，33( 3) : 70 79 )5 柳曉晨，王元清，石永久，等 鋁合金網(wǎng)格結(jié)構(gòu) 的連接節(jié)點(diǎn)形式及其工程應(yīng)用C 天津

29、: 天 津大學(xué)，2014( Liu Xiaochen，Wang Yuanqing，Shi Yongjiu， et al esearch and engineering applications of joints used in aluminum alloy grid structuresC Tianjin: Tianjin University，2014 )6 歐陽(yáng)元文，尹建，宋克余 鋁合金單層網(wǎng)殼結(jié) 構(gòu)在大跨度建筑中的應(yīng)用C 福州: 福州大 學(xué)，2012: 206 212( Ouyang Yuanwen，Yin Jian，Song Keyu Ap- plications of Alumin

30、um Alloy Single-layer e- ticulated shell used in Long-span StructuresC Fuzhou: Fuzhou University，2012: 206 212 )7 楊聯(lián)萍，韋申，張其林 鋁合金空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu) 研究現(xiàn)狀及關(guān)鍵問 題J 建 筑 結(jié) 構(gòu) 學(xué) 報(bào)， 2013，34( 2) : 1 19( YangLianping，WeiShen，ZhangQilin Alumi- num reticulated spatial structures: state of the art and key issuesJ Journal of B

31、uilding Structures，2013，34( 2) : 1 19 )8 Eurocode C E N 3: Design of steel structures， Part 1-8: Design of joints J Brussels: EN1993-1-8，European Committee for Stand- ardization，20059 王立維，楊文，馮遠(yuǎn)，等 中國(guó)現(xiàn)代五項(xiàng)賽事中 心游泳擊劍館屋蓋鋁合金單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)J 建筑結(jié)構(gòu)，2010 ( 9) : 73 76( Wang Liwei，Yang Wen，F(xiàn)eng Yuan，Shi Jun Design on s

32、ingle layer aluminum shell roof of swimming and sword gymnasium of chinese modern five competition centerJ Building Structure，2010( 9) : 73 76 )10 鄒磊 重慶空港體育館鋁合金穹頂結(jié)構(gòu)分析D 重慶: 重慶大學(xué)，2009( Zou Lei Structure analysis study on alumi- num alloy dome of Chong Qing Kong Gang StadiumD Chongqing: Chongqing Unive

33、rsi- ty，2009)11 張竟樂，趙金城，許洪明 單層網(wǎng)殼板式節(jié)點(diǎn) 的剛 度 分 析J 工 業(yè) 建 筑，2005，35 ( 4 ) :88 90( Zhang Jingle，Zhao Jincheng，Xu Hongming Analysis of stiffness of gusset tyoe joints for single-layer reticulated shells J Industrial Construction，2005，35( 4) : 88 90 )12 薛慶，趙崇賢，高 波，等 大跨度單層鋁合金 網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)安裝技術(shù)J 建筑施工，2012，33 ( 12) : 1

34、097 1099( Xue Qing，Zhao Chongxian，Gao Bo Installa- tion technology for long-span single-layer Al alloy reticulated shell structureJ Building Construction，2011，33( 12) : 1097 1099) 13 田煒，黃磊，施 駿，等 義烏游泳館倒置鋁合 金格構(gòu)式屋蓋設(shè)計(jì)J 建筑鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)展， 2008，10( 1) : 44 48( Tian Wei，Huang Lei，Shi Jun Design of up- down aluminum alloy grid structure for roof of Yiwu NatatoriumJ Progress