年產(chǎn)5萬噸鋅冶煉沸騰焙燒爐設(shè)計

1、.沸騰爐焙燒設(shè)計題目：年產(chǎn)5萬噸鋅冶煉沸騰焙燒爐設(shè)計目錄第一章沸騰焙燒設(shè)計概述11.1原始資料11.2設(shè)計原則和指導(dǎo)思想11.3課程設(shè)計說明書內(nèi)容11.4繪制圖紙1第二章沸騰焙燒22.1沸騰焙燒工藝22.2沸騰焙燒設(shè)備22.3沸騰焙燒特點(diǎn)3第三章沸騰焙燒冶金計算43.1 沸騰焙燒冶金計算內(nèi)容43.2 鋅精礦物相組成計算43.3煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成計算53.4焙砂產(chǎn)出率及其化學(xué)與物相組成計算73.5焙燒要求的空氣量及產(chǎn)出煙氣量與組成的計算83.6焙燒爐排出煙量和組成93.7熱平衡計算113.7.1熱收入113.7.2熱支出13第四章沸騰焙燒主要設(shè)備選擇計算154.1床面積154.2前室面

2、積154.3流態(tài)化床斷面尺寸154.4沸騰層高度164.5爐膛面積和直徑164.6爐膛高度164.7爐膛空間體積V的確定174.8氣體分布板及風(fēng)帽174.8.1氣體分布板孔眼率174.8.2確定爐底上風(fēng)帽孔眼的總數(shù)目：174.9風(fēng)帽174.10沸騰冷卻層面積174.11水套中循環(huán)水的消耗量174.12風(fēng)箱容積184.13加料管面積184.14排煙口面積18第五章沸騰爐經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)19參考資料20：20 第一章 沸騰焙燒設(shè)計概述1.1 原始資料鋅精礦的化學(xué)成分（%，質(zhì)量百分?jǐn)?shù)）化學(xué)成分ZnFeCdCuPbSSiO2CaoMgo其他wB(%)44.5710.920.190.321.8032.004

3、.961.840.123.781.2 設(shè)計原則和指導(dǎo)思想對設(shè)計的總要求是技術(shù)先進(jìn);工藝上可行;經(jīng)濟(jì)上合理，所以,設(shè)計應(yīng)遵循的原則和指導(dǎo)思想為：1、遵守國家法律、法規(guī)，執(zhí)行行業(yè)設(shè)計有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范和規(guī)定，嚴(yán)格把關(guān)，精心設(shè)計；2、設(shè)計中對主要工藝流程進(jìn)行多方案比較，以確定最佳方案；3、設(shè)計中應(yīng)充分采用各項(xiàng)國內(nèi)外成熟技術(shù)，因某種原因暫時不上的新技術(shù)要預(yù)留充分的可能性。所采用的新工藝、新設(shè)備、新材料必須遵循經(jīng)過工業(yè)性試驗(yàn)或通過技術(shù)鑒定的原則；4、要按照國家有關(guān)勞動安全工業(yè)衛(wèi)生及消防的標(biāo)準(zhǔn)及行業(yè)設(shè)計規(guī)定進(jìn)行設(shè)計；5、在學(xué)習(xí)、總結(jié)國內(nèi)外有關(guān)廠家的生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，移動試用可行的先進(jìn)技術(shù)；6、設(shè)計中應(yīng)充分考慮

4、節(jié)約能源、節(jié)約用地，實(shí)行自愿的綜合利用，改善勞動條件以及保護(hù)生態(tài)環(huán)境。1.3 課程設(shè)計說明書內(nèi)容a) 沸騰焙燒爐專題概述；b) 沸騰焙燒；c) 沸騰焙燒熱平衡計算；d) 主要設(shè)備（沸騰爐和鼓風(fēng)爐）設(shè)計計算；e) 沸騰爐主要經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)；1.4 繪制圖紙1) 沸騰焙燒結(jié)構(gòu)總圖（要求縱剖面和至少一個橫剖面）；2) 氣體分布板部分圖第二章 沸騰焙燒2.1 沸騰焙燒工藝金屬鋅的生產(chǎn)，無論是用火法還是濕法，90%以上都是以硫化鋅精礦為原料。硫化鋅不能被廉價的、最容易獲得的碳質(zhì)還原劑還原，也不容易被廉價的，并且在浸出電積濕法煉鋅生產(chǎn)流程中可以再生的硫酸稀溶液（廢電解液）所浸出，因此對硫化鋅精礦氧化焙燒使之

5、轉(zhuǎn)變成氧化鋅是很有必要的。焙燒就是通常采用的完成化合物形態(tài)轉(zhuǎn)變的化學(xué)過程，是冶煉前對礦石或精礦進(jìn)行預(yù)處理的一種高溫作業(yè)。硫化物的焙燒過程是一個發(fā)生氣固反應(yīng)的過程，將大量的空氣（或富氧空氣）通入硫化礦物料層，在高溫下發(fā)生反應(yīng)，氧與硫化物中的硫化合產(chǎn)生氣體SO2，有價金屬則變成為氧化物或硫酸鹽。同時去掉砷、銻等雜質(zhì)，硫生成二氧化硫進(jìn)入煙氣，作為制硫酸的原料。焙燒過程得到的固體產(chǎn)物就被稱為焙砂或焙燒礦。焙燒過程是復(fù)雜的，生成的產(chǎn)物不盡一致，可能有多種化合物并存。一般來說，硫化物的氧化反應(yīng)主要有：1） 硫化物氧化生成硫酸鹽 MeS + 2 O2 = MeSO42） 硫化物氧化生成氧化物 MeS + 1

6、.5 O2 = MeO + SO23）金屬硫化物直接氧化生成金屬 MeS + 2 O2 = MeO + SO24） 硫酸鹽離解MeSO4 = MeO + SO3 SO3 = SO2 + 0.5 O2此外，在硫化鋅精礦中，通常還有多種化合價的金屬硫化物，其高價硫化物的離解壓一般都比較高，故極不穩(wěn)定，焙燒時高價態(tài)硫化物離解成低價態(tài)的硫化物，然后再繼續(xù)進(jìn)行其焙燒氧化反應(yīng)過程。在焙燒過程中，精礦中某種金屬硫化物和它的硫酸鹽在焙燒條件下都是不穩(wěn)定的化合物時，也可能相互反應(yīng)，如： FeS + 3FeSO4 = 4FeO + 4SO2由上述各種反應(yīng)可知，鋅精礦中各種金屬硫化物焙燒的主要產(chǎn)物是MeO、MeSO

7、4以及SO2 、SO3 和O2。此外還可能有MeO·Fe2O3，MeO·SiO2等。2.2 沸騰焙燒設(shè)備沸騰焙燒爐爐體（下圖）為鋼殼內(nèi)襯保溫磚再襯耐火磚構(gòu)成。為防止冷凝酸腐蝕，鋼殼外面有保溫層。爐子的最下部是風(fēng)室，設(shè)有空氣進(jìn)口管，其上是空氣分布板?？諝夥植及迳鲜悄突鸹炷翣t床，埋設(shè)有許多側(cè)面開小孔的風(fēng)帽。爐膛中部為向上擴(kuò)大的圓錐體，上部焙燒空間的截面積比沸騰層的截面積大，以減少固體粒子吹出。沸騰層中裝有的冷卻管，爐體還設(shè)有加料口、礦渣溢流口、爐氣出口、二次空氣進(jìn)口、點(diǎn)火口等接管。爐頂有防爆孔。   操作指標(biāo)和條件主要有焙燒強(qiáng)度、沸騰層高度、沸騰層溫度、爐

8、氣成分等。 焙燒強(qiáng)度  習(xí)慣上以單位沸騰層截面積一日處理含硫35礦石的噸數(shù)計算。焙燒強(qiáng)度與沸騰層操作氣速成正比。氣速是沸騰層中固體粒子大小的函數(shù)，一般在 13m/s范圍內(nèi)。一般浮選礦的焙燒強(qiáng)度為1520t/()；對于通過3×3mm的篩孔的破碎塊礦，焙燒強(qiáng)度為30t/()。 沸騰層高度  即爐內(nèi)排渣溢流堰離風(fēng)帽的高度，一般為0.91.5m。 沸騰層溫度  隨硫化礦物、焙燒方法等不同而異。例如:鋅精礦氧化焙燒為10701100,而硫酸化焙燒為900930；硫鐵礦的氧化焙燒溫度為850950。 爐氣成分  硫鐵

9、礦氧化焙燒時，爐氣中二氧化硫1313.5，三氧化硫0.1。硫酸化焙燒,空氣過剩系數(shù)大，故爐氣中二氧化硫濃度低而三氧化硫含量增加。2.3 沸騰焙燒特點(diǎn)   焙燒強(qiáng)度高；礦渣殘硫低；可以焙燒低品位礦；爐氣中二氧化硫濃度高、三氧化硫含量少；可以較多地回收熱能產(chǎn)生中壓蒸汽，焙燒過程產(chǎn)生的蒸汽通常有3545是通過沸騰層中的冷卻管獲得；爐床溫度均勻；結(jié)構(gòu)簡單，無轉(zhuǎn)動部件，且投資省，維修費(fèi)用少；操作人員少，自動化程度高，操作費(fèi)用低；開車迅速而方便，停車引起的空氣污染少。但沸騰爐爐氣帶礦塵較多，空氣鼓風(fēng)機(jī)動力消耗較大。第三章 沸騰焙燒冶金計算3.1 沸騰焙燒冶金計算內(nèi)容 鋅精礦沸騰焙燒，煙

10、塵和焙沙產(chǎn)出率計算、焙燒需要空氣量和煙氣量計算、物料平衡和熱平衡計算；3.2 鋅精礦物相組成計算原始數(shù)據(jù)：鋅精礦的化學(xué)成分（%，質(zhì)量百分?jǐn)?shù)）化學(xué)成分ZnFeCdCuPbSSiO2CaoMgo其他wB(%)44.5710.920.190.321.8032.004.961.840.123.78根據(jù)精礦的物相組成分析，精礦中各元素呈下列化合物形態(tài)Zn、Cd、Pb、Cu、Fe分別呈ZnS、CdS、PbS、 ；脈石中的Ca、Mg、Si分別呈、形態(tài)存在。 以100鋅精礦（干量）進(jìn)行計算。1.ZnS量 ： 其中Zn：44.57 S：21.812.CdS量： 其中 Cd：0.19 S：0.053.PbS量：

11、其中：Pb：1.8 S：0.284.量： 其中：Cu：0.32 Fe：0.28 S：0.325. 和量：除去中Fe的含量，余下的Fe為，除去ZnS、CdS、PbS、中S的含量，余下的S量為。此S量全部分布在和中，設(shè)中Fe為x，S量為y，則 解得：=5.24，=6 即中：Fe=5.24、S=6、=11.24。中：Fe：10.64-5.24=5.4 S：9.54-6=3.54 ：8.946. 量： 其中CaO：1.84 ：1.457. 量： 其中MgO：0.12 ：0.13表3-1 混合精礦物相組成，組成ZnCdPbCuFeSCaOMgOSiO2其他共計ZnS44.5721.8166.38CdS0

12、.190.050.24PbS1.80.282.08CuFeS20.320.280.320.92FeS25.24611.24Fe7S85.43.548.94CaCO31.841.453.29MgCO30.120.130.25SiO24.964.96其他1.71.7共計44.570.191.80.3210.92321.840.121.584.961.71003.3 煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成計算焙燒礦產(chǎn)出率一般為鋅精礦的88%，煙塵產(chǎn)出率取50%，則煙塵量為：44公斤。鎘60%進(jìn)入煙塵，鋅48%進(jìn)入煙塵，其它組分在煙塵中的分配率假定為50%，空氣過剩系數(shù) 1.25。煙塵產(chǎn)出率及煙塵物相組成計算：

13、Zn Cd Pb Cu Fe CaO MgO 其他 按生產(chǎn)實(shí)踐，煙塵中殘硫以硫酸鹽形態(tài)Sso4為2.14%，以硫化物形態(tài)Ss為1.73%。PbO與SiO2結(jié)合成PbO* SiO2,余下SiO2為游離形態(tài)，其他金屬為氧化物形態(tài)存在。各組分化合物進(jìn)入煙塵的數(shù)量為：Ss量 100*0.44*0.0173=0.761Sso4 量 100*0.44*0.0214=0.9421.ZnS量： 其中：Zn 1.555 S 0.7612.量： 其中：Zn 1.925 S 0.942 O 1.8843量：煙塵中Fe先生成，其量為：，有與ZnO結(jié)合成，其量為：。量為 其中：Zn 1.07 Fe 1.82 O 1.0

14、4余下的的量：7.806-2.602=5.204 其中：Fe 3.64 O 1.564.ZnO量：Zn=21.3936-（1.555+1.925+0.82）=16.844 ZnO O 20.964-16.844=4.121kg5.CdO量： 其中：Cd 0.114 O 0.130-0.114=0.01626.CuO量： 其中：Cu 0.16 O 0.0407.量：PbO， 其中：Pb 0.969 O 0.069 與PbO結(jié)合的量： 剩余的量：2.48-0.261=2.219表3-2煙塵產(chǎn)出率及其化學(xué)和物相組成，組成ZnCdCuPbFeSSSSO4CaOMgOSiO2O其他共計ZnS1.555

15、0.761 2.316 ZnSO41.925 0.942 1.884 4.751 ZnO16.844 4.121 20.965 ZnOFe2O31.070 1. 821.040 2.110 Fe2O33.640 1.560 5.200 CdO0.114 0.016 0.130 CuO0.160 0.040 0.200 PbOSiO20.900 0.261 0.069 1.230 CaO0.920 0.920 MgO0.060 0.060 SiO22.480 2.480 其他0.850 0.850 共計21.394 0.114 0.160 0.900 5.460 0.761 0.942 0.92

16、0 0.060 2.741 8.730 0.850 43.032 %49.716 0.265 0.372 2.091 12.688 1.768 2.189 2.138 0.139 6.370 20.288 1.975 100.000 3.4 焙砂產(chǎn)出率及其化學(xué)與物相組成計算沸騰焙燒時，鋅精礦中各組分轉(zhuǎn)入焙砂的量為：某物質(zhì)轉(zhuǎn)入焙燒的量=精礦中的該物質(zhì)的量-煙塵中該物質(zhì)的量組成ZnCdCuPbFeCaOMgOSiO2其他重量（kg）23.1760.0760.160.95.460.920.062.2190.85焙砂中SSO4取1.10%，SS取0.4%，SSO4和SS全部與Zn結(jié)合；PbO與SiO2

17、結(jié)合成PbOSiO2；其他金屬以氧化物形態(tài)存在。預(yù)定焙砂重量為88*0.5=44kg；各組分化合物進(jìn)入焙砂中的數(shù)量為：量：0.484；量：0.176；1.量： 其中：Zn 0.989Kg O 0.968Kg 2.ZnS量： 其中：Zn 0.36 S 0.1763.量：焙砂中Fe先生成，其量為，有40%與ZnO結(jié)合成，其量為。量： 其中：Zn 1.279 Fe 2.184 O 1.251 余下的量： 其中：Fe 3.275 O 1.4084.ZnO量：Zn ZnO O 5.042kg5.CdO量： 其中：Cd 0.076 O 0.0108以上計算結(jié)果列于下表表3-3焙砂的物相組成，組成ZnCdC

18、uPbFeSSSSO4CaOMgOSiO2O其他共計ZnS0.360 0.176 0.536 0.989 0.484 0.968 2.441 ZnO25.600 5.042 30.642 ZnOFe2O31.279 2.184 1.251 4.714 Fe2O33.275 1.408 4.683 CdO0.076 0.011 0.087 CuO0.160 0.040 0.200 PbOSiO20.900 0.261 0.069 1.230 CaO0.920 0.920 MgO0.060 0.060 SiO22.480 2.480 其他0.850 0.850 共計28.228 0.076 0.1

19、60 0.900 5.459 0.176 0.484 0.920 0.060 2.741 8.789 0.850 48.843%57.794 0.156 0.328 1.843 11.177 0.360 0.991 1.884 0.123 5.612 17.994 1.740 100 3.5 焙燒要求的空氣量及產(chǎn)出煙氣量與組成的計算焙燒礦脫硫率計算精礦中S量為32.00，焙砂和煙塵中的S量為0.176+0.761+0.484+0.942=2.363kg，焙燒脫硫量為：32-2.363=29.637kg,脫硫率為：29.637/32=92%。出爐煙氣計算假定95%的S生成，5%的S生成，則：生成

20、需要的量為： 生成需要的量為：煙塵和焙砂中，氧化物和硫酸鹽的含氧量為8.730+8.789=17.519，則100鋅精礦（干量）焙燒需理論氧量為：空氣中氧的質(zhì)量百分比為23%，則需理論空氣量為：過?？諝庀禂?shù)可取1.251.30，本文取1.25，則實(shí)際需要空氣量為：空氣中各組分的質(zhì)量百分比為77%，23%，鼓入267.419空氣，其中： 標(biāo)準(zhǔn)狀況下，空氣密度為1.293，實(shí)際需要空氣之體積為： 空氣中，和的體積百分比為79%、21%,則： 3.6 焙燒爐排出煙量和組成1.焙燒過程中產(chǎn)出 2.過剩的量：3.鼓入空氣帶入的量：4.和分解產(chǎn)量：1.45+0.13=1.585.鋅精礦及空氣帶入水分產(chǎn)生的

21、水蒸汽量：進(jìn)入焙燒礦的鋅精礦含水取8%，100Kg干精礦帶入水分為?？諝鈳胨至坑嬎慵僭O(shè)該地區(qū)氣象資料：大氣壓力754.8mmHg，相對濕度77%，年平均氣溫17.5，換算成此條件下空氣需要量為：空氣的飽和含水量為0.0162，帶入水分量為：帶入水分總量為：或以上計算結(jié)果列于下表表3-5煙氣量和組成組成質(zhì)量 體積體積比%56.3119.707989.6393363.7051.0369830.5071971.580.8047470.393608200.439160.350878.4289111.9748.3822074.09980711.38714.170986.931144共計285.395

22、204.454100按以上計算結(jié)果編制的物料平衡表如下：（未計機(jī)械損失）沸騰焙燒物料平衡表加入產(chǎn)出名稱質(zhì)量百分比，%名稱質(zhì)量百分比，%干鋅精礦100.000 26.904 煙塵43.032 11.406 精礦中水分8.696 2.340 焙砂48.843 12.946 干空氣260.310 70.033 煙氣285.395 75.647 空氣中水分2.691 0.724 共計371.697 100.000 共計377.270 100.000 3.7 熱平衡計算3.7.1 熱收入進(jìn)入流態(tài)化焙燒爐熱量包括反應(yīng)熱及精礦、空氣和水分帶入熱量等。1.硫化鋅按下式反應(yīng)氧化放出熱量QZnS+1O=ZnO+S

23、O+105930千卡生成ZnO的ZnS量： Q=2.硫化鋅按下式反應(yīng)硫酸氧化放出熱量OZnS+2O=ZnSO+185050千卡生成ZnSO的ZnS量:Q=3.ZnO和FeO按下式反應(yīng)生成ZnO.FeO放出的熱量Q:ZnO+ FeO= ZnO.FeO+27300千卡生成ZnO.FeO的ZnO量Q= 4.FeS按下式反應(yīng)氧化放出熱量Q 4FeS+11O=2 FeO+8 SO+790600千卡 Q=5.FeS按下式反應(yīng)氧化放出熱量Q 2FeS+3O= FeO+2 SO+293010千卡FeS分解得到FeS量： CuFeS分解得到FeS量:得到FeS總量為：8.498+0.44=8.938kg Q=6

24、.CuFeS和FeS分解得到硫燃燒放出熱量Q CuFeS= Cu S+FeS+S 分解出S量： FeS=7FeS+S 分解出S量： 1硫燃燒放出的熱量為2222千卡則： Q=7.PbS按下式反應(yīng)放出熱量Q PbS+1O=PbO+SO+100690千卡 PbS+SiO= PbOSiO+2030千卡生成PbS放出熱量： 生成PbOSiO量： 生成PbOSiO放出熱量： Q=875.565+17.627=893.192千卡8.CdS按下式反應(yīng)放出熱量Q CdS+O=CdO+SO+98800千卡 生成CdO的CdS量： Q =9.CuS按下式反應(yīng)氧化放出熱量Q CuS+2 O= 2CuO+ SO+12

25、7470千卡生成CuO的CuS量： Q=10.鋅精礦帶入熱量Q10 進(jìn)入流態(tài)化焙燒爐的精礦溫度為40,精礦比熱取0.2 Q10=11.空氣帶入熱量為Q11 空氣比熱取0.316,空氣溫度為20, Q11=12.入爐精礦含水分8.696,水分比熱取1.0，100精礦中的水分帶入熱量Q12 Q12=熱量總收入：Q=Q+O+Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q=64466.018+8246+980.546+18536.387+14904.82+1160.906+893.192+167.011+320.932+800+1363.243+350=112189.055千卡；3.7.2 熱支出1.煙氣

26、帶走量為Q爐頂煙氣900C,各比分比熱為()：SO SO C O N O HO 0.529 0.55 0.521 0.333 0.350 0.4032.煙塵帶走的熱量為Q由爐中出來的煙塵溫度為900，其比熱為0.20Q=43.032×900×0.2=7745.760千卡3.焙砂帶走的熱量為Q由爐中出來的焙沙溫度為850，其比熱為0.20Q=48.843×900×0.2=8303.310千卡4.鋅精礦中水分蒸發(fā)帶走熱量為QQ=GtC+GVQ=5.精礦中碳酸鹽分解吸收的熱量為Q分 CaCO分解吸熱378, Mg CO分解吸熱314 Q分=6.Cu FeS和F

27、eS分解吸收的熱量為Q分Q分=7.通過爐頂和爐壁的散失熱量為Q 為簡化計算，按生產(chǎn)實(shí)踐，散熱損失均為熱收入的2.35.5%，取5.0%Q=Q5.0%=112189.0550.05=5609.453千卡 8.剩余熱量為Q Q= Q-（Q+Q+Q+ Q+Q分+Q分+Q） =112189.055-(66111.095+7745.76+8303.31+5350+1322.12+1260.96+5609.453)=16486.357計算結(jié)果列于下表表3-6鋅精礦流態(tài)化焙燒熱平衡熱收入熱支出項(xiàng)目千卡項(xiàng)目千卡焙燒反應(yīng)熱煙氣帶走熱66111.095 58.928 ZnS氧化成ZnO64466.018 57.4

28、62 煙塵帶走熱7745.760 6.904 ZnS氧化成ZnSO48246.000 7.350 焙沙帶走熱8303.310 7.401 ZnO和Fe2O3反應(yīng)生成ZnOFe2O3980.546 0.874 水分蒸發(fā)帶走熱5350.000 4.769 FeS2氧化成Fe2O318536.387 16.522 碳酸鹽分解1322.120 1.178 FeS氧化成Fe2O314904.820 13.285 CuFeS2和Fe7S8分解1260.960 1.124 分解硫燃燒1160.906 1.035 爐頂及爐壁散熱5609.453 5.000 PbS生成PbOSiO2893.192 0.796

29、剩余熱16486.354 14.695 CdS氧化成CdO167.011 0.149 Cu2O氧化成CuO320.932 0.286 精礦帶入熱800.000 0.713 空氣帶入熱1363.240 1.215 水分帶入熱350.000 0.312 共計112189.052 100.000 共計112189.052 100.000 第四章 沸騰焙燒主要設(shè)備選擇計算4.1 床面積床面積按每日需要焙燒的干精礦量依據(jù)同類工廠先進(jìn)的床能率選取。計算式為：空氣的密度為：1.276kg/m3；V=10*（253.5+2.620）/1.276=2007.21 m3/t； 其中：A：每日需要焙燒的干精礦量，t

30、/d；F:需要的床面積；a-爐子床能率，鋅精礦硫酸化焙燒5-6噸/日*平方米；a= W操作=0.5米/秒a=5.009 ，則取為5.5；取鋅回收率為94%，鋅精礦含鋅=44.57%A=（噸/日），則取A為370噸/日；則 4.2 前室面積一般為1.52.這里取1.5.4.3 流態(tài)化床斷面尺寸 4.4 沸騰層高度據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)為H層=1（米）4.5 爐膛面積和直徑W膛=k*W帶，（k一般取0.3-0.55，這里取0.3； W帶一般為1.35m/s；）則W腰=0.3*1.35=0.405 ，爐腹角取。4.6 爐膛高度爐腹角取1. 未擴(kuò)大直筒部分，根據(jù)操作和安裝方便而定，一般取1.46。2. 爐腹角取；3. 擴(kuò)大部分高度；4. 爐膛高度 式中t煙氣在爐內(nèi)必須停留的時間，秒，取20.=5.5*