土壓力地基承載力與土坡穩(wěn)定

1、6 土壓力地基承載力與土坡穩(wěn)定? 學習目的和要求通過本章的學習，掌握朗金和庫倫土壓力理論，熟練掌握主動、被動土壓力的計算，能處理各種特殊情況下的土壓力計算，掌握擋土墻的設計方法；了解地基破壞形式和地基承載力，理解地基的臨塑荷載、臨界荷載的含義；初步掌握土坡的圓弧穩(wěn)定分析方法。? 考核知識點土壓力概念朗金土壓力理論庫侖土壓力理論擋土墻設計地基破壞形式和地基承載力土坡和地基的穩(wěn)定分析? 考核要求土壓力概念識記：各種土壓力的形成條件朗金土壓力理論領會：朗金土壓力理論的假定及計算公式的建立綜合應用：幾種特殊情況下的土壓力計算庫侖土壓力理論領會：庫侖土壓力理論的假定及計算公式的建立簡單應用：查表計算無粘

2、性土壓力 綜合應用：能夠比較朗金土壓力理論和庫侖土壓力理論的優(yōu)缺點及適用范圍。擋土墻設計 領會：重力式擋墻的型式選擇，排水措施，填土要求，提高抗傾覆，抗滑移的措施。綜合應用：重力式擋墻的設計、驗算。地基破壞形式和地基承載力識記：地基的三種破壞型式及特征。領會：地基臨塑荷載Pcr 和臨界荷載P1/4、P1 / 3的概念及計算方法。土坡和地基的穩(wěn)定分析識記：影響土坡穩(wěn)定的因素。簡單應用：能用自然休止角對無粘性土土坡穩(wěn)定進行分析，用圓弧條分法對粘性土土坡穩(wěn)定進行分析。6.1 概述土建工程中許多構筑物如擋土墻、隧道和基坑圍護結構等擋土結構起著支撐土體，保持土體穩(wěn)定,使之不致坍塌的作用，而另一些構筑物如

3、橋臺等則受到土體的支撐，土體起著提供反力的作用。土壓力：擋土墻后的填土因自重或外荷載作用對墻背產(chǎn)生的側向壓力。土坡：土坡包括天然土坡和人工土坡，天然土坡是指天然形成的山坡和江河湖海的岸坡，人工土坡則是指人工開挖基坑、基槽、路塹或填筑路堤、土壩形成的邊坡。地基承載力：是指地基土單位面積上所能承受的荷載，通常把地基土單位面積上所能承受的最大荷載稱為極限荷載或極限承載力。6.2 作用在擋土墻上的土壓力土壓力的分類：根據(jù)擋土墻的位移方向、大小及墻后土體所處的應力狀態(tài)，可把土壓力分為以下 三種。1）靜止土壓力：如果支擋結構在土壓力的作用下不產(chǎn)生任何方向的位移或轉動而保持原有的位 置，則墻后土體處于彈性平

4、衡狀態(tài)，此時墻背所受的土壓力稱為靜止土壓力。用Eo表示。（右圖 靜EoH2 Koz 為擋土結構高度，m;泊松比；土的有效內摩擦角；ko 靜止土壓力系數(shù)。Eo的作用點在距墻底 z/3處。2）主動土壓力：如果支擋結構在外力作用下向著擋墻方向移動或發(fā)生轉動時，墻后土壓力減小，當達到某一位置時，墻后土體開始下滑，作用在擋土墻上的土壓力達到最小值，滑動土體內力處于主動極限平衡狀態(tài)，此時作用在墻背的土壓力稱為主動土壓力。用Ea表示。圖6-3主動土壓力圖6-4被動土壓力3）被動土壓力：如果支擋結構在外力作用下背向擋墻方向移動或發(fā)生轉動時，墻體擠壓土體,墻后土壓力增大，當達到某一位置時，墻后土體開始上隆，作用

5、在擋土墻上的土壓力達到最大值，滑動土體內力處于被極動限平衡狀態(tài)，此時作用在墻背的土壓力稱為被動土壓力。用Ep表示。Ea Eo Ep土壓力與擋土墻位移之間的關系：a p圖6-5 土壓力與位移關系6.3 朗肯（金）土壓力理論6.3.1 基本概念基本假定：對象為彈性半空間土體假定土體是彈性介質，符合廣義虎克定律。地基土具有水平界面，一定的深度、廣度。不考慮擋土墻及回填土的施工因素不擾動土體，不改變土體的天然應力狀態(tài)。擋土墻墻背豎直、光滑、填土面水平、無超載墻背與土體不產(chǎn)生摩擦力，無剪應力，豎向無超載保證水平向無剪應力，使得土體在豎直向和水 平向的正應力為主應力。6.3.2 主動土壓力粘性土(b)無粘

6、性土 ( a)粘性土:圖6-6朗肯主動土壓力分布ka 2C.kaEa2c2Ka 2cHKa Z主動土壓力作用點:H/3無粘性土:EaKa主動土壓力作用點：(H-Z o)/3 ,主動土壓力系Ka tan2 45_a26.3.3 被動土壓力(b)粘性土(a)無粘性土圖6-7被動土壓力分布粘性土:z kp 2c. kpEpH2Kp 2cH Kp2c2土壓力作用點:HH、Kp 6c3H KP 4c無粘性土：p kp zEPKP土壓力作用點：H/36.3.4其他幾種情況下的土壓力計算1.填土表面有連續(xù)均布荷載圖6-8 （右圖）墻后土體表面超載q作用下的土壓力將均布荷載q換算為當量的土重，即用假想的土重代

7、 均布荷載q。這樣處理的最終結果相當于在土的豎向自重應力z中加入q,即在以前的 以q z替換z。公式中h ka墻底B處土壓力強度為:2.成層土體圖6-9 （右圖）成層土土壓力分布第一層的土壓力按均質土計算，土壓力分布為圖6-9中的abc部分。bc 1h1ka12Gka1第二層（及以下各層）土壓力計算時，必須把第一層（及以上各層）上的豎向自重應力疊加,即，注意各層土的土壓力系數(shù)不同，分層面上土壓力有突變現(xiàn)象。bd1h1ka22c2 , ka2ef 1h13墻后土體中有地下水圖6-10 （右圖）墻后土體中有地下水的土壓力計算2h2 ka22c2 . ka2JA)J加水土分算：適用于砂性土。wh2地

8、下水位以下用土的有效重度計算土壓力，再疊加靜水壓力水土合算：適用于粘性土。地下水位以下用土的飽和重度sat計算土壓力，不再疊加靜水壓力。6.4 庫侖土壓力理論6.4.1 基本假設墻后土體為均勻各向同性無粘性土;墻后土體形成滑動土楔，滑裂面通過墻踵;滑動土楔為剛體。庫侖土壓力理論根據(jù)滑動土楔處于極限平衡狀態(tài)時的靜力平衡條件來求解主動土壓力和被動土 壓力。6.4.2 庫倫主動土壓力考慮作用在土楔上的三個力:(1)土楔重力W:大小、方向已知。(2)滑動面BC上的反力R:大小未知，方向已知。(3)墻背反力E (和土壓力互為反力):大小未知，方向已知。8間a(a)擋土墻與滑動土楔(b)力矢三角形圖6-1

9、0庫侖主動土壓力Eah2kaaka2cos cos2cos. sin1sincoscos6.4.3庫倫被動土壓力擋土墻與滑動土楔力矢三角形圖6-11庫侖被動土壓力212Ep h kpp 2 pIcoskp ，：2.' sinsincos cos 1,coscos1.1.4 粘性土的庫侖土壓力理論來綜合考在實際工程中，為了利用庫侖公式計算粘性土中的土壓力，通常采用等代內摩擦角 d慮c, 值對土壓力的影響，但誤差較大，近年來在庫侖理論基礎上計入墻后填土面超載、填土粘聚 力、填土與墻背間的粘結力以及填土表面附近的裂縫深度等因素，提出廣義庫侖理論。有如下的經(jīng)驗 公式：, coska2cosco

10、scoscossinsinkq2k2 cos sinqJk1 sin()cosk0 sin()cos 2 ,G1G2kq2ch。cos(k0ho2h22qrh0sin akq2ch。kqcos1藥rhh0 hoh22qcos a coscos(ah。cos a cos1 sin(a2cG1kq sin()cos(a)k2 coscos k1cosk0cos(aG2kq sin(a)sin( )k2 cosq -填土表面均布荷載；h0 -地表裂縫深度；c 填土的粘聚力；c 墻背與填土間的粘結力。1.1.5 地基基礎推薦的公式GB500072002建筑地基基礎設計規(guī)范推薦上述“廣義庫侖理論”解答，

11、并對其進行了修正。1.1.6 楔體試算法楔體試算法是一種圖解或數(shù)解法，可用于粘性填土及填土面現(xiàn)狀不規(guī)則，并作用有集中或均布荷載的情況。1.1.7 土壓力計算的幾個問題朗肯土壓力與庫侖理論的比較：朗肯土壓力概念明確，公式簡單，便于應用，可應用于粘性土和無粘性土，工程中應用廣泛。但必須滿足墻背豎直、 光滑。填土面水平的條件，適用范圍受限，主土壓力值偏大，被動土壓力值偏小。庫侖土壓力假定墻背填土破壞時為一平面，實際為一曲面，計算結果存在誤差。土體抗剪強度指標：數(shù)值為標準抗剪強度的 1/3。土的計算摩擦角為標準值減去20,粘聚力為標準值的 0.3-0.4倍。墻背與填土的外摩擦角：的取值大小取決于墻背的

12、粗糙程度，填土類別，墻背的排水條件等。墻背愈粗糙，則越大。與超載大小及填土面的傾角成正比。6.5 擋土墻設計6.5.1 擋土墻類型選擇常用的擋土墻型式有重力式、懸臂式、扶壁式、錨桿及，錨定板式和加筋土擋土墻等。根據(jù)工程需要，土質情況、材料供應、施工技術及造價等因素合理選用。重力式擋土墻一般有塊石或混凝土材料砌筑，墻身截面較大。分為仰斜、 直立、俯斜三種。墻高一般小于8m。圖6-12重力式擋墻類型懸臂式擋土墻一般由鋼筋混凝土建造，墻的穩(wěn)定性主要依靠墻踵懸臂以上土重維持。墻身截面較小，適于墻高大于5m,地基土較差，缺少圖6-13懸臂式擋土墻扶壁式擋土墻石料的情況。當墻高大于10m時，擋土墻立壁撓度

13、較大， 為了增強立壁的抗彎性能，沿墻的縱向每隔一定距離（0.30.6） h高設置一道扶壁。錨桿式擋土墻利用嵌入堅實巖層的灌漿錨桿作為拉桿的一種擋土結構。其他型式的擋土結構6.5.2 擋土墻的計算1）擋土墻基底面積按地基承載力確定，傳至基礎底面的荷載效應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的標準組合。地下水位以下扣去水的浮力，相應的抗力應采用地基承載力特征值。2）擋土墻的土壓力應采用承載力極限狀態(tài)荷載效應基本組合，各荷載分項系數(shù)均為1.0。3）計算擋土墻內力、確定配筋和驗算材料強度時，承載力極限狀態(tài)荷載效應基本組合，采用相應 的荷載分項系數(shù)。4）擋土墻設計時，波浪壓力、冰壓力、凍脹力不同時計算。5）穩(wěn)定

14、性驗算。圖6-14（右圖）擋土墻的穩(wěn)定性驗算1、抗傾覆穩(wěn)定性驗算Gxo EazxfKt 1.6Eax z fEax Ea cos(a )Eax主動土壓力的水平分力;Eaz主動土壓力的豎向分力;EazEasin(a )x f -十壓力作用點離墻趾 。點的水平距離;xfb ztan azf 土壓力作用點離墻趾。點zf z btanao 的圖度；0 擋土墻的基底傾角;G 擋土墻每沿米自重;b -基底水平投影寬度；z 土壓力作用電離墻踵的高度。2、抗滑穩(wěn)定性驗算KsG cosaoEa sin（a a。） -1.3Ea cos（aa。） Gsina。一土對擋土墻基底的摩擦系數(shù)。3、圓弧滑動穩(wěn)定性驗算:4

15、、地基承載力墻身強度驗算驗算方法同天然地基淺基礎的驗算，墻身材料強度應滿足構造要求。6.5.3 重力式擋土墻的構造措施圖6-15 （右圖）擋土墻構造墻背仰斜時坡度不宜緩于1: 0.25,墻面應盡量與墻背水平；擋土墻頂寬：塊石擋土墻不小于0.5m,混凝土擋土墻在0.20.4m；基底做成逆坡時坡度為（0.10.2）: 1.0;墻趾在地基承載力難以滿足時可設臺階；擋土墻基底埋深不小于 0.5m；重力式擋土墻寬高比 1/2 : 1/3 ;墻內泄水孔間距23m,外斜5%,孔眼尺寸不小于100mm,做好反濾層、盲溝，墻頂鋪防水層, 墻后有山坡時，坡下設截水溝。每隔1020m設置一道伸縮縫，地基有變化時設沉

16、降縫；墻后填土宜采用透水性較強的填料，不宜采用粘性填土，填土應分層布實。6.6 加筋土擋土墻簡介加筋土擋土結構由面板、筋帶及填料三部分組成。借助于面板相連的筋帶同填料之間的相互作用， 使面板、筋帶和填料形成一種穩(wěn)定而柔性復合結構。6.6.1 面板斷面形式：槽型、矩形等。立面形式：矩形、六邊形、十字形等。圖6-16 （右圖） 加筋土結構示意圖槽形斷面在翼緣預留穿筋孔；矩形預埋鋼筋環(huán)，直徑不小于 12mm。筋帶涂防銹油漆；相鄰面板之間用企口和插銷定位，插銷 鋼筋不小于10mm,咬合處留3mm,縫隙。6.6.2 筋帶材料：鋼筋混凝土、鍍鋅鋼片、多孔廢鋼片及土工合成材料 等。筋帶寬大于15mm,厚度大

17、于0.8mm,斷裂強度不小于 2KN , 斷裂延伸率不大于 10%。筋帶與面板應連接良好，筋帶的水平距 離和垂直距離一般為 0.51.0m。6.6.3 填料材料：砂類土、粘性土或雜填土。填料要求壓實，壓實度應達到90%以上；填料的含水量應接近最佳含水量。6.6.4 加筋土的設計計算加筋土的設計要考慮加筋土的內部穩(wěn)定性和整體穩(wěn)定性。內部穩(wěn)定性：由于筋帶被拉斷或筋土間摩擦力不足致使加筋土結構破壞。整體穩(wěn)定性：由于加筋土外部失穩(wěn)而引起的加筋土結構破壞，包括考慮地基承載力、地基沉降、 抗滑及滑坡穩(wěn)定性的驗算。1、加筋土的內部穩(wěn)定性驗算深度z處，第i根筋帶所受拉力：Ti Karzsxsyr 填料的重度；

18、z -第i層筋帶距加筋頂面的垂直距離。筋帶的斷面面積:fy -筋帶材料的抗拉強度設計值;rG 荷載分項系數(shù)，取rG 1.35第i根筋帶產(chǎn)生的摩擦力：b 筋帶的寬度；f 筋帶與填土之間的視摩擦系數(shù)，0.6;雜填土 0.380.6。在深度z處的抗拉安全系數(shù)：KbTb 2lbbrzf通過試驗確定，無試驗可取：砂土 0.420.7;粘性土 0.4Tb4bfTiKaSxSy第i根筋帶的總長度、無效長度:總長度：無效長度:,20htan 45K bK asx sy22bfl0 0.3h z 0.5hl0 0.6h zz 0.5h雙面交錯式布置圖6-17筋帶布置示意圖筋帶長度：(1)墻高小于3.0m?？稍O計

19、為等長筋帶；(2)墻高大于3.0m,可變換筋帶長度。同等長度筋帶變換高度不小于2m,相鄰筋帶變換長度不小于0.5m；(3)路堤式擋土墻，路堤較窄時，筋帶可交錯排列。2、加筋土的整體穩(wěn)定性加筋土的整體穩(wěn)定性包括傾覆、滑動和圓弧滑動驗算。(1)筋帶有足夠的橫斷面和錨固長度可保證面板不出現(xiàn)傾覆而失穩(wěn)；(2)加筋土結構地步的抗滑穩(wěn)定時，視其為墻背有主動土壓力的整體結構，抗滑穩(wěn)定性系數(shù)1.5。(3)當?shù)鼗浫鯐r，產(chǎn)生圓弧滑動，用條分法驗算。圖6-18加筋土的穩(wěn)定性6.7 地基破壞型式及地基承載力6.7.1 地基的破壞形式地基剪切破壞的型式可分為整體剪切破壞、局部剪切破壞和沖剪破壞（刺入剪切破壞）三種。1

20、、整體剪切破壞：（1）壓密階段（或稱線彈性變形階段）在這一階段，p-s曲線接近于直線，土中各點的剪應力均小于土 的抗剪強度，土體處于彈性平衡狀態(tài)。在這一階段，荷載板的沉降 主要是由于土的壓密變形引起的，如圖6-19中p-s曲線上的oa段。通常將p-s曲線上相應于a點的荷載稱為比例界限荷載pcro圖6-19 （右圖）地基± p-s曲線（2）剪切階段（或稱彈塑性變形階段）在這一階段p-s曲線已不再保持線性關系，沉降的增長率隨荷載的增大而增加。在這個階段，地 基土中局部范圍內（首先在基礎邊緣處）的剪應力達到土的抗剪強度，土體發(fā)生剪切破壞，這些區(qū)域 也稱塑性區(qū)。隨著荷載的繼續(xù)增加，土中塑性區(qū)

21、的范圍也逐步擴大，直到土中形成連續(xù)的滑動面。因 此，剪切階段也是地基中塑性區(qū)的發(fā)生與發(fā)展階段。剪切階段相當于圖6-19中p-s曲線上的ab段，而b點對應的荷載稱為極限荷載。（3）破壞階段當荷載超過極限荷載后，荷載板急劇下沉，即使不增加荷載，沉降也不能穩(wěn)定，這表明地基進入 了破壞階段。在這一階段，由于土中塑性區(qū)范圍的不斷擴展，最后在土中形成連續(xù)滑動面，土從載荷 板四周擠出隆起，基礎急劇下沉或向一側傾斜，地基發(fā)生整體剪切破壞破壞階段相當于圖6-19中p-s曲線上的bc段。2、局部剪切破壞：其的特征是，隨著荷載的增加，基礎下塑性區(qū)僅僅發(fā)展到地基某一范圍內，土中滑動面并不延伸 到地面，基礎兩側地面微微

22、隆起，沒有出現(xiàn)明顯的裂縫。其p-s曲線如圖6-19中的曲線B所示，在p-s曲線上也有一個轉折點，但不象整體剪切破壞那么明顯，在轉折點之后，p-s曲線仍呈線性關系。3、沖剪破壞又稱刺入剪切破壞：其特征是隨著荷載的增加，基礎下土層發(fā)生壓縮變形，基礎隨之下沉，當荷載繼續(xù)增加，基礎周 圍附近土體發(fā)生豎向剪切破壞，使基礎刺入土中，而基礎兩邊的土體并沒有移動。刺人破壞的p-s曲線如圖6-19中的曲線C,在p-s曲線上沒有明顯的轉折點，也沒有明顯的比例界限及極限荷載。(a)整體剪切破壞(b)局部剪切破壞(c)刺入破壞圖6-20地基的破壞形式6.7.2地基的承載力地基承載力：地基土單位面積上所能承受的荷載，以

23、 kPa計。臨塑荷載：是地基土中將要而尚未出現(xiàn)塑性變形區(qū)時的基底壓力。其計算式可根據(jù)土中應力計算的彈性理論和土體極限平衡條件導出。Pcr cot0d c cotod0 基底標高以上土的重度,地下水位以下用有效重度;一 地基土的內摩擦角。1/4的范圍內，相臨界荷載：在中心垂直荷載作用下，塑性區(qū)的最大發(fā)展深度可控制在基礎寬度應的荷載為臨界荷載。R/40d c cot b/4,odcot偏心荷載的基礎，取基礎寬度1/3處的荷載。Pcr0d c cotrb/3odcot6.8地基的極限承載力極限承載力：地基土單位面積上所能承受的最大荷載稱為極限荷載或極限承載力。6.8.1普朗特爾地基極限承載力公式地基

24、的極限平衡區(qū)可分為三個區(qū)：在基底下的朗肯主動狀態(tài)區(qū)(I區(qū))、基礎外側的朗肯被動狀 態(tài)區(qū)(出區(qū))以及I區(qū)與山區(qū)之間的過渡區(qū)(n區(qū))。相應的地基極限承載力理論公式如下:i)圖6-21普朗特爾地基滑動面形態(tài)Pu cNc qNq20Nq tan 45exp yanNc Nq 1 cot6.8.2 太沙基地基極限承載力公式假定基礎底面粗糙，并忽略土的重度對滑動面的影響，假定地基滑動面的形狀也可以分成3個區(qū),但I區(qū)內土體不是處于朗肯主動狀態(tài)，而是處于彈性壓密狀態(tài)，它與基礎底面一起移動，并假定滑動面與水平面成角。n區(qū)、山區(qū)與普朗特爾解相似， 分別是輻射線和對數(shù)螺旋曲線組成的過渡區(qū)與朗肯被動狀態(tài)區(qū)。為了推導地

25、基承載力公式，太沙基從實際工程的精度要求出發(fā)作了進一步簡化，認為淺基礎的地基極限承載力可近似地假設為以下三種情況的總和：(1) 土是無質量的，有粘聚力和內摩擦角，沒有超載;(2) 土是沒有質量的，無粘聚力，有內摩擦角，有超載;(3) 土是有質量的，沒有粘聚力，但有內摩擦角，沒有超載。條形荷載下的整體剪切破壞:Pu CNcqNq1一bNr 2局部剪切破壞:qNq1 bNr22 一Pu-cNc3表6-1太沙基公式承載力系數(shù)0°5°10°15°20°25°30°35°40°45°Nz00.511.20

26、1.804.011.021.845.4125326Nq1.01.642.694.457.4212.722.541.481.3173.3Nc5.717.329.5812.917.625.137.257.795.7172.26.8.3 漢森公式普朗特爾和太沙基等的極限承載力公式，都只適用于中心豎向荷載作用時的條形基礎，同時不考 慮基底以上土的抗剪強度的作用。若基礎上作用的荷載是傾斜的或有偏心，基礎的埋置深度較深，計 算時需要考慮基底以上土的抗剪強度影響時，地基承載力可采用漢森公式計算。在中心傾斜荷載作用下，不同基礎形狀及不同埋置深度時的極限承載力計算公式如下：1 Pu CNcScdcicgcbc

27、qNqSqdqiqgqbq 2 rdN rSrdrirgrbr承載力系數(shù)Nq、Nc值與普朗特爾公式相同，N值按下式at算：Nr 1.5 Nq 1 tan ig, iq, ic 荷載傾斜系數(shù)；Sg, Sq, Sc 基礎形狀系數(shù)；dg, dq, dc 深度系數(shù)。6.8.4 地基承載力的安全度為了保證在處于極限平衡時，建筑物的安全和正常使用，地基承載力設計值應以一定的安全度將 極限承載力加以折減。表6-2漢森公式安全系數(shù)土或何載條件安全系數(shù)K無粘性土2.0粘性土3.0瞬間荷載（風、地震及相當?shù)幕钶d）2.0靜荷載或長期的活荷載2或3 （視土樣而定）6.9 土坡和地基的穩(wěn)定性分析工程實際中的土坡包括天然

28、土坡和人工土坡，天然土坡是指天然形成的山坡和江河湖海的岸坡, 人工土坡則是指人工開挖基坑、基槽、路塹或填筑路堤、土壩形成的邊坡。土坡滑動：一般指土坡在一定范圍內整體地沿某一滑動面向下和向外滑動而喪失其穩(wěn)定性。影響土坡穩(wěn)定性的因素：外荷載的變化（外因）：坡頂增加荷重，地下水位下降，地震荷載，滲流力等；土體本身抗剪強度降低（內因）：C、降低。水壓力的作用：雨水或地面水流向土坡中的裂縫，對土坡產(chǎn)生側向壓力。6.9.1 無粘性土坡的穩(wěn)定性分析基本假設根據(jù)實際觀測，由均質砂性土構成的土坡，破壞時滑動面大多近似于平面，成層的非均質的砂類土構成的土坡，破壞時的滑動面也往往近于一個平面，因此在分析砂性土的土坡穩(wěn)定時，一般均假定土坡的滑動穩(wěn)定安全系數(shù) K為:滑動面是平面,G cos tantanK s ：Gsintan坡角< 土坡穩(wěn)定。工程中一內摩擦角= 時Ks等于1,抗滑力等于滑動力，土坡處于極限平衡狀態(tài),般要求Ks >1.11.5。6.9.2 粘性土坡的穩(wěn)定性分析圖6-22 (右圖)粘土土坡的滑動面形式均質粘性土土坡在失穩(wěn)破壞時，其滑動面常常是一曲面，通常近