池州學(xué)院作品 揚(yáng)子石化年產(chǎn)5.5萬噸醋酸乙烯酯項(xiàng)目5-能量集成及換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì).docx

1、2019 “東華科技-恒逸石化杯” 第十三屆全國大學(xué)生化工設(shè)計(jì)競(jìng)賽彳石化揚(yáng)尋石，化5萬噸醋酸乙烯酯項(xiàng)目呷祝i瞿膻，能量集成及換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)團(tuán)隊(duì)成員：孫嚙、 指導(dǎo)老師：王余杰曾、趙嘉欣寸若男、胡譯文 阿洋、馬田林、馮建華、陳綱領(lǐng)派州務(wù)陸滁州學(xué)院-酯環(huán)王團(tuán)隊(duì)圖6過程組合曲線圖（含節(jié)能技術(shù)）Grand Composite Curve0. 0000 1. 000e+002. 000e*003. 000e*00l 000e+008. 000e*006. 000e+007. OOOe+OOg. 000e+009. OOOe-KIOl. OOOe+OOSEnthalpy (kj/h)圖7總組合曲線圖（含節(jié)能技

2、術(shù)）通過對(duì)組合曲線進(jìn)行分析，可以得出流程內(nèi)部換熱后，需要達(dá)到的最高溫度 在344°C,由保持反應(yīng)器溫度的熱公用工程熱油進(jìn)行加熱，其他使用蒸汽進(jìn)行加熱, 同時(shí)為了節(jié)約成本，應(yīng)該使用多種品味蒸汽以降低高品位蒸汽消耗，因此我們熱 公用工程采用125°C的低壓蒸汽、175°C的中壓蒸汽。需要達(dá)到的最低溫度為0°C, 因此需要采用低溫冷凍劑，其他使用循環(huán)冷卻水及空氣冷卻即可。5.2加入熱泵精餡后流股分析加入雙效精餡后，在ASPEN中重新模擬全流程，得到新的流股信息見表5和 表6.表5工藝過程物流信息表（含節(jié)能措施）過程流股換熱器名稱進(jìn)口溫度廣C出口溫度/°

3、;C熱負(fù)荷/KWTOIOIDTOEOIOIOUTE0101144160150.81602TOE0102C01E0102202511.0313T0101WT0E0I02H0IE010216631558.98811.0313E0102UTTO E01030UTE0103165.26150-318.616EO103OUT TO EO104OUTE0104150130-180.37E01030U TO E020IOUTE020I13060-2620.57E020IOUT TO E02020UTE02026040-395.805X020301 TO E02030UTE0203162.79730-482.

4、996P020IOUTTO E02040UTE0204135.09825-109.633T0203DTO E0301OUTE030152.13653-1847.59X030102TQE03020UTE0302135.9923036.7966X030101 TO E03030UTEO3O3135.9924065.6152T0401DTGE04010UTE040195.9173132128.46C04010UTTOE04020IE0402313280364.276T0401WTO E0402C01E0402276.339278.784364.276E0402C01 TO E04030UTE0403

5、278.78431328829.3C040IOUTTO E04040UTE0404283.90694-4170.43P0402OUTTO E04050UTE0405312.04290-11478.4表6塔設(shè)備物流信息表（含節(jié)能措施）塔位號(hào)換熱器名稱進(jìn)口溫度/°c出口溫度/°c熱負(fù)荷/KWT0101Reboiler160160.22012.08T0204Reboiler130.9136.1443.313T0204Condenser123.2121.8-153355T0301Reboiler134.0136.06955.85T0301Condenser112.796.3-476

6、3.14T0302Reboiler102.5102.7174.182TO3O3Reboiler64.566.9265.034TO3O3Condenser80.456.4-37.1763T0402Reboiler312.931311779.9T0402Condenser311309-10870.8對(duì)最小傳熱溫差進(jìn)行經(jīng)濟(jì)評(píng)估，得到新的總費(fèi)用最小傳熱溫差關(guān)系曲線，見圖8oRange Targets200-195 J產(chǎn)ton ；AR185宇1AH/10 (t1 w ；IAvU atAA J1AB :IKK150 -1DeltaTmin (C)| Tot. C5 nd.x T>r"t圖8

7、總費(fèi)用最小傳熱溫差關(guān)系曲線圖(含節(jié)能技術(shù))可以看出，隨著最小傳熱溫差的增大，總費(fèi)用先減小后增大。選擇總費(fèi)用最 小時(shí)的最小傳熱溫差：2笆。將最小傳熱溫差設(shè)為2°C,可以得到熱集成過程的能量目標(biāo)：TargetsSummaryUity TarocU9263e*001 Courier CiMreflt m2201沖皿|C00W»9PUJ82CMe*00-11-2 Sh«l< Tube m22032e 心Co« hckxTocai Mnmura»4 895e*WV尚5 for MER37Opatrg |Ct01106Seta33Total Annu

8、Al(CoiVi01518Pinch TtmpnhmDaU Targets Rjny TaryB De»ya J Qpttom J HociDTE F«|EM 岫。僧 ModeRecorrmend Desg HeatngCoo*圖9過程的能量目標(biāo)由上圖可以看出，理論上最少需要熱公用工程能量為:9.263xl ()7kJ/h=25730.6KW理論上最少需要冷公用工程能量為:8.204x 107kJ/h=22788.9KW夾點(diǎn)溫度為：熱流股313.0C；冷流股311.0C 瞬底州蒼投酯環(huán)王團(tuán)隊(duì)CNUZWOU UMVYRSIT得到優(yōu)化后的過程組合曲線圖及總組合曲線圖:(LOOO

9、OEnthalpy (kj/h)圖10過程組合曲線圖（含節(jié)能技術(shù)）Grand Composite Curve0.100 LOOirOW 2.COW««? 大4.OKWF 5.000»<C7W0r*<M7 T.tOOrW g.«0»W9.（/?Enthalpy （kj/h）圖11總組合曲線圖（含節(jié)能技術(shù)）通過對(duì)組合曲線進(jìn)行分析，可以得出流程內(nèi)部換熱后，需要達(dá)到的最高溫度 在318°C,由保持反應(yīng)器溫度的熱公用工程熱油進(jìn)行加熱，其他使用蒸汽進(jìn)行加熱, 同時(shí)為了節(jié)約成本，應(yīng)該使用多種品位蒸汽以降低高品位蒸汽消耗，因此我們熱 公用

10、工程采用125°C的低壓蒸汽、175°C的中壓蒸汽需要達(dá)到的最低溫度為0°C, 因此需要采用低溫冷凍劑，其他使用循環(huán)冷卻水及空氣冷卻即可。6換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)換熱網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)，自由度較大，所獲得的方案數(shù)目眾多，但是合理的換熱網(wǎng) 絡(luò)需要經(jīng)過篩選與優(yōu)化。在設(shè)計(jì)換熱網(wǎng)絡(luò)時(shí)，需要考慮工藝流股換熱的可能性， 嘲牧州務(wù)茂酯環(huán)王團(tuán)隊(duì)11CNUZNOU UMVritSHV最好還要將設(shè)備費(fèi)用等因素也考慮進(jìn)去，以便獲得最為合理的換熱網(wǎng)絡(luò)。在AspenEnergy Analyzer V9給出的Design中選取其中最為經(jīng)濟(jì)且換熱面積較小的設(shè)計(jì)方案進(jìn)行后續(xù)優(yōu)化過程。設(shè)計(jì)方案如圖12所示：Desi

11、gnotai Cost mde: Cost/sArea m2UntsSnells:ap Co$t Me CostHeating mCooling ftJ/hDp Cost lnde> Cost/$SmJabon BaseCesek02275570928351 735e>0061871E641HX02097A-Dej3 A De»on901820446245511680e*0061381e*0(1151eMX01M901820448442461648eMX)61.381HX1.151eMX01G51A_Dewgn4E0.181844»440471.650eW1.3

12、81edX 384eMM1.381eMX1.151HX0.1650ADesinlO0.1817442839451.623e*0061.154e*«0.1651A_De»gnl0.1816454641471.659e*006I.ISIeMX0.1G46A.Dey0631e*0061.381e*(X1.151E0.1648A.DeyK0.1815450845l.S20e*0061.381e4(1.15 脂 AX0.1649A_Des*gn80611e*OOG1.384e-4X1.154eMX0.1650A_Design7*01

13、8144488431.600e*001.381HX1.151HX01650A_Design2r 018124445461616e0061 381HX1 151501647Targets0.213249364044 1.936e«OM1.283e<<X1.053HX0.1970圖12設(shè)計(jì)方案圖分析比較1()種Design的Total Cost,綜合考慮所需費(fèi)用以及換熱面積，選用Design 2進(jìn)行后續(xù)的優(yōu)化過程。未優(yōu)化前的換熱網(wǎng)絡(luò)：圖13未優(yōu)化前的換熱網(wǎng)絡(luò)按照最小換熱器臺(tái)數(shù)原則，還可以去若干臺(tái)換熱器。當(dāng)用多種公用工程換熱 時(shí)，可適當(dāng)減少操作費(fèi)，但會(huì)增加換熱器數(shù)目和設(shè)備費(fèi)。比

14、如在使用冷卻水和制 冷劑冷卻時(shí)，如果冷卻水冷卻的負(fù)荷較小，則可直接使用制冷劑，而不使用兩種 公用工程，以節(jié)省設(shè)備費(fèi)。換熱網(wǎng)絡(luò)中存在loop回路。圖14 loop回路圖在實(shí)際操作中，一般不能有l(wèi)oop回路的存在，故應(yīng)該刪去負(fù)荷或者換熱面積 較小的換熱器，將其合并到其他換熱器，打破回路，減少換熱器數(shù)目。再通過path 通路來調(diào)節(jié)換熱量，使換熱器的熱負(fù)荷得到松弛，另外，相距較遠(yuǎn)的物流間換熱 會(huì)使管路成本增大，增加設(shè)備投資成本，旦操作不穩(wěn)定，此類換熱器也需要?jiǎng)h除。經(jīng)過以上調(diào)整，將換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化為：圖15優(yōu)化后的換熱網(wǎng)絡(luò)圖優(yōu)化后的換熱網(wǎng)絡(luò)所需要的換熱器數(shù)目為39臺(tái)，包括7臺(tái)熱量收利用換熱器，可回收熱量23

15、31.97KW。7熱泵技術(shù)分析在無熱泵技術(shù)的情況下時(shí)，組合曲線如圖16所示。Qcurnndsc.1Composite Curvesa®C»1000007LOOCrCKBLWkXmLOOOHXel>xw«xe1000r«X8IXIOvXBEnthalpy （kj/h）圖16組合曲線（不含節(jié)能措施）由圖16的組合曲線可以看出，夾點(diǎn)附近存在較長的平臺(tái)區(qū)，經(jīng)分析可知，藍(lán) 色線的冷流體平臺(tái)一部分表示醋酸回收塔T0301塔底再沸液體蒸發(fā)過程的相變熱, 紅色線的熱流體平臺(tái)一部分表示甘油解析塔T0402塔頂蒸汽冷凝過程的相變熱， 若增加T0402塔壓后，T0402

16、塔頂氣體溫度升高，可作為T0301塔底再沸器的熱 源進(jìn)行換熱，實(shí)現(xiàn)相變潛熱的多效利用。經(jīng)分析可知，該平臺(tái)處有一部分為醋酸乙烯酯精制精餛塔（T0401）,塔頂塔 底溫差為218°C,旦存在較大的相變熱，可以采用熱泵技術(shù)。如果通過改變物質(zhì)的 汽化溫度，使兩平臺(tái)“錯(cuò)開”，從而回收更多的能量。結(jié)合以上兩點(diǎn)原因，我們?cè)O(shè)計(jì) 了熱泵蒸發(fā)的方式來進(jìn)行有效的能量回收。通過熱泵蒸發(fā)，將功轉(zhuǎn)化成熱能，提 高流股的溫位，使原本不能換熱的流股可以進(jìn)行換熱，從而減少公用工程的用量。 這樣，消耗少量電能（用以做功）便可以節(jié)省大量的冷量與熱量，從而節(jié)能。將醋酸乙烯酯精制精僧塔T0401的冷凝器取消，直接引出塔頂氣相

17、，通過壓 縮機(jī)加壓，使得塔頂氣相的溫度提高一個(gè)等級(jí)，作為熱源至塔釜再沸器換熱，放 出熱量冷凝部分氣體，再經(jīng)節(jié)流閥減壓降溫，由于醋酸乙烯酯產(chǎn)品純度要求，故 在節(jié)流后繼續(xù)通過較為經(jīng)濟(jì)的二次冷凝，用公用工程降溫，從而得到符合產(chǎn)品的 要求的醋酸乙烯酯，一部分液體回流至塔內(nèi)進(jìn)行再次分離。塔釜?jiǎng)t在換熱過程中 己經(jīng)達(dá)到再沸負(fù)荷的要求，其結(jié)構(gòu)如圖所示：圖18不含熱泵精餡流程圖表7有無熱泵技術(shù)對(duì)比表項(xiàng)目無熱泵分析熱泵分析塔頂冷凝能耗(KW)695.849397.559塔底再沸能耗(KW)324.10壓縮機(jī)功率(KW)043.3524總能耗(KW)1019.949446.9114由上表可知，考慮壓縮機(jī)做功和冷卻器

18、能耗，熱泵技術(shù)比無熱泵技術(shù)節(jié)省能耗573.0376KW,節(jié)省幅度達(dá)56.18%。熱泵技術(shù)節(jié)省冷耗42.8%,節(jié)省熱耗100%。8相變潛熱利用（雙效精餡）分析雙效精餡系統(tǒng)由不同操作壓強(qiáng)的塔組成。利用較高壓力的塔頂蒸汽作為壓力 較低的精簡塔再沸器的熱源。此較低壓力精飼塔的再沸器即為較高壓力精循塔的 冷凝器。塔頂蒸汽的汽化潛熱被系統(tǒng)本身回收利用。因此在較大程度節(jié)約了精餡 裝置的能耗。本項(xiàng)目將工藝過程中甘油回收塔T0402塔壓提高0.2bar后，塔頂氣相溫度為 331.317C,為高品位的熱源。醋酸乙烯酯精制精儒塔T0401為低壓塔，塔底再沸 液體的溫度為310.814S因此，甘油回收塔T0402的再

19、沸器可以以T0401塔頂氣 相作為熱源塔頂氣相作為熱源進(jìn)行換熱，如下圖所示：圖20原始流股精餡流程圖表8普通精俺與雙效精俺對(duì)比表項(xiàng)目普通精餡雙效精餡塔頂冷凝能耗(MW)43.1541.57塔底再沸能耗(MW)52.1540.52總能耗(MW)95.383.09由上表可知，考慮T0401和T0402的塔頂冷凝器和塔釜再沸器能耗，通過相變潛熱的多效利用，節(jié)省能耗12.21MW,節(jié)省幅度為12.8%。9節(jié)能技術(shù)利用總結(jié)使用雙效精餡、熱泵技術(shù)前后的組合曲線如下所示:compos1ie curves350.0350.00.0000 -300.0250.0200.0150.0100.050.005.000

20、e40072. OOOrHMttEnthalpy (kj/h)1.0000081.500e*0082.500e40083.000e*0083.500e*0080.0000圖21組合曲線(不含節(jié)能措施)目錄1概述12原始工藝流股提取13原始工藝流股的能耗分析34工藝流程的改進(jìn)45改進(jìn)工藝流股的提取及分析55.1加入雙效精儒后流股分析55.2加入熱泵精儒后流股分析86換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)117熱泵技術(shù)分析148相變潛熱利用（雙效精儒）分析169節(jié)能技術(shù)利用總結(jié)1710總結(jié)18圖22組合曲線（含節(jié)能措施）比較兩圖可知，在未使用雙效精餡、熱泵技術(shù)時(shí)，理論上最少需要熱公用工程53990KW,冷公用工程49090

21、KW；在使用雙效精餡后，理論上最少需要熱公用工程47930KW,冷公用工程23130KW。理論減少熱公用工程11.2%,冷公用工程52.9%O在使用熱泵精餛后，熱公用工程45040KW,冷公用工程42920KW。理論減少熱公用工程8.3%,冷公用工程8.7%o可見利用雙效精餡、熱泵技術(shù)可以通過改變組合曲線的溫位，改變組合曲線熱平臺(tái)，實(shí)現(xiàn)更大程度的熱回收，實(shí)現(xiàn)節(jié)能。10總結(jié)在該換熱網(wǎng)絡(luò)中，公用工程使用情況如表9所示：表9該換熱網(wǎng)絡(luò)公用工程信息表項(xiàng)目熱公用工程/KW冷公用工程/KW總計(jì)/KW直接公用工程（優(yōu)化前）5399049090103080換熱網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)419803560077580能耗減少量/

22、%21.127.424.7本項(xiàng)目所使用的冷公用工程為：空氣、循環(huán)冷卻水、-25°C冷卻劑（液態(tài)丙烯）; 所使用的熱公用工程為：125°C的低壓蒸汽、175C的中壓蒸汽、1000°C明火。公 用工程均可由廠區(qū)公用工程站和冷凍站提供。綜合考慮R0101、R0102使用的公用 工程，本項(xiàng)目公用工程明細(xì)如表9所示：表10本項(xiàng)目公用工程明細(xì)表公用工程進(jìn)口溫度/°C出口溫度/°C介質(zhì)負(fù)荷/KWMP Steam175174中壓蒸汽9117.3644LP Steam125124低壓蒸汽2427.345Cooling Water2025冷卻水5301.733Ai

23、r3035空氣5134.087Refrigerant 1-25-20液態(tài)丙烯3470.451概述本項(xiàng)目是中石化楊子石化年產(chǎn)5.5萬噸醋酸乙烯酯項(xiàng)目。該項(xiàng)目采用乙烯氣相 法生產(chǎn)路線，直接以中石化楊子石化生產(chǎn)的工業(yè)用醋酸、乙烯為原料，生產(chǎn)5.5萬 噸純度為99.8%醋酸乙烯酯。運(yùn)行操作成本是一個(gè)重要評(píng)價(jià)參數(shù)。原料的預(yù)熱、精 僧等都是非常耗能的過程，會(huì)消耗大量的公用工程。本項(xiàng)目工藝由醋酸乙烯酯生產(chǎn)工段、吸收二氧化碳工段、醋酸乙烯酯分離工 段、醋酸乙烯酯精制工段五個(gè)工段組成。流程中冷熱物流均比較多，潛在的熱量 可供回收，通過對(duì)換熱網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)和優(yōu)化，可以盡可能地實(shí)現(xiàn)流程內(nèi)部熱量的集 成和最大化利用，以減

24、少公用工程的消耗，降低能耗。為此，我們運(yùn)用Aspen Energy Analyzer V9軟件來進(jìn)行換熱網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)，并且尋找可能節(jié)能的措施，以最大限度 的降低成本。通過對(duì)本項(xiàng)目工藝流股溫位和換熱要求的分析，為了盡可能降低系統(tǒng)能耗費(fèi) 用以及母廠可供公用工程的來源，本換熱網(wǎng)絡(luò)需要的冷公用工程包括循環(huán)冷卻水、 空氣和冷凍劑，熱公用工程包括為125°C的低壓蒸汽、175°C的中壓蒸汽、100CTC 明火，均可由廠區(qū)公用工程站和冷凍站提供，形成與母廠的公用工程集成。通過對(duì)系統(tǒng)工藝流股的能耗分析，為了盡可能地利用組合曲線平臺(tái)區(qū)潛熱， 在工藝流程中采用了雙效精餡技術(shù)和熱泵技術(shù)，并進(jìn)一步進(jìn)

25、行了換熱網(wǎng)絡(luò)的集成 和優(yōu)化，可以回收熱量27540.15KW,占比8.9%,雙效精餉技術(shù)和熱泵精儒技術(shù) 的采用消耗能量約31KW，總計(jì)節(jié)約能量約10751.97KW。2原始工藝流股提取根據(jù)所設(shè)計(jì)的工藝流程的Aspen模擬結(jié)果，由Aspen Energy Analyzer V9分析 后提取的流股如下表1和表2所示。表中并不包含反應(yīng)器R0101、R0102所需的換 熱要求，其解決方案在下節(jié)工藝流股能耗分析中進(jìn)一步說明。表1工藝過程物流信息表（不含節(jié)能措施）過程流股換熱器名稱進(jìn)口溫度廠C出口溫度廠C熱負(fù)荷/KWTOIOIDTO EOIOIOUTE0101151.69716059.496R0102OU

26、TTO E0102UTE0102165.098150-111.982E0102UTTO E01030UTE0103150130-144.618E01030U TO E02010UTE020113060-2962.8E0201 OUT TO E02020UTE02026040-320.017X020301 TO E02030UTE0203159.97830-369.152P0201OUTTO E02040UTE0204119.51825-85.9796T0204D TO E02050UTE0205119.94960-202.021T0203DTOE03010UTE030I96.88983-226

27、1.13X030I02TOE03020UTE0302128.2720-37.8068X030101 TO E03030UTEO3O3128.2740-12.4785P04020UT TO E0401OUTE0401311.87690-29252.1表2塔設(shè)備物流信息表（不含節(jié)能措施）塔位號(hào)換熱器類型進(jìn)口溫度/c出口溫度/°C負(fù)荷/KWT0101Reboiler172.4172.71846.17T0204Reboiler127.2133.7491.198T0204Condenser120.3119.9-183.038T0301Reboiler125.1128.38262.7T0301C

28、ondenser96.930-5812.67T0302Reboiler102.5102.7218.126TO3O3Reboiler64.566.9317.186TO3O3Condenser81.560.0-44.0854T0401Reboiler298.3312.730301.3T0401Condenser144.694.6-844.94T0402Reboiler312.7312.83081.32T0402Condenser308.1279.3-2974.063原始工藝流股的能耗分析在Aspen Energy Analyzer V9中評(píng)估了最小傳熱溫差對(duì)系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性的影響，獲 得系統(tǒng)總費(fèi)用與最小

29、傳熱溫差的關(guān)系曲線如圖2所示。-f1J3-Range Targetsa 152a isoDeltaTmin (C)a 164(s>sos%普建 xapulwo。46a圖1總費(fèi)用-最小傳熱溫差關(guān)系曲線圖（不含節(jié)能措施）由圖1可以看出，傳熱溫差為2笆時(shí)總費(fèi)用最小，因此選取最小傳熱溫差為2°Co在此最小傳熱溫差下的過程組合曲線見圖2,總組合曲線如圖3所示。uoinposi ie curves0. 00005. 000<H0071.000c*0081.500e40082.000e*0(»2.500e4083.000e*008Enthalpy (kj/h)G) aJnwe

30、dBef3.500e*008圖2過程組合函線圖（不含節(jié)能技術(shù)）550.0G)<v-Iruca.IMsa>t-0.00000.00002.000*014.000«+007«. 000«+0078.000*0? l.OOOe+OOT 1.200*081.400e+008l.M>0e-HX)8Enthalpy (kj/h)Grand Composite Curve圖3優(yōu)化前的總組合曲線圖（不含節(jié)能技術(shù)）圖2所示的組合曲線表明工藝流股中所有熱流股和冷流股的換熱量及溫位要 求。除了上述工藝流股的換熱任務(wù)外，本系統(tǒng)中還有反應(yīng)器R0101、R0I02有換熱 要

31、求，可以選用公用工程或工藝流股來實(shí)現(xiàn)。其中，醋酸乙烯酯合成反應(yīng)器反應(yīng) 器R0101反應(yīng)放熱，反應(yīng)溫度為165°C,由圖3的總組合曲線可知，系統(tǒng)中沒有合 適的熱工藝流股可以利用，所以使用熱公用工程中壓蒸汽對(duì)R0101進(jìn)行換熱。之 后的分析都在Aspen模擬中加入反應(yīng)器所需利用的中壓蒸汽進(jìn)行分析。4工藝流程的改進(jìn)由圖2的組合曲線可以看出，夾點(diǎn)附近存在較長的平臺(tái)區(qū)，經(jīng)分析可知，藍(lán) 色線的冷流體平臺(tái)一部分表示醋酸回收塔T0301塔底再沸液體蒸發(fā)過程的相變熱, 紅色線的熱流體平臺(tái)一部分表示甘油解析塔T0402塔頂蒸汽冷凝過程的相變熱， 若增加T0402塔壓后，T0402塔頂氣體溫度升高，可作為

32、T0301塔底再沸器的熱 源進(jìn)行換熱，實(shí)現(xiàn)相變潛熱的多效利用。平臺(tái)區(qū)一部分醋酸乙烯酯精制精餡塔T0401塔頂及塔底的相變熱，而且T0402 塔頂、塔釜溫度差為34笆，該塔可以通過雙效精餛、熱泵技術(shù)提高塔頂流股溫位, 用以加熱T0401塔釜流股，增加系統(tǒng)內(nèi)部換熱量，減少公用工程的消耗量。5改進(jìn)工藝流股的提取及分析5.1加入雙效精餡后流股分析加入雙效精飼后，在ASPEN中重新模擬全流程，得到新的流股信息見表3和表4.表3工藝過程物流信息表（含節(jié)能措施）過程流股換熱器名稱進(jìn)口溫度/°C出口溫度/°c熱負(fù)荷/KWTOIOIDTO E01010UTE010I151.69716059.

33、496O2 TO E0I02C0IE010220251.83932T0101WT0E0102H01E0102172.65767.1171.83932R0102UTTOE0I03OUTE0103165.098150-111.982RO 103OUT TO EO104OUTE0104150130-144.618E01040UTOE02010UTE020113060-2692.8E02010UT TO E02020UTE02026040-320.017X020301 TO E02030UTE0203159.97830-369.152P0201 OUT TO E02040UTE0204119.5182

34、5-85.9796T0204D TO E02050UTE0205119.94960-202.021T0203D TO E03010UTE030I96.88983-2261.13X030102TOE03020UTE0302128.2720-37.9068X030101 TO E03030UTE0303128.2740-12.4785T0402D TO E0401H01E04013313205102.15X040202TQE0401C01E0401310.04311.9775102.15P0401 OUT TO E04020UTE0402329.544315-518.962表4塔設(shè)備物流信息表（含節(jié)能措施）塔位號(hào)換熱器名稱進(jìn)口溫度/笆出口溫度/笆熱負(fù)荷/KWT0101Reboiler172.4172.71846.18T0204Reboiler127.2233.7491.199T0204Condenser12