工程流體力學(xué)泵與風(fēng)機第6章__流動阻力和能量損失

1、三、能量損失的計算公式三、能量損失的計算公式 整個管路的整個管路的總能量損失總能量損失等于各管段的等于各管段的沿程損沿程損失和失和各處的各處的局部損失的總和局部損失的總和，即：，即： jfwHHH（m） jfwhhh（J/kg） jfwppp（Pa） 以壓頭損失以壓頭損失形式表示形式表示 以壓力降（壓力以壓力降（壓力損失）形式表示損失）形式表示 (1) 沿程損失的計算沿程損失的計算范寧公式范寧公式 （J/kg） 22fvdLh（m） gvdLH22f（Pa） 22fvdLp式中式中 沿程阻力系數(shù)沿程阻力系數(shù), 為無因次系數(shù)；為無因次系數(shù)； v截面的平均流速，截面的平均流速，m/s。 (2) 局

2、部損失的計算局部損失的計算（J/kg） 22jvh（m） gvH22j（Pa） 22jvp式中式中 局部阻力系數(shù)局部阻力系數(shù), 為無因次系數(shù)。為無因次系數(shù)。或或 第二節(jié)第二節(jié) 流體的兩種流態(tài)流體的兩種流態(tài)一、雷諾實驗和流態(tài)一、雷諾實驗和流態(tài) 1883年英國物理學(xué)家雷諾（年英國物理學(xué)家雷諾（Reynolds）通過大量實）通過大量實驗發(fā)現(xiàn)，流體的運動有兩種不同性質(zhì)的流動狀態(tài)，簡稱驗發(fā)現(xiàn)，流體的運動有兩種不同性質(zhì)的流動狀態(tài)，簡稱流流態(tài)態(tài)。能量損失的規(guī)律與流態(tài)有關(guān)能量損失的規(guī)律與流態(tài)有關(guān)。 雷諾實驗裝置的示雷諾實驗裝置的示意圖如圖所示。意圖如圖所示。 實驗過程實驗過程 (1) 微開閥門微開閥門C: (

3、2)逐漸開大閥門逐漸開大閥門C: (3) 繼續(xù)開大閥門繼續(xù)開大閥門C: (4) 逐漸關(guān)小閥門逐漸關(guān)小閥門C: 有色液是一條界線分明的直線，與周圍的清水不相混。有色液是一條界線分明的直線，與周圍的清水不相混。 v c時，有色細流開始出現(xiàn)波動而成波浪形細線。時，有色細流開始出現(xiàn)波動而成波浪形細線。 有色開始抖動、彎曲，然后斷裂有色開始抖動、彎曲，然后斷裂與周圍清水完全混合。與周圍清水完全混合。 實驗現(xiàn)象將按相反程序出現(xiàn)，實驗現(xiàn)象將按相反程序出現(xiàn)，vc小于小于v c。 實驗表明實驗表明 （1）當(dāng)流速不同時，流體的流動具有兩種完全不同的流態(tài)。）當(dāng)流速不同時，流體的流動具有兩種完全不同的流態(tài)。 湍流湍流

4、(紊流紊流)臨界流速臨界流速v cvc 。 層流層流(滯流滯流) 過渡流過渡流 （2）兩種流態(tài)在一定的流速下可互相轉(zhuǎn)變。）兩種流態(tài)在一定的流速下可互相轉(zhuǎn)變。 一般用一般用下臨界流速下臨界流速vc作為判別流態(tài)的界限，作為判別流態(tài)的界限，vc也直接也直接稱為稱為臨界流速臨界流速。 v c:上臨界流速上臨界流速vc:下臨界流速下臨界流速二、流態(tài)的判斷依據(jù)二、流態(tài)的判斷依據(jù) 流體的流動狀態(tài)不僅與流體的速度流體的流動狀態(tài)不僅與流體的速度v有關(guān)，還與流體有關(guān)，還與流體的黏度的黏度 、密度、密度和管徑和管徑d有關(guān)。有關(guān)。 引入無因次準(zhǔn)數(shù)引入無因次準(zhǔn)數(shù)雷諾數(shù)雷諾數(shù)Re: vdvdRe只要雷諾數(shù)相同，只要雷諾數(shù)

5、相同，流態(tài)必然相同。流態(tài)必然相同。 :流體密度，流體密度，kg/m3；v :截面的平均流速，截面的平均流速，m/s；d :管內(nèi)徑，管內(nèi)徑，m； :流體動力黏度，流體動力黏度，Pas； :流體運動黏度，流體運動黏度，m2/s。 利用雷諾數(shù)的大小可判斷流體的流態(tài)。利用雷諾數(shù)的大小可判斷流體的流態(tài)。 臨界雷諾數(shù)臨界雷諾數(shù)Rec:對應(yīng)于臨界流速的雷諾數(shù)。對應(yīng)于臨界流速的雷諾數(shù)。 Re2000時，是時，是層流層流流動；流動；Re2000時，是時，是湍流湍流流動。流動。慣性力慣性力 黏性力黏性力 雷諾數(shù)雷諾數(shù)= cccv dv dReRec穩(wěn)定在穩(wěn)定在20002320，一般取，一般取Rec 2000。 v

6、dvdRe 例例6-1 某低速送風(fēng)管道，內(nèi)徑某低速送風(fēng)管道，內(nèi)徑d 200mm，風(fēng)速，風(fēng)速v 3m/s，空氣溫度為空氣溫度為40。求：。求： （1）判斷風(fēng)道內(nèi)氣體的流動狀態(tài)；）判斷風(fēng)道內(nèi)氣體的流動狀態(tài)； （2）該風(fēng)道內(nèi)空氣保持層流的最大流速。）該風(fēng)道內(nèi)空氣保持層流的最大流速。 例例6-2 某油的黏度為某油的黏度為70 10-3Pas，密度為，密度為1050kg/m3，在，在管徑為管徑為 114mm 4mm的管道內(nèi)流動，若油的流量為的管道內(nèi)流動，若油的流量為30m3/h，試確定管內(nèi)油的流動狀態(tài)。試確定管內(nèi)油的流動狀態(tài)。 第三節(jié)第三節(jié)圓形管內(nèi)的速度分布和邊界層概念圓形管內(nèi)的速度分布和邊界層概念 一

7、、流體在圓形管內(nèi)的速度分布一、流體在圓形管內(nèi)的速度分布 流體流經(jīng)管道時，在同一截面不同點的速度是不同的，流體流經(jīng)管道時，在同一截面不同點的速度是不同的，即速度隨位置的變化而變化，這種變化關(guān)系稱為即速度隨位置的變化而變化，這種變化關(guān)系稱為速度分布速度分布。 當(dāng)流體在圓形管內(nèi)流動時，當(dāng)流體在圓形管內(nèi)流動時，無論是層流還是湍流無論是層流還是湍流，管管壁上的流速為零壁上的流速為零，其它部位的流體質(zhì)點速度沿徑向發(fā)生變，其它部位的流體質(zhì)點速度沿徑向發(fā)生變化。離開管壁越遠，其速度越大，直至化。離開管壁越遠，其速度越大，直至管中心處速度最大管中心處速度最大。如平板間如平板間流速分布流速分布1.圓形管內(nèi)層流速度

8、分布圓形管內(nèi)層流速度分布 層流層流一般發(fā)生在一般發(fā)生在低流速、小管徑的管路中低流速、小管徑的管路中或或黏性較大黏性較大的機械潤滑系統(tǒng)和輸油管路中的機械潤滑系統(tǒng)和輸油管路中。 流動的流體在圓管內(nèi)好像無流動的流體在圓管內(nèi)好像無數(shù)層很薄的圓筒，平行的一數(shù)層很薄的圓筒，平行的一個套著一個地相對滑動。個套著一個地相對滑動。 實驗測得層流速度分布呈實驗測得層流速度分布呈拋物線狀分布拋物線狀分布，管中心處的，管中心處的流體質(zhì)點速度最大。管內(nèi)流體的平均流速流體質(zhì)點速度最大。管內(nèi)流體的平均流速v等于管中心處最等于管中心處最大流速大流速vmax的二分之一，即：的二分之一，即： max21vv 2.圓形管內(nèi)湍流結(jié)構(gòu)

9、及速度分布圓形管內(nèi)湍流結(jié)構(gòu)及速度分布(1) 圓形管內(nèi)湍流結(jié)構(gòu)圓形管內(nèi)湍流結(jié)構(gòu) 由三部分組成，即：由三部分組成，即： 層流底層層流底層 過渡區(qū)過渡區(qū) 湍流核心湍流核心 層流底層厚度層流底層厚度 b隨雷諾數(shù)的增大而減小。其厚度一般隨雷諾數(shù)的增大而減小。其厚度一般只有幾十分之一到幾分之一毫米，但它的存在只有幾十分之一到幾分之一毫米，但它的存在對管壁粗對管壁粗糙的擾動糙的擾動和和傳熱性能傳熱性能有重大影響，因此不可忽視。有重大影響，因此不可忽視。 湍流時的速度分布與湍流時的速度分布與Re值有關(guān)，值有關(guān)，Re越大越大，湍流核心區(qū)，湍流核心區(qū)內(nèi)的內(nèi)的速度分布曲線越平坦速度分布曲線越平坦。 管內(nèi)平均流速管內(nèi)

10、平均流速v與管中心處最大流速與管中心處最大流速vmax的關(guān)系一般為：的關(guān)系一般為： (2) 湍流時圓管內(nèi)速度分布湍流時圓管內(nèi)速度分布v （0.750.9）vmax 在層流底層內(nèi)，流速仍按拋在層流底層內(nèi)，流速仍按拋物線分布，速度梯度很大物線分布，速度梯度很大在湍流核心區(qū)內(nèi)，流在湍流核心區(qū)內(nèi)，流速按對數(shù)規(guī)律分布速按對數(shù)規(guī)律分布二、邊界層的概念二、邊界層的概念 以流體沿固定平板的流動為例以流體沿固定平板的流動為例: xc 臨界臨界距離距離 層流底層層流底層 層流邊界層層流邊界層: 平板前緣附近平板前緣附近 在平板前緣處在平板前緣處: 流體以流體以v0流動流動 流過平板壁面時流過平板壁面時:邊界層邊界

11、層 : v 00.99v0 外流區(qū)外流區(qū)(主流區(qū)主流區(qū)): v v0 湍流邊界層湍流邊界層: 距平板前緣距平板前緣xc起起 逐漸加大逐漸加大 緊靠板面處緊靠板面處 1.邊界層的形成和發(fā)展邊界層的形成和發(fā)展工程中工程中, 常為流體在圓管內(nèi)流動常為流體在圓管內(nèi)流動: 流體進入管道前流體進入管道前:流速均勻流速均勻 流體剛進入圓管流體剛進入圓管:即形成邊界層即形成邊界層 距管口距管口x0處處: 邊界層匯合于管中心線邊界層匯合于管中心線 x0以后以后: 完全發(fā)展了的流動完全發(fā)展了的流動 隨隨 x 的增大的增大逐漸加大逐漸加大, 形成圖示流速分布形成圖示流速分布 x0稱為進口段長稱為進口段長度或穩(wěn)定段長

12、度度或穩(wěn)定段長度 層流層流 湍流湍流 管內(nèi)邊界管內(nèi)邊界層是湍流層是湍流 管內(nèi)邊界管內(nèi)邊界層是層流層是層流 2.邊界層分離邊界層分離以流體流過曲柱體壁面為例以流體流過曲柱體壁面為例: B之前之前: 流體質(zhì)點因流道截面變小而流體質(zhì)點因流道截面變小而加速減壓加速減壓 邊界層邊界層的一個重要特點是在某些情況下會的一個重要特點是在某些情況下會脫離壁面脫離壁面，稱為稱為邊界分離邊界分離。 B之后之后: 流體質(zhì)點流體質(zhì)點減速增壓減速增壓, 流速分布不均勻流速分布不均勻,出現(xiàn)分離面出現(xiàn)分離面CD 局部阻力局部阻力 邊界層邊界層的外緣的外緣分離面分離面CD分離面與壁面之間分離面與壁面之間有流體倒流產(chǎn)生旋有流體倒

13、流產(chǎn)生旋渦，產(chǎn)生渦，產(chǎn)生形體阻力形體阻力 摩擦阻力摩擦阻力形體阻力形體阻力(旋渦阻力旋渦阻力)C點為邊界層分離點點為邊界層分離點B點為點為最高點最高點如彎頭如彎頭因固體表因固體表面形狀而面形狀而造成造成第四節(jié)第四節(jié)流體在管內(nèi)流動阻力損失的計算流體在管內(nèi)流動阻力損失的計算 一、沿程損失計算一、沿程損失計算1.沿程阻力系數(shù)沿程阻力系數(shù)的影響因素的影響因素 流體流體層流層流流動時流動時: Re較小較小，黏性力起主導(dǎo)作用黏性力起主導(dǎo)作用，產(chǎn)生產(chǎn)生黏性阻力黏性阻力，其值取決于，其值取決于雷諾數(shù)雷諾數(shù)Re，而與管壁粗糙度無關(guān)。，而與管壁粗糙度無關(guān)。 流體流體流態(tài)流態(tài)不同，對流動阻力的影響也不同。不同，對流

14、動阻力的影響也不同。 因此，對于因此，對于層流層流：Ref 流體流體湍流湍流流動時流動時: Re較大，其阻力為較大，其阻力為黏性阻力黏性阻力和和慣性慣性阻力阻力之和，其值分別取決于之和，其值分別取決于雷諾數(shù)雷諾數(shù)Re及及管壁面粗糙度管壁面粗糙度。 壁面粗糙度對沿程損失的影響取決于壁面粗糙度對沿程損失的影響取決于相對粗糙度相對粗糙度K/d 。 因此，對于因此，對于湍流湍流：絕對粗糙度絕對粗糙度K: 管壁表面粗糙突起絕對高度的平均距離管壁表面粗糙突起絕對高度的平均距離。K為絕對粗糙為絕對粗糙度度, d 為管徑為管徑dKRef,2.圓形管內(nèi)層流時沿程阻力系數(shù)的計算圓形管內(nèi)層流時沿程阻力系數(shù)的計算 理

15、論分析得出，流體在圓形直管內(nèi)作層流流動時的理論分析得出，流體在圓形直管內(nèi)作層流流動時的壓壓力損失力損失 pf為：為：可得可得圓管層流圓管層流流動時的流動時的沿程阻力系數(shù)沿程阻力系數(shù)為為 :由于由于 pf hf 哈根哈根-泊謖葉方程泊謖葉方程 2f32dLvp264223232222fvdLRevdLvddLvhRe64而而22fvdLh沿程阻力系數(shù)沿程阻力系數(shù) 與與Re成反比，成反比，與管壁粗糙度無關(guān)。與管壁粗糙度無關(guān)。 例例6-3 用內(nèi)徑為用內(nèi)徑為d 10mm，長為，長為L 3m的輸油管輸送潤的輸油管輸送潤滑油，已知該潤滑油的運動黏度滑油，已知該潤滑油的運動黏度 1.802 10-4m2/s

16、，求流量，求流量為為qV=75cm3/s時，潤滑油在管道上的沿程損失。時，潤滑油在管道上的沿程損失。 3.圓形管內(nèi)湍流時沿程阻力系數(shù)的計算圓形管內(nèi)湍流時沿程阻力系數(shù)的計算 實驗發(fā)現(xiàn)，流體在管內(nèi)作湍流流動時，其實驗發(fā)現(xiàn)，流體在管內(nèi)作湍流流動時，其沿程阻力系沿程阻力系數(shù)數(shù) 不僅與不僅與v、d、 和和 有關(guān)，而且還與管壁的粗糙度有關(guān)，而且還與管壁的粗糙度( K、K/d )有關(guān)。有關(guān)。 （1）管壁的粗糙度對沿程阻力系數(shù)的影響）管壁的粗糙度對沿程阻力系數(shù)的影響 流體流體層流層流時，時， 管壁上凸起部分都被有規(guī)則的流體層所管壁上凸起部分都被有規(guī)則的流體層所覆蓋，而流速又較緩慢，流體質(zhì)點對管壁凸起部分不會有

17、覆蓋，而流速又較緩慢，流體質(zhì)點對管壁凸起部分不會有碰撞作用，所以，碰撞作用，所以， 與與K/d無關(guān)無關(guān)。 bK，管壁凸起部分被，管壁凸起部分被層流底層層流底層覆蓋，此狀態(tài)下為覆蓋，此狀態(tài)下為光滑光滑 管管， 與與Re有關(guān)有關(guān)。 bK，管壁凸起部分，管壁凸起部分 完全暴露于湍流核心區(qū)完全暴露于湍流核心區(qū) 中，為中，為粗糙管粗糙管， 主要與主要與 K/d有關(guān)有關(guān)。 bK，粗糙度影響到湍流核心區(qū)的流動，粗糙度影響到湍流核心區(qū)的流動， 與與Re、K/d有關(guān)有關(guān)。 b層流底層流底層厚度層厚度 流體流體湍流湍流時，時，湍流中流速較大的流湍流中流速較大的流體質(zhì)點沖擊凸起部位，體質(zhì)點沖擊凸起部位，形成旋渦，能

18、量損失形成旋渦，能量損失激增激增莫迪圖的五個區(qū)域：莫迪圖的五個區(qū)域： 以以Re為橫坐標(biāo)，為橫坐標(biāo)， 為縱坐標(biāo)，為縱坐標(biāo)，K/d為參數(shù)，標(biāo)繪出為參數(shù)，標(biāo)繪出Re與與 關(guān)系的圖稱為關(guān)系的圖稱為莫迪圖莫迪圖。（2）莫迪圖與沿程阻力系數(shù)）莫迪圖與沿程阻力系數(shù) 從中可直接從中可直接查出查出 值值 層流區(qū)層流區(qū) Re2000, 64/Re。 臨界過渡區(qū)臨界過渡區(qū) Re 20004000，一般將湍流時的曲線一般將湍流時的曲線 延伸，按延伸，按湍流狀況查取湍流狀況查取 值值。 湍流光滑區(qū)湍流光滑區(qū) Re4000， bK ， f2（Re）。 和和Re成曲線關(guān)系，且成曲線關(guān)系，且隨著隨著Re的增加而減小的增加而減

19、小 bK , f（Re，K/d）。 湍流過渡區(qū)湍流過渡區(qū) Re4000及圖中虛線以下、湍流光滑區(qū)曲線以上的區(qū)域及圖中虛線以下、湍流光滑區(qū)曲線以上的區(qū)域。 湍流粗糙區(qū)湍流粗糙區(qū)Re4000及圖中虛線以上的區(qū)域及圖中虛線以上的區(qū)域。 bK， f（K/d）。此區(qū)又稱。此區(qū)又稱阻力平方區(qū)阻力平方區(qū)或或完全湍流區(qū)完全湍流區(qū)。 當(dāng)當(dāng)K/d一定時，一定時， 隨隨Re值的增大值的增大而減小，而減小，Re值增至某一數(shù)值后值增至某一數(shù)值后 值下降緩慢；當(dāng)值下降緩慢；當(dāng)Re值一定時，值一定時， 隨隨K/d值的增加而增大值的增加而增大 此區(qū)域內(nèi)流體流動阻力所引此區(qū)域內(nèi)流體流動阻力所引起的能量損失起的能量損失hf與與v

20、2成正比成正比 莫迪圖的使用方法莫迪圖的使用方法 布拉休斯公式布拉休斯公式 湍流光滑區(qū)湍流光滑區(qū)（3）湍流）湍流 的計算公式的計算公式 均為計算均為計算 的經(jīng)驗公的經(jīng)驗公式和半經(jīng)驗公式式和半經(jīng)驗公式 （Re105） 尼古拉茲公式尼古拉茲公式 25. 03164. 0Re51. 2lg21Re f2（Re）希弗林松公式希弗林松公式 湍流粗糙區(qū)湍流粗糙區(qū) 尼古拉茲公式尼古拉茲公式 25. 011. 0dKKd7 . 3lg21 f（K/d） 湍流過渡區(qū)湍流過渡區(qū) 莫迪公式莫迪公式 316102000010055. 0RedK柯列勃洛克公式柯列勃洛克公式 RedK51. 27 . 3lg21阿里特蘇

21、里公式阿里特蘇里公式 25. 06811. 0RedK適合于整個湍適合于整個湍流區(qū)的綜合經(jīng)流區(qū)的綜合經(jīng)驗公式驗公式 f（Re，K/d） 分區(qū)計算分區(qū)計算 ，首先要準(zhǔn)確地判定湍流所處的區(qū)域，首先要準(zhǔn)確地判定湍流所處的區(qū)域，然后才能選用恰當(dāng)?shù)墓竭M行計算。然后才能選用恰當(dāng)?shù)墓竭M行計算。 （4）湍流分區(qū)判別式）湍流分區(qū)判別式 湍流光滑區(qū)湍流光滑區(qū) 湍流過渡區(qū)湍流過渡區(qū) 湍流粗糙區(qū)湍流粗糙區(qū) 28. 132. 0KdRe Kd1000 2000Re 28. 132. 0KdRe Kd1000 例例6-4 水管為一根長為水管為一根長為50m，直徑，直徑d 0.1m的新鑄鐵管，的新鑄鐵管，水的運動黏度水

22、的運動黏度 1.31 10-6m2/s，水的平均流速，水的平均流速v 5m/s，試求，試求該管段的沿程壓頭損失。該管段的沿程壓頭損失。 對非圓形管道，如矩形風(fēng)道、梯形或三角形明渠等對非圓形管道，如矩形風(fēng)道、梯形或三角形明渠等 ，上述計算公式仍適用，但公式中的上述計算公式仍適用，但公式中的直徑直徑d需采用需采用 “當(dāng)當(dāng)量直徑量直徑de”來進行計算來進行計算 。 4.非圓管內(nèi)流動的沿程損失非圓管內(nèi)流動的沿程損失（1）水力半徑水力半徑R 流體流經(jīng)通道的流體流經(jīng)通道的截面積截面積A與濕周與濕周x 之比之比。即：即： 濕周濕周: 流道截面上流體接觸即潤濕固體壁面部分的周邊長度。流道截面上流體接觸即潤濕固

23、體壁面部分的周邊長度。 只有在滿流情況下濕周才等于周長。只有在滿流情況下濕周才等于周長。 xAR 圓管滿流時圓管滿流時 ( 圖圖a) 圓管半流時圓管半流時 （圖（圖b） 套管環(huán)形通道滿流時套管環(huán)形通道滿流時 （圖（圖c） 矩形通道滿流時矩形通道滿流時 （圖（圖d）442dddxAR85 . 042dddxARdDdDdDxAR41422baabxAR2 明渠明渠 （圖（圖e)baabxAR2（2）當(dāng)量直徑當(dāng)量直徑de 當(dāng)量直徑為水力半徑的四倍當(dāng)量直徑為水力半徑的四倍，即：，即： 用前面介紹的方法對非圓管進行沿程阻力計算時，用前面介紹的方法對非圓管進行沿程阻力計算時， 涉及涉及Re、K/d、L/

24、d中中d的確定必需用的確定必需用當(dāng)量直徑當(dāng)量直徑de來來 代替。代替。Rd4e 例例6-5 某鋼板制風(fēng)道，截面尺寸為某鋼板制風(fēng)道，截面尺寸為400mm 200mm，長，長度為度為80m，管內(nèi)平均流速，管內(nèi)平均流速v 10m/s，空氣溫度，空氣溫度t 20，求該風(fēng)，求該風(fēng)道的沿程壓力損失道的沿程壓力損失 pf。1.局部損失產(chǎn)生的主要原因局部損失產(chǎn)生的主要原因 （1）邊壁條件的急劇變化邊壁條件的急劇變化，使，使流體產(chǎn)生邊界層分離流體產(chǎn)生邊界層分離，形成形成旋渦區(qū)旋渦區(qū)，產(chǎn)生能量損失。，產(chǎn)生能量損失。 （2）邊壁條件的改變邊壁條件的改變，使，使流體受到壓縮或擴張流體受到壓縮或擴張，引起，引起流動速度

25、重新分布流動速度重新分布。 二、局部損失計算二、局部損失計算2.影響局部損失的主要因素影響局部損失的主要因素知知22jvh（J/kg） 為為局部阻礙形狀局部阻礙形狀和和流速流速。 由由局部損失局部損失hj主要與局部阻力系數(shù)主要與局部阻力系數(shù) 和流速和流速v有關(guān)，有關(guān)，而而 僅與僅與形成局部阻力的形成局部阻力的局部阻礙幾何形狀有局部阻礙幾何形狀有關(guān)關(guān)而而與與Re無關(guān)無關(guān)。3.局部阻力系數(shù)及局部損失計算局部阻力系數(shù)及局部損失計算或或 局部阻力系數(shù)局部阻力系數(shù) 值通常值通常由實驗測定由實驗測定。 （1）管徑突然擴大管徑突然擴大 典型局部阻礙阻力系數(shù)的確定方法和局部損失計算典型局部阻礙阻力系數(shù)的確定方

26、法和局部損失計算: 22111AA21221AA2211jvh或或2222jvh 擴散角，一般取擴散角，一般取 =612 ； 漸擴管前細管內(nèi)流體的沿程阻力系數(shù)；漸擴管前細管內(nèi)流體的沿程阻力系數(shù)； （2）管徑逐漸擴大（漸擴管）管徑逐漸擴大（漸擴管） 式中式中 K 與擴散角與擴散角 有關(guān)的系數(shù)，當(dāng)有關(guān)的系數(shù)，當(dāng) 20時，時， 可近似取可近似取k sin 。2212211112sin8AAkAA 在在60左右左右損失最大損失最大 （4）管徑逐漸縮小（漸縮管）管徑逐漸縮?。u縮管） 其能量損失主要發(fā)生在其能量損失主要發(fā)生在變徑前后變徑前后，對應(yīng)于，對應(yīng)于v2的的 公式為公式為: （3）管徑突然縮小管徑突然縮小 在收縮角在收縮角 30的情況下，對應(yīng)于的情況下，對應(yīng)于v2的的 公式為公式為: 12121AA21212sin8AA（6）管道進口管道進口 由管徑突然擴大由管徑突然擴大 的計算公式知：的計算公式知： （5）管道出口（流入大容器）管道出口（流入大容器） 管道進口的局部阻力系數(shù)與管道進口的局部阻力系數(shù)與進口邊緣的情